Поток неизотермический

Приведенные формулы, строго говоря, верны для изотермического потока. Для потока неизотермического, с которым мы имеем дело [c.619]

При рассмотрении гидродинамики процессов неизотермической фильтрации использование дифференциальных уравнений, полученных в гл. 2 (для однофазного потока) и в гл. 9 (для многофазной фильтрации) оказывается уже недостаточным. В этом случае появляется новая неизвестная переменная - температура Г, а характеристики флюида (его плотность р и коэффициент вязкости л) меняются вместе сТ. р = р р, Т), ц=г[ р,Т). [c.316]

В гомогенной газовой и жидкой системе с интенсивным перемешиванием скорость превращения обусловлена скоростью реакции. В следующей части данного раздела книги мы коснемся вопросов, относящихся к превращениям в потоке движущихся реагентов, а также рассмотрим влияние интенсивности перемешивания и неизотермических условий проведения превращений в разных типах реакторов на достигаемый результат процесса. [c.242]

РЕАКЦИИ В НЕИЗОТЕРМИЧЕСКОМ ПОТОКЕ [c.152]

Реакции, в неизотермическом потоке 153 [c.153]

Реакции в неизотермическом потоке 155 [c.155]

Схема расчета насадочных и тарельчатых аппаратов для проведения процесса физической абсорбции, не осложненной химической реакцией, одновременно протекающими тепловыми процессами (неизотермическая абсорбция) процессами, связанными с промежуточным отбором или рециркуляцией жидкости, существенно отражающихся на структуре потоков, показана на рис. VI.в. [c.112]

Там же (в разделе П.З) был рассмотрен и случай процессов с изменением объема реагирующей смеси в ходе реакции. Для точных расчетов в неизотермических процессах следует учитывать изменение объема с температурой и величину и заменяют на и [Т), которую вводят под знак дифференцирования. Уравнения, приведенные в главе II, оперируют с постоянными давлениями вдоль слоя катализатора. В действительности, однако, слой катализатора оказывает гидравлическое сопротивление потоку и изменяет его объем при газофазных процессах. [c.284]

Дальнобойность струи вторичного воздуха, втекающего в основной поток топочных газов, может быть ориентировочно описана полуэмпирической формулой, полученной А. И. Ляховским и С. Н. Сыркиным из опытов по аэродинамике сносимых струй при неизотермическом втекании [c.74]

Дэн и Лапидус изучали неизотермический неидеальный поток в реакторах с неподвижным слоем зернистого материала при помощи модели, состоящей из последовательных проточных реакторов идеального смешения. Их модель представляла собой двухмерную сеть реакторов различного объема и служила для описания характеристик реального трехмерного аппарата. Так как концентрация веществ при переходе из одного элемента модели в другой изменялась дискретно, разработанная модель оказалась особенно удобной для исследования процесса на цифровых вычислительных машинах. [c.278]

В силу того, что в условиях неизотермической адсорбции для большинства случаев влияние термодиффузионного потока значительно слабее, [c.240]

При неизотермическом течении, когда температура стенки трубы отличается от температуры потока, для определения Д ртр следует умножить правую часть формулы (1-32) на поправочный коэффициент х [1-4]. [c.399]

Так как для газов значение критерия Рг с изменением температуры практически остается постоянным, то поправочный коэффициент х для неизотермического турбулентного газового потока равен единице. [c.399]

Для неизотермических условий с переменными температурами по пути реагирующего потока коэффициент технологической эффективности обычно называют температурным к. п. д. г г [5]. [c.138]

Уравнение (5) для о),,= 0 или (И) для со, 0 является формальным математическим решением уравнения переноса для неоднородного и(или) неизотермического газа. Очевидно, уравнением можно непосредственно воспользоваться при известной зависимости функции источника от координаты. Например, если известны температура и распределение концентрации сажи в пламени горелки, можно найти интенсивность излучения пламени (пренебрегая рассеянием) по уравнению (5) и провести численное интегрирование. Конечно, если желательно найти плотность полного потока, необходимо проинтегрировать / по os BdQ, как в уравнениях (1) 2.9.6 или (8) и (9) 2.9.1 [c.502]

Р. Излучение молекулярного газа в плоском слое. Рассмотрим теперь задачу о неизотермическом плоском слое, в которой учитывается совместное воздействие спектральных зависимостей и изменений по направлениям. Чтобы найти плотность потока результирующего излучения, необходимо провести интегрирование по спектру и по передней и задней полусферам [c.508]

Протекание химических процессов в реальных условиях часто осложнено наличием таких факторов, как турбулентный характер течения реагирующих потоков и пространственная неоднородность состава реагирующей смеси и полей скоростей и температур. В настоящее время известно, что знание только средних значений таких флюктуирующих величин, как температура и концентрации реагирующих компонент, недостаточно дпя полного описания сложных процессов химического превращения в условиях неизотермичности и турбулентности даже в тех случаях, когда влиянием химической реакции на гидродинамические характеристики системы можно пренебречь [147]. Необходимость учета флюктуаций температуры и концентраций реагентов и их взаимных корреляций обусловлена тем, что средняя скорость элементарного акта химического превращения в условиях неизотермического турбулентного смешения реагирующих компонент не определяется в виде закона Аррениуса при средних значениях этих величин. Кроме того, наличие флюктуаций приводит к существенному изменению коэффициентов переноса, значения которых определяются в этих случаях не только свойствами реагирующих газов, но и свойствами самого течения [86, 97, 127]. [c.178]

Даже в случае изотермических процессов в предварительно гомогенизированных многокомпонентных системах скорость любого элементарного акта существенно зависит от флюктуаций концентраций реагирующих компонент, и пренебрежение учетом этих флюктуаций может привести к значительному расхождению результатов расчетов и экспериментальных данных [82, 83, 99]. В неизотермических же турбулентных процессах, кроме того, важную роль играют и флюктуации температуры и скорости потока. Наличие этих флюктуаций и корреляций между ними приводит к тому, что истинная скорость процесса химического превращения может немонотонным образом зависеть от пульсации температуры. [c.178]

Таким образом, если в двух сечениях порового канала имеются одинаковые давления, но разные температуры, то смесь будет перетекать к местам с более высокой температурой. В общем случае выражение для массовой плотности потока в неизотермических условиях эффузии имеет вид [c.148]

Коэффициент сопротивления неизотермическому потоку к может быть определен из эмпирического уравнения [c.48]

Изменение температур и скоростей вдоль осевой трубки тока неизотермической струи отличается от изменения их при изотермической свободной струе, учение о которой развито Г. Н. Абрамовичем. Как показал И. А. Шепелев еще в 1949 г., в условиях неизотермических струй в основное уравнение, связывающее относительное расстояние какого-либо сечения потока от кромки насадки и величину относительной осевой скорости, необходимо внести поправку. [c.25]

В цитированном выше труде Г. Н. Абрамовича задача построения траектории оси неизотермической струи решена как в общем виде, так и для частного случая круглых струй. Решение Г. Н. Абрамовича исходит из рассмотрения всей струи в целом, а не изолированной осевой трубки тока осреднение температур производится с помощью представления о средних квадратичных скоростях потока. Для круглой струи таким образом найдено следующее уравнение изогнутой траектории [c.31]

Появившаяся возможность рассматривать течение жидкости в режиме гидродинамического теплового взрыва (эффект диссипативного саморазогрева жидкости в районе внутренней стенки трубопровода) и учитывать сужение рабочего сечения трубопровода вследствие появления застойных зон не только полностью перевернула классические понятия о работе неизотермического трубопровода в осложненных условиях, т. е. при малых значениях производительности перекачки, с большими потерями тепла на внешней границе, но и позволила объяснить работу действующего нефтепровода, перекачивающего высокопарафинистую нефть. Все это позволило показать, что классическая характеристика P-Q неизотермического трубопровода (рис. 1) в области малых значений производительности перекачки даже качественно не соответствует действительности. Анализ физической картины течения, т. е. температурных и скоростных полей жидкости в трубопроводе, объясняет данное расхождение результатов по величине гидродинамического сопротивления участка трубы. Дело в том, что при снижение рабочей температуры потока жидкости, особенно в районе стенки трубопровода, приводит к возникновению [c.157]

Чтобы выразить и 2 в явном виде, необходимо определить потоки g и g-j, связанные с тепловым движением. Выражения для и будут получаться различными в случае постоянной температуры в газе (изотермическая диффузия) и в случае переменной температуры (неизотермическая диффузия). Сначала рассмотрим изотермическую диффузию. [c.65]

Теперь в неизотермическом случае диффузионный поток зависит не только от градиента относительной концентрации р Р = п п (концентрационная диффузия), но и от градиента температуры (термодиффузия). Величина й,, характеризует соотношение коэффициентов термодиффузии и концентрационной диффузии. Из (3-19) можно получить соотношение (3-7) для коэффициента взаимной диффузии (неточное) и выражение для кт (еще более неточное, непригодное для практических расчетов). Строгая кинетическая теория Энскога и Чепмена также приводит к соотношению (3-19). При этом получается формула (3-12) для коэффициента диффузии 0 2 находятся соотношения для определения термодиффузионного отношения кт- Однако эти соотношения получаются очень громоздкими, сложным оказывается даже расчет к- по первому приближению, он не обеспечивает к тому же (в отличие от вычисления достаточной точности. [c.73]

Очень большое влияние на ход химического превращения оказывают условия теплообмена. Если температура практически одинакова во всем реакционном пространстве и равна температуре потока питания, то реактор называется изотермическим. Его проти положностью будет адиабатический реактор с практически полным отсутствием теплообмена между реакционным пространст- вом и окружающей средой. Температура реагирующей смеси в этом случае зависит непосредственно от теплового эффекта реакции. Умеренный теплообмен между реакционным пространством и окружающей его средой характерен для неизотермических реакторов. [c.290]

Из давно применяющихся методов здесь следует упомянуть методы Хэлла и Смита а также Ирвина, Олсона и Смита , опубликованные в 1949 и 1951 гг. Описываемые методы ставили своей задачей определение длины слоя катализатора, необходимого для получения заданной степени превращения, а также вычисление степени превращения для заданной длины слоя как функции таких параметров, как скорость потока, исходный состав вещества, температура и давление на входе реактора. Расчеты проводились для неизотермического и неадиабатического процессов. В этом случае, вследствие потока тепла через стенки реактора, возникает поперечный температурный градиент, причем разность температур в радиальном направлении может быть значительной. Необходимо иметь возможность определения температурного профиля в осевом, и радиальном направлениях. Для получения данных, необходимых для проектирования, и прежде всего скорости реакции как функции температуры, давления, состава, а также эффективного коэффициента теплопроводности, требовались соответствующие экспериментальные исследования. В настоящее время теория и эксперимент, относящиеся к проблемам теплопроводности, получили значительное развитие. До недавнего времени, однако, эти данные были довольно ненадежными, а соответствующие методы расчета еще и сегодня нельзя считать достаточно завершенными. [c.153]

В работах В. Компаниец с соавт. было отмечено, что при исследовании процессов химического превращения, происходящих в условиях неизотермического турбулентного смешения реагирующих потоков, не всегда необходимо знать детальную картину движения среды, в которой протекают указанные процессы. В этом случае гидродинамические условия и пространственное распределение компонентов можно описывать с помощью осредненных величин. Такое упрощение заведомо оправдано, если исследователя интересует лишь кинетика самого химического превращения (в нашем случае межфазного переноса компонента) и явлений переноса. При этом пульсации случайных полей скорости, температуры и концентрации учитывают феноменологически с помощью эффективных коэффициентов переноса. [c.142]

О. Процессы теплопереноса в ограниченных ка>1алах гр 1 стационарном течении жидкости без выделения тепла за счет вязкой диссипации. Здесь представлены решения уравнений теплопереноса для стационарного неизотермического течения в трубах и щелях при постоянных температуре стенки и тепловом потоке. Предположим, что нагрев при выделении теплоты за счет внутреннего трония не имеет значения, т. е. Оп< 1, так что можно пренебречь последним членом в правой части (21). В дополнение к сказанному выше следует заметить, что так как большинство потоков полимеров является потоками с деформацией ползучести, то мы выбираем Не =--0 кроме того, мы вводим силу тяжести в член уравнения, учитывающий давление, и принимаем где I — длина трубы или щели. Тогда интересующие нас уравнения принимают следующий вид [c.331]

С. Пропускание пограничного слоя. В 2.9.7 рассмат-)ивается радиационный перенос в неизотермическом газе. Тлотность потока падающего излучения на холодной стенке, обращенной к горячему газу, меньше в том случае, когда имеется холодный пограничный слой, вследствие того, что не весь путь падающего луча проходит через области с высокой температурой. Проводя анализ термически развивающегося течения поглощающего и излучающего молекулярного газа на входе в канал, образо- [c.496]

Таким образом, критерий Ог является, подобно критериям Галилея (Оа) и Аррмеда (Аг), аналогом критерия Фруда. Критерий Ог представляет собой определяющий критерий теплового подобия при естественной конвекции, когда движение жидкости целиком обусловлено самим процессом теплообмена. Критерий Грасгофа можно рассматривать как меру отношения сил трения к подъемной силе, определяемой разностью плотностей в различных точках неизотермического потока. [c.282]

Если для неизотермических условий пренебречь термодиффузией (что возможно практически всегда), то из соотношения (3-19) вытекает соотношение (3-17). При неизотермических условиях температура не входит под знак дис еренциала, и диффузионный поток пропорционален др- 1дх, а не дС /дх, где = р (ЯТ) — мольная концентрация. [c.74]

Этой цели удовлетворяет уравнение (10.3-32). Однако если требуются надежные данные для конструирования, необходимо избавиться от длинного ряда упрощающих допущений, что приведет к более сложному решению. Конечным результатом будет модель для неизотермического течения неньютоновской жидкости в реальном винтовом канале с учетом потока утечек через гребень, позволяющая проводить расчеты для изменяющихся граничных условий. На сегодняшний день нет полного и удовлетворительного решения проблемы, хотя в этом направлении проводились многочисленные исследовательские работы. В основном используются два подхода, которые во многих случаях дополняют друг друга. Одной из первых попыток решить проблемы фактического течения по возможности точно был подход, развитый Гриффитом [7], Колвеллом и Николсом [8], Пирсоном [9], Замодитсом [10] и др. [c.329]

Числовые решения, описывающие процесс неизотермической экструзии и учитывающие циркуляционное течение, были получены Гриффитом [3], допустившим постоянство температуры вдоль линии тока Замодитцом и Пирсоном [4], предположившими наличие полностью установившегося продольного и поперечного течения, а также Пирсоном и др. [5], проанализировавшими различные граничные условия. Основные трудности при строгом рассмотрении задачи о неизотермической экструзии возникают из-за наличия циркуляционного потока. [c.427]

Упоминавшееся ранее приближенное моделирование путем суммирования и корректирования выражений для вынужденного течения и потока под давлением [2с1], однако, позволяет нам иногда использовать его как приближенный метод оценки неизотермических эффектов. На практике в первую очередь представляет интерес определение влияния неизотермических условий на производительность и среднюю температуру экструдата. Во многих реальных процессах червяк является термонейтральным, т. е. он не нагревается и не охлаждается. В таких случаях, как было показано в работе [2е], температура червяка очень близка к температуре расплава. Следовательно, основное влияние на расход оказывает наличие существенной разности между температурами цилиндра и расплава. Как видно из уравнения (10.2-46), разность температур может оказывать сильное влияние на расход вынужденного течения. С другой стороны, увеличение средней температуры экструдата является следствием постепенного изменения температуры в направлении течения. Применим метод смазочной аппроксимации и, разделив червяк на малые элементы конечных размеров, проведем детальный расчет для каждого элемента. Предполагая, что средняя температура в пределах элемента постоянна, составим уравнение теплового баланса, учитывающее тепло, передаваемое от стенок цилиндра, и диссипативные тепловыделения. Такой метод расчета позволяет определить изменения температуры по длине червяка и значения параметров степенного закона течения из общей кривой течения [т] (7, Т) ] для каждой ступени расчета при локальных условиях течения, а также вести расчет для червяка с переменной глубиной винтового канала. Таким образом, данная модель может быть названа обобщенной кусочнопараметрической моделью , в которой внутри каждого элемента различные подсистемы представляют собой либо кусочно-параметрические модели, либо модели с распределенными параметрами. Далее следует принимать во внимание неизотермический характер течения неньютоновских жидкостей при исследовании процессов формования в головке экструдера. Этой проблеме посвящен разд. 13,1. [c.427]

Среднее приращение температуры расплава в массе АТ (рис. 13.10) намного меньше максимального, так как на его величину сильно влияет практически неразогревающееся ядро потока. Поэтому часто величиной АТь оперируют для того, чтобы показать, что диссипативный разогрев невелик и не должен вызывать беспокойства. Однако этот вывод по указанным выше причинам часто является ошибочным. Можно достаточно просто оценить величину АТ ,, если предположить, что вся механическая энергия затрачивается на разогрев расплава (см. разд. 11.3). Если рассчитанная величина АТь превышает 4—5°, то это свидетельствует о неизотермическом течении под давлением. Галили и Таксерман—Кроцер [20] предложили простой критерий, указывающий на необходимость учета неизотермичности процесса. Критерий получен в результате совместного решения методом возмущений дифференциальных уравнений теплопроводности и течения под давлением несжимаемой ньютоновской жидкости для изотермической стенки. [c.470]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.148 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.148 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.152 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.148 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология