Ступень абсорберов эффективность

Технологическая схема установки приведена на рис. У1-2. Компримированный в две ступени (на схеме не показано) до давления 1,2—2,0 МПа жирный газ поступает в среднюю часть фракционирующего абсорбера 3. Несколькими тарелками выше из резервуарного парка сырьевым насосом подается по одному из трех вводов (в зависимости от содержания пентановых углеводородов). нестабильный бензин. Обычно в абсорбере 3 имеется 40—50 тарелок, распределенных примерно поровну между абсорбционной и десорбционной секциями. Из используемых в абсорберах тарелок наиболее эффективными являются клапанные. Применение секционирования тарелок, уменьшающего эффект поперечного перемешивания, и внедрение прямоточного взаимодействия фаз позволяет в 2-—3 раза повы- [c.59]

Расчет абсорберов со ступенчатым контактом. Если в пределах ступени рабочую линию и линию равновесия считать прямыми, то расчет можно вести на основе эффективности ступени пользуясь фиктивными расходами фаз (стр. 186). В многокомпонентных системах фиктивные расходы фаз различны для отдельных компонентов. Фиктивный расход газа равен [c.295]

При расчете абсорберов, особенно тарельчатых, часто используют понятие эффективности ступени, или степени приближения к равновесию т]. Эту величину можно определить как отношение фактически реализованного изменения состава к изменению, к-рое произошло бы при достижении равновесия [c.18]

Из уравнения (1.18) видно, что высота единичной ступени массообмена уменьшается с уменьшением размера частицы адсорбента и возрастает с увеличением расхода газа. Это объясняет, почему (для абсорбера данных размеров) максимальное извлечение адсорбируемого компонента и максимальная адсорбционная емкость слоя достигаются при относительно ма.лом размере зерен адсорбента и низкой скорости газа. Следует, однако, иметь в виду, что величина Н увеличивается пропорционально расходу (скорости) газа только в степени 0,51. Если увеличение расхода газа сопровождается соответствующим увеличением высоты слоя адсорбента (для сохранения примерно неизменной продолжительности цикла), то суммарным эффектом будет увеличение числа ступеней массообмена. Поэтому применение слоя адсорбента большой высоты и высокой скорости газа более эффективно, чем слоя адсорбента малой высоты при соответственно меньшей скорости газа. В практических условиях скорость газа ограничивают вследствие возможности истирания и пневматического транспорта адсорбента объем слоя устанавливают, исходя из заданной продолжительности цикла и ожидаемо емкости адсорбента. Найденный основной расчетный объем слоя адсорбента можно далее скорректировать с учетом гидравлического сопротивления слоя. Данные по адсорбционной емкости и гидравлическому сопротивлению различных адсорбентов приводятся в гл. двенадцатой. [c.18]

Поскольку данная реакция тормозится углекислотой, представляет большой интерес проведение процесса с промежуточным отводом углекислоты между первой и второй ступенями конверсии окиси углерода. В соответствии с этим изменяется технологическая схема. После первой ступени конвертора СО (/) частично конвертированный газ направляется в теплообменник 2 (рис. 3) для охлаждения до 30— 50° С. Охлажденный газ поступает в абсорбер <3, заполненный лепестковой насадкой или кольцами Рашига для увеличения активной поверхности. Сверху подается химически очищенная вода под давлением. Происходит отмывка газа от СО2. Затем газ подогревается в теплообменнике 2 и поступает на вторую ступень конвертора СО 4). В реакторе первой ступени конвертора СО применяется среднетемпературный катализатор — железо-хромовый, а во второй — низкотемпературный. Автотермичность процесса в связи с малым содержанием окиси углерода после первой ступени поддерживается за счет подогрева газа до температуры конверсии в теплообменнике 2. Такая схема производства синтез-газа очень эффективна и позволяет снизить содержание окиси углерода в конвертированном газе практически до нуля и исключить очистку от окиси углерода. В конвертор второй ступени вводят пар до требуемого соотношения. Такая схема нами была проверена на лабораторной установке. [c.144]

Конструкция промышленных аппаратов. Промышленный аппарат ВН, применяющийся для очистки технологических газов производства алюминия, показан на рис. 1П.16. Близкий по конструкции двухсекционный абсорбер установлен на Джамбул-ском суперфосфатном заводе для очистки отходящих газов производства экстракционной фосфорной кислоты. Аппараты секционированы провальными тарелками. Применение решеток с переливными устройствами приводит к усложнению конструк--ции аппарата, к повышению гидравлического- сопротивления и понижению верхнего предела скорости газового потока, эффективность же секции при этом повышается незначительно. Для более равномерной подачи газа по сечению колонны опорно-рас-пределительная решетка первой ступени,, (по ходу газа) должна быть расположена на некотором расстоянии от места входа газа. [c.168]

Ротационные абсорберы являются разновидностью механических, отличаясь от последних тем, что имеют несколько ступеней. Это обеспечивает не только большую производительность, но и весьма высокую эффективность разделения. Известно, например, что с помощью ротационных аппаратов, имеющих свыше 1000 ступеней, можно осуществлять выделение тяжелой воды из обычной путем ректификации. [c.392]

Для орошения абсорберов насадочного типа применяли аммиачную воду, содержащую 30% NH3. При многоступенчатой абсорбции на каждую ступень подается свежая аммиачная вода, благодаря чему в поглотительном растворе поддерживается оптимальное значение pH, обеспечивающее эффективную абсорбцию SOj. Значение pH поглотительного раствора изменяется в зависимости от числа ступеней абсорбции и концентрации SO2 и составляет величину от 4,1 до 5,4. Минимальное значение pH поддерживается при очистке газов с высоким содержанием SO2. [c.144]

Основные принципы и методы расчета аппаратуры, предназначенной для проведения процессов разделения, представлены для равновесных ступеней и аппаратов, в которых осуществляется непрерывное изменение концентраций. Важнейщие понятия проиллюстрированы на примере процесса абсорбции газа в тарельчатых колоннах и насадочных башнях. Рассмотрение ограничено бинарными системами при постоянной их температуре и давлении. Кратко изложены начала расчета многокомпонентной абсорбции углеводородов и методы учета неизотермических эффектов. Освещены также общие вопросы, касающиеся применения теории к процессам дистилляции, экстракции и отгонки легких фракций. Описаны ускоренные методы предварительного расчета тарельчатых и насадочных абсорберов и процессов в концентрированных газах. Развита приближенная теория многокомпонентной массопередачи при абсорбции. Приведена общая расчетная схема для строгого описания работы изотермических абсорберов. Интерпретированы известные определения эффективности тарелок и коэффициентов массопередачи. Авторы надеются, что данное в этой главе обсуждение в совокупности с фундаментальными понятиями, введенными в других главах книги, поможет читателю анализировать или рассчитывать более сложные абсорбционные процессы и иные операции. Подробное изложение общей теории расчета процессов и аппаратов химической технологии выходит далеко за рамки настоящей книги. Поэтому в главу включена довольно полная библиография по рассматриваемой проблеме. Предполагается, что заранее известны рабочие характеристики оборудования, методы экспериментального определения и расчета которых освещены в главе П. [c.426]

В ряде публикаций утверждается, что периодически изменяющийся материальный поток улучшает производительность ступенчатых противоточных абсорберов, экстракционных установок, дистилляционных колонн и т. п. Этим можно воспользоваться для увеличения эффективности ступени разделения пропускной способности аппарата или одновременно той и другой характеристик. [c.668]

Здесь Ег — эффективность ступени по газу ф — коэффициент извлечения для одной ступени ф — коэффициент извлечения для всего абсорбера, а = 1 — ВЕг, а В определяется по уравнению (111, Па). [c.297]

Суспензию из сборно-окислительной емкости подают в абсорбер насосами циркуляции и разбрызгивают по объему аппарата механическими форсунками разной конструкции. Пуск сероочистки в работу состоит также и в получении кристаллов гипса необходимого размера, обычно 100 мкм, что обеспечивает эффективную работу узла обезвоживания гипса. Кондиционную гипсовую суспензию перед обезвоживанием пропускают через одну-две ступени гидроциклонов, где из нее выделяют мелкие частицы гипса и не прореагировавшие частицы известняка, которые вместе с жидкостью возвращают в абсорбер. Эти частицы имеют большую поверхность контакта, что делает их предпочтительными центрами кристаллизации растворенного сульфата кальция, и, тем самым, дополнительно снижают вероятность образования отложений на внутреннем оборудовании абсорбера. Затем гипсовую суспензию, обогащенную крупными кристаллами, разделяют в вакуумных фильтрах ленточного или барабанного типов на твердую фазу и фильтрат. Фильтрат также возвращают в установку. [c.66]

Среди поверхностных абсорберов привлекают внимание и получают широкое применение пленочные абсорберы. Конструктивной особенностью пленочных контактных устройств с фиксированной поверхностью контакта фаз являются каналы круглого, прямоугольного, треугольного и других сечений, по внутренней поверхности которых движется тонкая жидкостная пленка, взаимодействуя с газовым потоком. Взаимодействие фаз на контактной ступени может быть как прямоточным, так и противоточным. Обычно используют принцип прямоточного взаимодействия фаз на каждой ступени с обеспечением противотока в аппарате в целом. Это связано с тем, что при прямоточном взаимодействии фаз на ступени, которое осуществляется при средней скорости газового потока в канале в интервале 10-25 м/с, и сравнительно большом свободном сечении аппарата достигается высокая эффективность массопереноса, а скорость газового потока, рассчитанная на полное сечение аппара- [c.545]

Проведенные ВНИИГАЗом в 1999 г оценки эффективности мас-сообмена абсорберов МФА на Ямбургском месторождении [1] наглядно показали, что на рабочих режимах по газу эффективность одной практической ступени контакта (тарелки), как правило, не превышает [c.38]

Что касается абсорберов МФА на Уренгойском месторождении, то данный вопрос требует тщательного исследования с последующей разработкой математических моделей абсорберов разных типов, исходя из фактических промысловых данных. По имеющимся ориентировочным данным ТюменНИИГипрогаза (1992 г.) и ВНИИГАЗа (1995 г), эффективность массообмена абсорберов МФА на Уренгойском месторождении в целом несколько выше, чем на Ямбургском ГКМ, и составляет в среднем 1,3-1,7 теоретической ступени контакта. [c.38]

Для повышения эффективности ректификации водоаммиачных паров в ректификаторы на средние группы тарелок отводится холодный раствор. При этом в ректификатор низкого давления подается часть раствора после абсорбера, а на ректификатор высокого давления - часть раствора после генератора низкого давления. Элементы генератора высокой ступени установок обогреваются паром с давлением Р = 1,0 МПа. Нижний элемент генератора низкой ступени обогревается паром давлением Р = 0,4 МПа, а верхний — вторичным тепловым потоком, в качестве которого используется конденсат водяного пара, отводимого из элементов генераторов АХУ, [c.39]

Для осушки газа от влаги в процессе промысловой подготовки газа к транспорту на газовых месторождениях с небольшим дебитом часто используются прямоточные абсорберы распыливающего типа, состоящие из ряда последовательно соединенных ступеней. Каждая ступень представляет собой контактную камеру и следующий за ней сепаратор. Абсорбент ДЭГ с расходом д впрыскивается в контактную камеру через форсунку. Поскольку размер капель, образующихся при распыливапии зависит от скорости капель относительно потока газа, то обычно впрыскивание осуществляется против потока газа. Это способствует образованию мелких капель в процессе вторичного дробления. Капли сначала некоторое время движутся против потока, а затем увлекаются потоком. За время контакта с газом капли абсорбируют из газа содержащиеся в нем пары воды. Затем газожидкостный поток попадает в сепаратор, в котором жидкая фаза отделяется от газа. Для определения параметров одной ступени необходимо знать динамику процесса абсорбции, а также эффективность улавливания капель сепаратором. Рассмотрим теперь динамику процесса массообмена капель ДЭГа с влажным газом. Для простоты будем считать, что сепаратор полностью улавливает все капли и ступени абсорбера одинаковы, [c.521]

Двухъярусный абсорбер уже на 1-й ступенп обеспечивает эффективность поглощения около 75—80%. Если этой поглотительной способности недостаточно, т. е. еслп после поглощения на ]-й ступени абсорбер пропускает такое количество кислых паров, которое содержит более 0,3 кг НР в час, то требуется пустить в ход 2-ю ступень. Поглотительная способность двухъярусного абсорбера достигает 91—96%. Для болошого цеха химической полировки стекла можно добавить 3-ю ступень. Поглотительная способность такого трехъяоусного абсорбера составляет 97— 98,8%. [c.93]

В процессе работы в последнем по ходу газа аппарате, куда непрерывно подается вода, концентрация HNOз в растворе устанавливается в пределах 4-6%, что обеспечивает максимум эффективности абсорбции как паров НЙОз, так и оксидов азота. Максимум эффективности третьего по ходу газа абсорбера стал возможным благодаря новому принципу проектирования ступени, в которой предусмотрены распыление жидкости и фильтрация газового потока одновременно. Концентрация HNOз и оксидов азота после стадии абсорбции составляет 0.005-0.1 г/м . Отходящие газы после абсорберов газодувкой 2 нагнетаются в систему каталитической газоочистки, включающую малогабаритную волновую топку нагрева газов 3 и реактор каталитической газоочистки 4. В топке газы нагреваются до 300°С и поступают в реактор, где смешиваются с NHз и проходят через два слоя катализатора. Концентрация оксидов азота после реактора при очистке залповых газовых выбросов составляет 0.01-0.02% об., а при очистке технологических выбросов — в пределах 0.003-0.008% об. Концентрация НКОз в отходящих газах практически равна нулю. Горячие очищенные отходящие газы процесса каталитической очистки направляются в топку 7 и используются в процессе концентрирования 70%-ной Н2804. При этом относительно дорогой способ каталитической газоочистки становится в новой технологии не только самым надежным, но и самым дешевым, ибо энергетические затраты на его проведение полностью могут быть отнесены к последующему процессу концентрирования серной кислоты. [c.329]

Применяются схемы с двухступенчатой конверсией (гидрогмифика-цией) и одной ступенью метанирования. Несколько отличен от других процессов вариант, сочетающий одноступенчатую газификацию с одной ступенью метанирования и рециркуляцией получаемого газа с низким содержанием двуок,1си углерода (рис.91) /111/. Этот вариант требует минимального расхода водяного пара (около 0,7 кг/кг сырья) и обеспечивает высокую эффективность. После реактора конверсии газ охлаждается в холодильнике 2 прямым контактом с жидкостью. В абсорбере 3 из газа из- [c.278]

Процесс абсорбции СО 2 раствором МЭА при атмосферном давлении изучали [98] также в колонне диаметром 0,9 м с плоскопарал-лельпой насадкой (высота пакета 0,2 м, расстояние между пластинами 0,01 м, высота насадки 20 м). Параметры процесса скорость газа до 2,8 м/с, расход раствора 75 м /ч, концентрация МЭА 2,1 кмоль/м . Содержание СОд в газе снижалось с 19,8 до 1,9% (об.). Высокая эффективность, такого аппарата обусловлена наиболее полным использованием геометрической поверхности. При. обеспечении тщательного распределения жидкости аппарат может быть рекомендован в качестве абсорбера первой ступени очистки. [c.152]

Схема процесса изображена на рис. 7.4. Газ от обжига сульфидных металлических руд, содержап(ий 80 а предварительно тщательно обеспыливают и охлаждают, после чего он ностушает на контактирование с безводным диметиланилином в нижнюю с,екцию абсорбера. Из этой секции газ, содержащий пары диметиланилина и небольшое количество 80 2 поднимается на несколько тарелок выше в следующую секцию, где контактируется с разбавленным раствором карбоната натрия. 802 связывается содой образуется сульфит или бисульфит натрия, который используется на следующей ступени ироцесса. После этой обработки газ, почти полностью очищенный от 802, но все еще содержащий нары диметиланилина, контактируется с разбавленной серной кислотой в верхней секции колонны для эффективного удаления диметиланилина, образующего сернокислую соль. Окончательно очищенный газ выбрасывается в атмосферу. [c.147]

Несмотря на значительные усилия, затраченные на конструирование и создание таких газовых абсорберов, имеется очень мало данных относительно эффективности действия тарелок, и не предпринимались попытки публикации таких сведений. Эта ситуация существовала до последнего времени, когда стали пользоваться результатами, почерпнутыми из лабораторных данных, подобных обсуждавшимся выше. Из литературы, однако, известно, что наибольшее отклонение от эффективности соответствующей теоретической тарелки (ступени разделения) характерно для верхних тарелок абсорбера, где самой окисленной формой азота, остающейся в потоке разбавленного газа, является N0, а не NOg. В свете того, что говорилось ранее о двух существенных процессах массообмена — абсорбции N2O4 и абсорбции N2O3 —и об исчезающе малых концентрациях этих веществ в разбавленных газах, такая тенденция в эффективности работы тарелок не удивительна. [c.391]

Схема секции извлечения нафталина из каменноугольного газа изображена на рис. 14. 16. Газ промывают абсорбционным маслом в абсорбере специальной конструкции, обеспечивающем эффективный контакт большого объема газа с небольшим количеством жидкости. Бследствие сходства обоих процессов для удаления нафталина применяют абсорберы таких же конструкций, как для удаления бензола. Обычно в США для этого используют противоточные колонны, содержащие две ступени абсорбции с деревянной хордовой насадкой. В нижней секции колонны, где удаляется основное количество нафталина, газ промывают циркулирующим, частично насыщенным абсорбционным маслом при высоком отношении масло газ. Частично очищенный газ поступает в верхнюю секцию колонны, где содержание нафталина снижается до заданного уровня путем промывки небольшим потоком свежего абсорбционного масла. Требуемая подача свежего масла настолько незначительна, что при применении непрерывной противоточной добавки его не достигается удовлетворительное контактирование с газом, поэтому часто свежее абсорбционное масло подают периодически с достаточно большими скоростями для смачивания насадки верхней секции колонны. Абсорбционное масло, выходящее из верхней секции абсорбера, соединяется с циркулирующим маслом из нижней секции таким образом осуществляется подача свежего масла, необходимого для абсорбции основного количества нафталина. Насыщенное масло непрерывно выводится из системы с такой же скоростью, с какой добавляется свежее. Оно направляется на отпарку нафталина перегонкой с водяным паром, после чего возвращается в цикл, как показано на рис. 14. 16. Для выделения отпаренного нафталина удобно возврат [c.388]

Ниже представлены расчетные данные (табл. 2) по эффективности осушки газа в абсорбере при плотности орошения 15 кг/1000 м и моделированию абсорбера от одной до двух теоретических ступеней контакта и температуре на входе в УКПГ 15 °С (рассматривается летний режим, в зимнее время года температура газа на входе в УПКГ может быть ниже и составляет в среднем 7-12 °С). [c.38]

Как известно, при отсутствии на промысле установки очистки гликоля от растворенных в нем солей свою эффективность показал метод снижения уровня минерализации абсорбента посредством промывки газа первичной сепарации водной жидкостью, выделенной в системе регенерации абсорбента. Однако для УКПГ, входной газ которых поступает из низкотемпературных шлейфов и/или коллекторов и содержит значительное количество метанола (более 100 г/1000 м ), такую промывку можно будет осуществлять только в случае повышенной эффективности осушки (массообменная часть абсорбера должна соответствовать 2,0-2,5 теоретическим ступеням контакта при удельной подаче гликоля не менее 20 кг/1000 м ) и при использовании вакуумной регенерации гликоля (даже в том случае, если для достижения требуемого качества подготовки газа достаточно, например, применение ДЭГа концентрации -96-97 масс.%). Это связано с появлением паразитной рециркуляции метанола по технологическому контуру промывка - осушка - регенерация абсорбента - промывка , которая может повысить в направляемом на абсорбционную осушку потоке газа содержание [c.50]

В коллекторах сырого газа не только предупреждается образование газогидратов, но осуществляется и предварительная осушка газа до температуры точки росы на 7-10 градусов ниже температуры газа на входе на УКПГ, т.е.температура точки росы газа на входе в абсорбер УКПГ может фактически составить О - минус 5 °С, а в благоприятных случаях и ниже Таким образом, эффективно используется естественное охлаждение газа за счет холода окружающей среды, что позволяет проводить абсорбционную доосушку газа при низких температурах контанта в абсорбере (по крайней мере в начальный период эксплуатации месторождения). Поэтому финишная ступень осушки газа может осуществляться во многих случаях и с использованием регенерированных растворов абсорбентов не очень высокой концентрации, что упрощает системы регенерации абсорбентов. Кроме того, практически отпадает необходимость в установке регенерации метанола. [c.54]

Показатели системы в ос1Ювных расчетных точках приведены в табл. 1-3. При расчетах унос гликоля из абсорбера был принят 10 г/1000 м В качестве ГТУ на первой и второй ступенях сжатия были приняты компрессорные агрегаты газотурбинного типа ГТК-5, работающие в номинальной производительности. Весь поток газа (30 млн.м сут или 1250 тыс.м ч) дожимается одним рабочим афега-том. Во всех разделителях и сепараторах принят равновесный режим (в программе предусмотрена возможность учега эффективности ра- [c.44]