Кривые прочности

Характер распределения механической прочности кокса в объеме камеры при подаче теплоносителя будет иным. На рис. 31 показаны дифференциальные и кумулятивные кривые прочности коксов, полученных в камерах диаметром 5 м. Кривые 1 относятся к коксу из смеси асфальта деасфальтизата, гудрона и тяжелого газойля коксования, которые нагревались в отдельных змеевиках трубчатой печи Э (температура смеси асфальта деасфальтизата и гудрона на выходе из печи была 485 °С, тяжелого газойля - 530 °С). Кривые 2 относятся к коксу, полученному из смеси асфальта (20%) и гудрона (80%) с температурой нагрева 490-495 °С. Анализ кривых показывает, что при использовании в качестве теплоносителя тяжелого газойля коксования заметно улучшается качество кокса - среднее значение механической прочности повышается до 7 МПа, в то время как при работе по обычной схеме (без газойля) этот показатель составляет 5,8 МПа. [c.110]

Прочность ненаполненной резины из некристаллизующегося каучука СКС-30 во всем диапазоне скоростей растяжения возрастает (кривая 3, рис. 113), При больших скоростях ее прочность приближается к прочности наполненной резины из того же каучука. На кривой прочности резины из СКС-30, наполненной сажей (кривая 2, рис. 113), имеется максимум прочности, как у кристаллизующихся резин. Кроме того, при медленном растяжении прочность наполненной резины значительно выше, чем ненапол- [c.187]

Статическая прочность. Прочность при растяжении смесей полимеров при постоянной скорости перемещения зажима динамометра определялась для большого числа объектов. При этом, как правило, варьировали соотношение полимерных компонентов смеси и разные смеси сравнивали по характеру кривых прочность — состав. Оценивали сродство полимеров друг к другу по величине и знаку отклонения кривой прочность — состав от аддитивных значений прочности. На необоснованность такого подхода указывалось еще в 1962 г. [168]. Действительно, сравнение с аддитивной зависимостью возможно только в том случае, когда не свойство вообще, а именно [c.36]

С точки зрения оценки эффективности смешения разных полимеров для получения материала с хорошими прочностными свойствами можно отметить следующее. Смеси кристаллических полимеров и смеси стеклообразных полимеров имеют пониженные значения прочности, и как правило, малые значения относительного удлинения при разрыве. Однако такой вывод справедлив только в том случае, когда оценивается кривая прочность — состав во всем интервале соотношений компонентов, причем состав варьируется обычно через 20— 25%. В ряде случаев нри добавлении малого количества одного стеклообразного полимера к другому можно получить эффект усиления, как, например, при введении нескольких весовых частей порошка полиамида ПА-68 в ПС [169] или нескольких процентов ПС, ПЭ в волокно из ППр [81], или 1—5% каучука в полиарилат [214]. [c.37]

Увеличение прочности компаундов происходит до определенной степени заполнения, выше которой наступает ослабление материала. Это связано с появлением в системе ослабленных участков во все возрастающем количестве- Такими участками являются межчастичные контакты, а при заполнениях сверх критического — микропустоты, усугубляющие падение прочности. Максимум на кривых прочность — заполнение соответствует содержанию наполнителя, при котором прирост прочности за счет ориентирующего действия поверхности частиц равен снижению ее в результате прогрессирующего увеличения дефектности связующего [9]. Баланс собственно усиливающего действия наполнителя tia связующее и ослабляющего [c.63]

Из сравнения с кривой I (см. рис. 1, стр. 184) видно, что как раз при 200° С предел упругости равен 450 Г/мм . Здесь пересекаются кривая прочности и кривая предела упругости. Мы покажем, что обе кривые могут быть продолжены далее, при этом они сохраняют свой характер. Различное поведение каменной соли ниже и выше 200° С уже достаточно объясняется тем, что ниже этой температуры при возрастающей нагрузке разрывное напряжение достигается раньше, чем предел упругости, тогда как выше 200° С имеет место противоположный случай — кристалл течет прежде, чем он разрывается. Далее мы покажем, что к рассмотренному явлению присоединяется другое — упрочнение, которое делает разницу в поведении каменной соли еще резче, чем можно было ожидать. [c.194]

Рис. 12.7. Теоретические кривые прочности при растяжении наполненных полимеров [676]

Рис. 2.5. Зависимость разрушающих напряжений при растяжении ffp от толщины ti нитроцеллюлозных пленок после отверждения (1) и после термостарения при 110 С в течение 130 ч 2) 290 ч (3) и 400 ч 4) 5 — расчетная кривая прочности.

На рис. 1У.37 и 1У.38 приведены графики зависимости прочности, модуля упругости и относительного удлинения при разрыве от содержания ДОФ. Как видно из этих кривых, прочность и модуль упругости суспензионного ПВХ проходят через максимум при 5—8%-ном содержании ДОФ. Относительное удлинение при разрыве в этой же области проходит через слабо выраженный минимум и лишь при 15% ДОФ оно начинает заметно возрастать. У эмульсионного ПВХ прочность и модуль упругости при добавлении ДОФ уменьшаются вначале медленно (до 10—12% ДОФ), а затем довольно резко. До 15%-ного содержания ДОФ относительные удлинения при разрыве увеличиваются очень медленно, затем, при более высоком содержании ДОФ, — быстрее. [c.222]

Рис. 52. Кривые прочности цинково-пуццолановых цементов.

Подобное же влияние поверхностных условий на поликристал-лическую сталь было обнаружено Давиденковым и Витманом. Они нашли определенную температуру (около 120° С), измеренную при ударной нагрузке (маятником), при которой хрупкий разрыв переходит в пластический. Эта точка перехода (точка пересечения кривой прочности и кривой предела упругости как функций температуры) понижается на 20° С, если поверхность образца стали была отполирована или протравлена. Это означает, что прочность на разрыв увеличивается при отсутствии нарушений сплошности. [c.301]

Рис. 6.10. Влияние температуры на коэффициент трения резины [д, (кривая ]), прочность Оо (кривая 2), фактор t (кривая 3) и модуль упругости Е (кривая 4) Е и Ор в кГ см .

Кривые с высоким наклоном наблюдаются для систем, имеющих неоднородность по размеру состава частиц красителя, которая возрастает с увеличением концентрации красителя. В связи с этим следует упомянуть, что такая интерпретация характеристических кривых прочности красителя (рис. VII. 13) согласуется с общим правилом, что скорость выцветания зависит от величины частиц красителя частицы большего размера будут выцветать медленнее, чем частицы меньшего размера, так как последние, имея большую площадь поверхности, подвергаются большему воздействию света, воздуха, влажности и способны лучше взаимодействовать с волокнистым материалом. [c.432]

Характер изменения прочности волокна при карбонизации иллюстрирует рис. 5.17, из которого видно, что до 900° С прочность мало изменяется, в пределах 900—1000°С резко возрастает, а затем снижается. Таким образом, особенностью фенольных волокон является сохранение прочности исходного волокна до высокой температуры (900 °С) и снижение прочности при относительно невысокой температуре карбонизации (1000°С). Перегиб кривой прочности при применении в качестве исходного сырья ПАН-волок-на соответствует более высокой температуре. [c.251]

Рис. 108, а показывает, что при скорости растяжения 7 10 %мин (при этой скорости кристаллы деформируются макроскопически наиболее однородно) переход от хрупкости к пластичности происходит в интервале от —20 до -f-20° С, т. е. как и для амальгамированных монокристаллов цинка, в узком 40-градусном температурном интервале. Начало перехода от хрупкости к пластичности совпадает при этом с теьшературой, отвечающей сближению кривой, показывающей температурную зависимость предела текучести чистого олова, и кривой, выражающей температурный ход хрупкой прочности амальгамированного олова это соответствует схеме А. Ф. Иоффе. Конец переходного интервала соответствует температуре, при которой та же кривая прочности амальгамированных монокристаллов олова сближается с кривой, выражающей температурную зависимость прочности чистого олова [140]. [c.213]

Работоспособность соединений значительно повышается в ус ловиях чистого сдвига. В этом случае исчезает максимум н, кривых прочность — температура, в меньшей степени проявляет ся масштабный и другие эффекты. Это достигается при испытя НИН соединений на сдвиг при кручении. Доказательством наличия однородного поля напряжений является отсутствие различи в физико-механических свойствах свободной пленки и полимерх в соединении при когезионном разрушении значение прочности и модуля сдвига образцов полимера и клеевых соединений при мерно одинаковы. [c.146]

Все эти методы применяются для соединений, не испытывающих при эксплуатации нагрузок, что на практике встречается редко. Для прогнозирования прочности соединений, работающих под нагрузкой, следует использовать зависимости, вытекающие из кинетической теории прочности, о чем говорилось вьше. Соблюдение указанных зависимостей позволяет экстраполировать временные кривые прочности на один-два порядка. Например, при экспериментах продолжительностью 10 —10 с допустима экстраполяция до 10 —10 с, т. е. на один-два порядка, чего, как правило, достаточно для практических целей. По мере набора экспериментальных данных должна быть создана возможность определения длительной прочности клеевых соединений путем экстраполяции ее кратковремендой прочности на заданные сроки с учетом продолжительности глащинных испытаний, подобно тому, как это предложено для древесины [155]. [c.123]

Широко исследовано влияние скорости деформации и температуры на прочностные свойства эластомеров и аморфных полимеров. Смит и его сотрудники [58—60] изучили зависимость прочности при растяжении и разрывного удлинения от скорости деформации для большого числа эластомеров. Оказалось, что результаты, полученные при разных температурах, могут быть обработаны по методу суперпозиции смещением кривых вдоль оси скорости дeфopмa п,ии (в логарифмическом масштабе) с образованием приведенных (обобщенных) кривых прочности и разрывного удлинения, построенных в функции скорости деформации. Результаты подобного рода приведены на рис. 12.30, а и б, суммирующих экспериментальные данные Смита для ненаполненной резины из бутадиен-стирольного каучука. Замечательно то, что температурная зависимость фактора приведения, полученная в результате суперпозиции как по значениям предела прочности, так и по величинам разрывного удлинения, имеет форму, отвечающую уравнению ВЛФ для суперпозиции в области линейного вязкоупругого поведения аморфных полимеров при малых деформациях (рис. 12.31), а полученное нри этом значение температуры стеклования хорошо согласуется со значением, найденным из дилатометрических измерений. [c.346]

Смеси каучуков, как известно, не применяются в певулканизо-ванном виде, поэтому следует учитывать влияние ингредиентов, вводимых для вулканизации, для усиления или для пластификации смеси, на форму кривой свойство — состав. Захаровым и Ореховым [170] было показано, что для смесей одних и тех же каучуков можно получить кривую прочность — состав, находящуюся выше или ниже аддитивной в зависимости от выбора вулканизующей группы. В тех случаях, когда скорости вулканизации индивидуальных каучуков сильно различались, смесь имела пониженные прочностные показатели, поэтому для достижения наибольшей прочности рекомендовали применять такую вулканизующую систему, которая [c.37]

Рис,2 . Вариационные кривые прочности гранул медно-цинковый катализатор (а) катализатор СТК (б) нешю-тиновый катализатор (в) катализагор КНФ (г). [c.115]

На рис.28 схематически представлен ход измельчения двух разных Мтериалов (неправильные и правильные формы гранул), ели не проводить испытания в широком диапазоне времени, то мокно сделать неверное заключение о прочности катализатора, так как в начале кривой прочность катализатора I больше, чем 2, а при болев длительном помоле наблюдается противоположная зависимость. [c.115]

Бутилмет- акрилат 1,60-6,7 7,16-6,7 14000-63000 >0,55 >5000 Разделения визуально не наблюдается до 6,7% однако по кривым прочности при растяжении и модуля упругости можно определить разделение при 0,7% Не заметно до 63 000 [c.197]

Вообще известно [15, 16], что прочность меняется в зависимости от соотношения полимеров смеси пеаддитивно. Априори нельзя сказать, пройдет экспериментальная кривая прочность — состав выше или ниже аддитивной прямой. На ход кривой влияют многие факторы. Ход кривой может быть, в частности, кардинально изменен введением соответствующих сшивающих агентов наполнителей или пластификаторов [15]. [c.211]

Мыла смесей кислот обладают более высокой загущающей слособностью, чем мыла индивидуальных кислот. Это наглядно иллюстрируется кривыми прочности системы стеарат кальция (19%) — веретенное масло при добав.лении кальциевой соли фракции Сц (рис. 3). [c.363]

Таким образом, присутствие в смазках первых и вторых неомыляемых резко изменяет характер температу5)ной кривой прочности. Кроме того, присутствие иервых неомыляемых увеличивает тиксотрошюсть смазок. [c.373]

Характеристические кривые прочности. Известно, что во многих случаях светопрочность красителя на текстильных волокнах возрастает с увеличением насыщенности окраски. Этот факт может быть использован для построения характеристических кривых прочности красителя, которые дают исчерпывающую информацию о физическом состоянии красителей на волокне. В соответствии с Гилесом [447] характеристические кривые прочности красителя представляют собой прямые линии, полученные путем построения зависимости среднего значения показателя светопрочности красителей (в баллах) от их относительной насыщенности, выраженной в виде логарифма первоначальной концентрации красителя на волокне. Возможность построения характеристических кривых прочности красителей была показана Бакстером и Гилесом [444, 448], которые при использовании спектрофотометрии получили линейную зависимость между lg[Do] и gt для данной степени выцветания, как это и следовало ожидать из эмпирических правил Кунлифа и Ламберта [440]. [c.431]

В обширных исследованиях Гилеса [447] было показано, что во многих случаях наклоны характеристических кривых прочности красителей зависят от класса красителей и от природы волокна По наклону эти характеристические кривые можно подразделить на два крайних случая. [c.431]

Рис. VII. 13. Характеристические кривые прочности (а) и схема возмояййго роста размера частиц с повышением концентрации красителя б) [447]

Гипотеза, предложенная Гилесом [447], применяется для обсуждения ряда важных закономерностей. Например, можно показать, что наклон характеристической кривой прочности красителя наибольший в случае волокон, имеющих поры большого размера, или что подобные кривые нерастворимых азокрасителей и сернистых красителей имеют больший наклон по сравнению с кривыми для растворимых красителей вследствие понижения степени ассоциации молекул красителя из-за сольватации молекулами воды. Кроме этого, из кривых прочности можно сделать вывод о невозможности определения светопрочности красителя как такового прочность к свету характеризует конкретную систему краситель - -- - волокно 4- компоненты. В связи с этим во многих случаях понятие прочности приложимо только для определенной концентрации красителя (т. е. насыщенности окраски) на конкретном волокне. [c.432]

Так же как и из характеристических кривых прочности, из характеристических кривых выцветания можно получить информацию о физическом состоянии красителя на ролокне. Наклон характеристической кривой выцветания очень мал для систем, в которых распределение частиц по размеру не изменяется при различных концентрациях красителя, т. е. когда отношение площадь поверХности/масса остается постоянным. Системы, содержащие, например, только монодисперс-ный краситель или однородно смешанный пигмент, выцветают по реакции первого порядка. В то время как истинные монодисперсные системы, характеризуемые очень низкой светопрочностью, довольно редки, некоторые прочные к свету прямые красители и металлические комплексы красителей для нейтрального крашения, образующие обычно относительно большие по размеру однородные частицы, имеют характеристические кривые с низким наклоном [450]. Характеристические кривые выцветания неоднородных по размерам частиц красителей имеют большой наклон [4, 448]. Например, прочность азоидных и сернистых красителей понижается с уменьшением концентрации (т. е. с уменьшением насыщенности оттенка) [447]. [c.433]

Для получения светопрочностных характеристик любого красителя необходимо знание как скорости выцветания, так и характеристической кривой выцветания (или/характеристической кривой прочности) красителя [450]. Например, исследование изменения характера характеристической кривой выцветания системы краситель — волокно в результате каких-либо обработок может подсказать путь повышения светопрочности. При сравнении характеристических кривых выцветания различных классов красителей и красителей на волокнах, отличающихся размерами внутренних [c.433]

Различия в прочности. Гилес [447] на примере большого числа красителей с помощью метода сравнения (см. стр. 434) обнаружил, что на белковых и небелковых субстратах наблюдается различная светопрочность. Сравнительные кривые прочности имеют отрицательные наклоны в соответствии с различием в химической природе выцветания красителей, зависящей от вида волокна. Это вытекает из противоположного характера реакций восстановления и окисления, приводящего к обращению ряда прочности красителей на белковых и небелковых волокнах. Так, если светопрочность красителей на белковых субстратах возрастает в порядке А —> Б — то в случае небелковых. она повышается в ряду В->Б->А (рис. VII. 16, см. также примеры в работах [447, 450]). Вследствие влияния физических факторов эта обратимость ряда может часто нарушаться. В соответствии с данными Гилеса [447] красители с высокой прочностью на небелковых волокнах обычно снижают свою светопрочность на один или два балла на волокнах белковой природы. Для красителей, имеющих ничкую прочность на небелковых субстратах, наблюдается повышение прочности на [c.445]

Для ПМБ были изучены температуры переходов (методами ДТА, дилатометрии и ЯМР широких линий), структура (рентгеновским методом под малыми углами и методом электронной микроскопии), а также деформационные и прочностные свойства (деформационные кривые, прочность, релаксация напряжений) [99]. Установлено существование основного перехода, лежащего, по данным разных методов, в интервале температур 50-100 °С. В отличие от других исследователей авторы цитируемой работы считают, что этот переход связан не со стеклованием, а обусловлен фазовым переходом второго рода в кристаллической фазе (переход кристалл-кристалл). В табл. 3.3 приведены температуры переходов в ПМБ и сополимерах 3МБ1 с а-олефинами. [c.58]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология