Холодильный коэффициент на растворах

Пример 15-5. Определить теоретический холодильный коэффициент абсорбционной холодильной машины при температуре конденсации 4= -(-ЗЗ С и температуре испарения Ь = —23° С, если температура раствора в генераторе ген. = 120° С. [c.543]

Холодильный коэффициент е абсорбционной холодильной машины представляет собой отношение холодопроизводительности Qa к теплу Ск. сообщенному водоаммиачному раствору в кипятильнике [c.664]

Холодильный коэффициент в абсорбционной холодильной машины представляе. собой отношение холодопроизводительности Q к теплу Qц, сообщенному водноаммиачному раствору в кипятильнике [c.704]

Используемые в настоящее время масла не растворяются в аммиаке, поэтому в схему холодильной машины приходится включать маслоотделители, что увеличивает ее стоимость. В последние годы ведутся интенсивные исследования по разработке растворимого в аммиаке масла и созданию холодильного оборудования с сухим испарителем. Растворимость масла в аммиаке исключает образование пленки масла на теплообменных поверхностях, что повышает коэффициент теплоотдачи с 2700 до 9100 Вт/(м2-К). [c.25]

Для повышения теплового коэффициента в схему абсорбционной машины (фиг 86) включают теплообменник (для подогрева крепкого раствора на пути в кипятильник за счет охлаждения слабого, поступающего в абсорбер), ректификатор (для отделения паров холодильного агента от паров абсорбента) и дефлегматор (для улавливания флегмы — жидкости, увлекаемой с парами). [c.135]

Комбинированный метод производства с одноступенчатым сжижением используют в значительной части цехов средней и малой мощности. Они, как правило, оборудованы поршневыми компрессорами на давление сжатия 3—6 ат и соответствующими холодильными установками, большей частью компрессионными аммиачными, с подачей рассолов в качестве хладоносителей. Сжижение хлора проводится в конденсаторах совмещенной конструкции или в кожухотрубных аппаратах. В упомянутом цехе жидкого хлора, оборудованном реконструированными компрессорами Амаг-Гиль-перт на производительность 60 т/сутки жидкого хлора, сжижение проводится при 3 ат в кожухотрубных 12-элементных конденсаторах, охлаждаемых раствором хлористого кальция при температуре минус 16—минус 20 °С. Коэффициент сжижения составляет около 90%, расход электроэнергии 50—70 квт-ч на 1 т жидкого хлора. [c.81]

При использовании обычной абсорбционной холодильной машины с теплообменником растворов и насосной подачей крепкого раствора в кипятильник уменьшается металлоемкость установки и увеличивается удельный возврат низкопотенциального-тепла в связи с более высоким тепловым коэффициентом [c.137]

Температура выпаривания раствора Т п в абсорбционной холодильной машине намного ниже температуры греющего пар в современных паротурбинных установках—Tg, поэтому энергетическая эффективность обоих типов машин может быть установлена при введении поправочного коэффициента, учитывающего греющее тепло различных потенциалов. [c.153]

Зависимость удельной теплоты выпаривания от концентрации слабого раствора (рис. 153, б) дана для условий работы абсорбционной машины, приведенных в табл. 45. На графике видны оптимальные значения концентраций слабого раствора, соответствующие максимальному тепловому коэффициенту для каждого из принятых режимов. Чем ниже температура кипения холодильного агента, тем меньше оптимальная концентрация слабого раствора при прочих равных условиях. Необходимо отметить, что 288 [c.288]

Если в аппарате хладагент и масло очень ограниченно растворяются друг в друге и образуют двухфазный раствор, то одна из жидких фаз, представляющая собой почти чистое масло, оседает в виде пленки на теплопередающей поверхпости аппарата. Масляная пленка оказывается дополнительным термическим сопротивлением, понижающим коэффициент теплопередачи аппарата, в результате чего (при той же тепловой нагрузке) возрастает разность температур между теплопередающими средами. Замасливание теплообменной поверхности конденсатора вызывает повышение температуры конденсации, а замасливание поверхности испарителя (охлаждающих приборов) — понижение температуры кипения. В результате понижается холодильная мощность установки и растет расход энергии иа производство холода, что делает совершенно необходимым очистку пара хладагента от масла, чтобы воспрепятствовать попаданию масла в теплообменные аппараты и понижению эффективности их работы. [c.233]

Маслоотделители. Если холодильный агент и масло ограниченно растворяются друг в друге, то масло в виде пленки оседает на теплопередающей поверхности аппаратов и является дополнительным тепловым сопротивлением, снижая коэффициент теплопередачи. Поэтому для сохранения тепловой нагрузки приходится увеличивать разность температур между средами, повышая температуру конденсации и понижая температуру кипения холодильного агента. И то и другое приводит к уменьшению холодопроизводительности и увеличению расхода электроэнергии. Для уменьшения количества масла, попадающего в теплообменные аппараты, нужно очищать от него парообразный холодильный агент. Для этого в установках, работающих на аммиаке, ф-13, ф-22, на нагнетательном трубопроводе между компрессором и конденсатором устанавливается маслоотделитель. Для более полного улавливания частиц масла пар, выходящий из компрессора, охлаждается жидким холодильным агентом или водой, при этом масло конденсируется и выделяется в жидком виде. [c.185]

Предотвращение образования кристаллов льда достигается за счет повышения растворимости вОды в рабочей среде холодильной машины. Наиболее эффективны в этом отношении антифризы, содержащие гидроксильную группу. Эффективность антифризов определяется их способностью образовывать водородные связи с водой, температурой кристаллизации водных растворов антифризов и коэффициентом распределения антифриза между водой и хладагентом. Чем легче и в большем количестве антифриз образует водородные связи с водой, чем больше коэффициент распределения его между водой и холодильным агентам, чем ниже температура кристаллизации водных растворов антифризов, тем эффективнее будет предотвращаться образование кристаллов льда в углеводородах. [c.141]

В настоящее время АХМ непрерывно совершенствуются. Созданы и находятся в опытно-промышленной эксплуатации абсорбционные бромистолитиевые холодильные машины с газовым обогревом и двухступенчатой регенерацией раствора, что обеспечивает увеличение теплового коэффициента на 30—50 %, снижение расхода охлаждающей воды на конденсатор на 20—30 %. В водоаммиачных абсорбционных холодильных машинах также применяется расширенная регенеративная теплопередача между материальными потоками, в частности, использование теплоты дефлегмации для нагрева крепкого раствора. Такое выполнение указанных машин по-вы шает тепловой коэффициент до 30 %, общий энерге- [c.119]

Раствор аммиак — вода. Этот раствор, наиболее изученный и распространенный в холодильной технике, используется для получения температур от О до —60° С. Разность температур кипения компонентов при равных давлениях составляет 133° С, поэтому в паровой фазе раствора аммиак—вода содержатся оба компонента. Это приводит к необходимости ректификации раствора, что снижает тепловой коэффициент установки до 0,5—0,7. Диаграмма /— для водоаммиачного раствора показана на листе 35. [c.10]

Достоинствами вертикальных пленочных генераторов являются хорошие условия отвода паров аммиака из трубок кипятильника с одновременным повышением их концентрации сравнительно высокий коэффициент теплопередачи малое содержание раствора в аппарате, обеспечивающее быстрый ввод аппарата в рабочее состояние при пуске установки и изменении ее режима работы малая металлоемкость и удобство размещения аппарата при компоновке холодильной машины. [c.98]

К Преимуществам этого аппарата следует отнести хорошие условия отвода паров аммиака из внутренних трубок кипятильника и сравнительно высокий коэффициент теплопередачи, достигающий 930—1163 Вт/(м2-К). К достоинствам конструкции можно также отнести обеспечение полной герметичности, малый объем заполняемого раствора, небольшую массу и удобство расположения аппарата в общей компоновке абсорбционной холодильной машины. [c.135]

В табл. 14 приведены расчетные коэффициенты теплоотдачи от раствора к стенке и теплопередачи от раствора к охлаждающей воде для пленочно-оросительного абсорбера бромистолитиевой абсорбционной холодильной машины. Расчет проводился для труб диаметром 25 мм и толщиной стенки 2 мм [5], скорость воды в трубах принималась равной 1,5 м/с. [c.148]

Только в том случае, если температура пара в испарителе низкого давления очень мала, а количество холодильного агента, поступающего из испарителя высокого давления, также мало, может быть применен одноступенчатый компрессор с дополнительным наддувом в конце всасывания после открытия поршнем в крайнем нижнем положении всасывающих отверстий высокого давления (фиг. 3. 23). Компрессоры этого типа находят применение, например, в больших установках для получения льда с предварительным охлаждением воды при более высоких температурах, чем охлаждение соляного раствора для ледогенератора. Дополнительное наполнение цилиндра холодильным агентом высокого давления повышает коэффициент полезного действия холодильного оборудования по сравнению с установками, где вода также охлаждается соляным раствором. [c.47]

Термодинамическая эффективность рассмотренного цикла теплового двигателя определяется его термическим коэффициентом полезного действия. Применение его целесообразно при греющем источнике переменной температуры (газ, горячая вода). При обогреве котла путем непосредственного сжигания топлива требуется поддерживать внутри его высокие давление и температуру. Однако если учесть, что критическая точка водоаммиачного раствора ниже, чем воды, и при температуре аммиака выще 250° возможно его разложение, то по своей эффективности водоаммиачный двигатель в этих условиях уступает двигателю с парами воды. Однако возможность использования такого двигателя при утилизации тепла отходящих газов, а также большое его значение для теории холодильных циклов вызывает необходимость подробного его рассмотрения. [c.461]

В обычных условиях работы абсорбционной машины цикл с превышением температуры удается осуществить сравнительно редко. За счет обратной подачи в абсорбере возможен сравнительно небольшой подогрев раствора. Вследствие этого коэффициент полезного действия совмещенного цикла теплового двигателя абсорбционной машины, как правило, очень низок. Если в цикле, изображенном на рис. 254,а, повысить давление р или понизить давление р , то возможность осуществления регенеративного цикла с превышением температур уменьшится, и коэффициент полезного действия цикла начнет падать. Давления р и Рд зависят от температур конденсации и кипения в испарителе в холодильном цикле. [c.478]

Сравнение систем циклов водоаммиачного раствора и водяного парового двигателя с холодильной машиной. На рис. 255,6 изображены циклы Карно двигателя с водяным паром и холодильной машины, работающей на однокомпонентном теле (аммиак, фреоны и т. д.). При непосредственном сжигании топлива для получения работы необходимо высокое давление внутри котла, а также значительный перегрев пара, благодаря чему термический коэффициент полезного действия такого двигателя значительно выше, чем у двигателя, рабочим телом которого является раствор. [c.480]

В результате испытаний гладкотрубных испарителей (ИКТ-20, ИКТ-40, ИКТ-90, ИКТ-35), работающих на Н22, установлено, что в интервале температур to от —40 до 5 С и др от 900 до 7000 Вт/м скорость хладоносителя существенно влияет на к лишь при значениях ее, меньших 1,5 м/с при значении большем 1,5 м/с, значение к определяется в основном тепловым сопротивлением со стороны холодильного агента. Из результатов испытаний испарителя ИКТ-90 следует, что в режиме кондиционирования при использовании в качестве хладоносителя воды вместо раствора СаОг коэффициент теплопередачи при прочих равных условиях увеличивается на 10—40% (большие значения к относятся к большим тепловым нагрузкам). При испытании испарителя [c.32]

Хладагент R22. Дифторхлорметан относится к группе ГХФУ (H F ). Имеет низкий потенциал разрушения озона (ODP = = 0,05), невысокий потенциал парникового эффекта (GWP = = 1700), т. е. экологические свойства R22 значительно лучше, чем у R12 и R502. Это бесцветный газ со слабым запахом хлороформа, более ядовит, чем R12, невзрывоопасен и негорюч. Характеристики хладагента R22 на линии насыщения и его физические свойства приведены в приложениях 4, 18. По сравнению с R12 хладагент R22 хуже растворяется в масле, но легко проникает через неплотности и нейтрален к металлам. Для R22 холодильной промышленностью выпускаются холодильные масла хорошего качества. При температуре выше 330 °С в присутствии металлов R22 разлагается, образуя те же вещества, что и R12. Хладагент R22 слабо растворяется в воде, объемная доля влаги в нем не должна превышать 0,0025 %. Коэффициент теплоотдачи при кипении и конденсации на 25...30% выше, чем у R12, однако R22 имеет более высокие давление конденсации и температуру нагнетания (в холодильных машинах). Предельно допустимая концентрация R22 в воздухе 3000 мг/м при длительности воздействия 1 ч. Этот хладагент широко применяют для получения низких температур в холодильных компрессионных установках, в системах кондиционирования и тепловых насосах. В холодильных установках, работающих на R22, необходимо использовать минеральные или алкилбензольные масла. Нельзя смешивать R22 с R12 — образуется азеотропная смесь. [c.21]

После окончания расчета данного участка переходим к другому участку регенеративных кристаллизаторов, и далее к участкам аммиачных кристаллизаторов. Порядок расчета аммиачных кристаллизаторов в основном тот же, что и регенеративных. Охлаждение раствора сырья в аммиачных кристаллизаторах происходит за счет скрытой теплоты испарения аммиака. В связи с этим температура аммиака на входе и выходе кристаллизатора остается постоянной и отвечает определенному давлению испарения. Аммиачные компрессоры холодильного отделения. могут работать на двух режимах при температуре испарения минус 35°С (Ра = 0,095МПа), при температуре минус 43 С (Ра = 0,0662МПа). Для того, чтобы аммиачные кристаллизаторы (и теплообменники) работали с некоторым запасом по холодопроизводительности (коэффициенту теплопередачи), расчеты необходимо вести при первом режиме испарения. При расчете аммиачных кристаллизаторов и теплообменников определяется расход хладагента, что позволяет сделать выбор марки аммиачного компрессора и их количество. [c.26]

Для глубокого охлаждения пирогаза в схемах его разделения методом низкотемпературной ректификации может быть применен разработанный автором и исследованный в лаборатории сжижения и разделения газов ИГ АН УССР однопоточный каскадный цикл [121, 122]. Обладая термодинамическими преимуществами обычного (многопоточного) каскадного цикла, он конструктивно оформляется как простой дроссельный регенеративный цикл. В качестве холодильного агента цикла служит многокомпонентная смесь предельных углеводородов (могут быть применены также и другие холодильные агенты, образующие идеальные растворы, например фреоны). Комбинированием состава углеводородов и давлений можно получить холод на любом температурном уровне в интервале до —160° С, а нри работе под вакуумом и ниже. Состав смеси и ее давление подбирают так, чтобы удовлетворять условиям теплообмена с минимальными разностями температур. Технологическое и конструктивное оформление одноноточного каскадного цикла таковы, что в нем производится дросселирование только жидкой фазы, что предопределяет высокое значение коэффициента термодинамической обратимости процесса. [c.223]

Фреоны, наоборот, хорошо, а часто и полностью растворяют смазочные масла. Поэтому можно сказать, что в испарителях холодильных машин с поршневыми и винтовыми маслозаполненными компрессорами всегда находится не чистый хладагент, а фреоно-масляный раствор. Это обстоятельство влияет на величину коэффициентов теплоотдачи при кипении. [c.22]

В конденсатор вместе со сжатым паром поступае" масло. Проходя по трубам, масло растворяется в сконденсированном холодильном агенте. Общих расчетных зависимостей для теплообмена в этих условиях не имеется. Экспериментальные данные ВНИХП [52] показывают, что при удельной тепловой нагрузке внутренней поверхности труб конденсатора 250O— 5000 ккал1м- час., внутреннем диаметре труб 10 мм и давлении конденсации 7—12 ата коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося фреона-12 составляет 1600—1700 ккал м час °С [c.98]

Основное преимущество аппаратов с внутритрубпым кипением для низкотемпературных машин — малая емкость йЬ холодильному агенту и отсутствие влияния столба жидкости на температуру кипения. Особенно выгодны такие аппараты для низкотемпературных испарителей с раствором хлористого кальция, так как благодаря поперечному обтеканию труб коэффициенты теплоотдачи со стороны рассола высоки, несмотря на большую его вязкость. При частичном замерзании рассола снаружи труб разрыв их не происходит. [c.118]

Оптимальный режим обеспечивает при установленных температурах кипения, конденсации и охлаждающей воды получение наибольщего теплового коэффициента. Указанным температурам соответствует оптимальные температура нагрева раствора в кипятильнике и концентрация слабого раствора. Осуществление оптимального режима возможно лишь в том случае, если установка может быть обеспечена паром соответствующих параметров. При заданных температурах кипения и конденсации холодильного агента удельная весовая холодопроизводительность будет постоянной. Следовательно, наибольшая величина коэффициента соответствует наименьшему значению теплоты выпаривания. Напомним, что теплота выпаривания определяется следующим выражением [c.286]

При использовании холодильных агентов, неограниченно раст-вЪряющихся в масле, замасливание теплопередающей поверхности аппаратов существенно уменьшается и по этой причине, казалось бы, можно отказаться от установки маслоотделителя после компрессора. Кроме того, при высоких давлениях растворимость газообразного фреона в масле значительно выше, чем при более низких. Так, из рис. УП.2 следует, что при 7,0 ama и 30° G в растворе может быть до 60% фреона-12, в то время как при 2 ama и той же температуре — только 9% фреона. Если масло из маслоотделителя, где давление 7 ama, вернуть в картер, где давление 2 ama, то из этого масла выделится избыточный фреон в количестве 51% от раствора, что вызовет ухудшение коэффициента подачи компрессора. Однако количество выделившегося здесь фреона невелико. Как будет видно из дальнейшего, для рабочих тел и этой группы часто предпочитают ставить маслоотделитель. [c.257]

Определить мощность, расходуемую при перекачке насосом 4,6 м /ч холодильного рассола (25% раствор ada) из холодильной установки в конденсатор, расположенный над ректификационной колонной. Высота подъема 16 м, динамический коэффициент вязкости рассола 9,5 сП, плотность 1200 кг/мз, диаметр трубопровода 32 X 2,5 мм, общая длина 80 м. Стальные трубы имеют незначительную коррозию. На линии установлены 6 отводов под углом 90° (Roid = А) и 4 прямоточных вентиля. Общий к. п. д. насоса с электродвигателем 0,5. [c.65]

Коэффициенты теплопроводности и теплоотдачи ниже, чем у аммиака, поэтому теплопередаюшая поверхность для него должна быть большей. Почти не растворяясь в воде, фреон-12 неограниченно растворим в масле. Так как вязкость масла при растворении в нем фреона-12 снижается, для надежной смазки применяют вязкие масла. Фреон-12 при отсутствии влаги не вызывает коррозии металлов, не горюч и не взрывоопасен. В обычных условиях безвреден. Фреон чрезвычайно текуч, способен проникать через малейшие неплотности и даже поры металла. Поэтому к качеству металла и монтажу соединений предъявляют повышенные требования. Фреон-12 применяют, главным образом, в малых холодильных установках с поршневыми компрессорами для температур кипения до —25° С. [c.10]

Для снижения флегмового числа в генераторе указанной выше машины предложено выводить из регенеративной части абсорбера часть крепкого раствора (10—30%) при температуре закипания его и направлять ее в генератор. Другую часть крепкого раствора (70—90%) предусматривается нагревать в регенеративной части абсорбера с образованием паро-жидкостной смеси и также вводить в генератор на разделение. Причем первую часть крепкого раствора надо вводить в генератор на 1—3 тарелки выше, чем вторую. Вследствие этого флегмовое число в укрепляющей части генератора значительно снижается (на 30—50%). Снижение флегмового числа привело к снижению расхода теплоносителя и к повышению теплового коэффициента на 10—15%. Проведен также анализ изменения флегмового числа абсорбционной регенеративной БОдоаммиачной холодильной машины в зависимости от изотермы кипения хладоагента. [c.169]

Генератор с использованием тепла парового конденсата температурой 90° С разработан ОКБ ЭТХИМ для абсорбционной установки холодопроизводительностью 3,5 МВт при температуре испарения 0° С. Аналогичный генератор с обогревом перегретой водой температурой 160° С, площ,адью поверхности 1087 м применен в абсорбционной холодильной установке фирмы Борзиг на Стерлитамакском химическом заводе. Коэффициент теплопередачи, по данным испытаний стерлитамакской установки, составляет около 430 Вт/(м -°С). Достоинства генератора — легкая очистка внутренней поверхности труб, удобство их замены и малое содержание раствора в аппарате. [c.100]

Дальнейший процесс интенсификации процесса абсорбции и теплообмена возможен при принципиально новой конструкции абсорбера, в котором процессы тепло- и массообмена разделены [64]. Такая конструкция абсорбера принята в абсорбционной бромистолитиевой холодильной машине агрегата АБХА-5000 [66]. Абсорбер представляет собой полую емкость, в которой распыля-егся предварительно охлажденный в водорастворном теплообменнике смешанный раствор бромистого лития. Следовательно, процесс теплообмена в пленке заменен на теплообмен в трубчатом теплообменнике, а процесс абсорбции протекает мгновенно в полом аппарате, где отсутствует сопротивление пучка труб. Этот принцип увеличивает коэффициент теплопередачи в теплообменнике жидкость — жидкость , соответственно сокращаются теплопередающая поверхность и гидравлические потери пара, так как водяной пар не должен проходить сквозь трубный пучок абсорбера, и упрощается конструкция абсорбера. [c.150]

В абсорбционных холодильных машинах периодического действия (рис. 10) нельзя осуществить теплообмен между крепким и слабым раствором. Стадии выпаривания и конденсации, кипения и абсорбции проходят раздельно. Аппараты должны быть рассчитаны на емкость, достаточную для накопления в ресивере жидк010 аммиака на весь рабочий период. При большой частоте циклов тепловой коэффициент резко понижается. [c.403]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология