Зависимость скорости горения от плотности

Г. Зависимость скорости горения от плотности [c.39]

Для температур выше Тр в зоне реакции остается полное уравнение теплового баланса (12.8), решение которого должно дать искомую зависимость скорости горения от скорости реакции и физико-химических свойств смеси — плотности, теплопроводности, теплоемкости и теплоты сгорания. Одна из принципиальных трудностей при решении уравнения (12.8), связанная с конечной протяженностью зоны реакции, охватывающей более или мепее значительный интервал температур, устраняется фундаментальным для теории предположением, что тепловыделение от реакции сосредоточено в очень узком интервале температур вблизи максимальной, так что [c.180]

Кроме того, надо учесть, что для конденсированных систем массовая скорость горения зависит от давления р но тому же закону, что и линейная, и отличается от нее лишь постоянным множителем (так как плотность конденсированных систем в интересующем нас интервале давления практически пе зависит от р). Соответственно, если аппроксимировать зависимость и (р) при помощи степенной функции и = Ьр , то показатель степени V будет одним и тем же для линейной и массовой скорости горения. [c.8]

Кроме того, естественно предположить, что абсолютная величина скорости горения и ее зависимость от давления, начальной температуры, плотности и т. д. для такого режима горения также будут существенно отличаться от аналогичных зависимостей для газовых систем. [c.62]

Зависимость массовой скорости горения (ш, г см--сек) пироксилина от плотности [74] [c.67]

В работе [238] принято, что скорость горения определяется скоростью выделения тепла в диспергированных частицах пли жидких пленках, образующих слои пены. Средняя плотность реагирующего слоя близка к плотности газа, а температура может значительно превосходить Гц- Если скорости частиц и газа равны, зависимость и[р) близка к ц — Р [c.68]

Под скоростью горения обычно понимают время в секундах, в течение которого горение распространяется на 1 см длины изделия из определенного состава. Различные пиротехнические составы горят с разной скоростью она зависит от многих причин. Если рассмотреть скорость горения основной двойной смеси, можно установить зависимость этой скорости от следующих основных факторов а) от свойств окислителя и горючего, б) от величины зерен каждого компонента, в) от плотности смеси. [c.16]

Полученные результаты представлены на рис. 15. Таким образом, существование нижнего (для плавящихся ВВ) и верхнего (для неплавящихся ВВ ) пределов потухания горения непосредственно следует из различного характера зависимости критического диаметра от плотности. Ниже будет показано, что в соответствии с зависимостью кр (6) существенно иным для рассмотренных ВВ оказывается также характер изменения с плотностью скорости горения. [c.41]

Следовательно, наблюдаемое на опыте возрастание массовой скорости горения с увеличением плотности соответствует предсказаниям теории. Однако зависимость и (б) оказывается более слабой, чем это следует из теории (14), в предположении, что ведущая стадия горения находится в конденсированной фазе. [c.47]

В эксперименте определялись следующие характеристики зависимость массовой скорости горения от плотности и (6), распределение температуры в конденсированной и газовой фазах Т (.г), а также изменение давления в порах горящего заряда рц (г). Применялись термопары вольфрам-рений и медь-константан толщиной 30 мк. Запись давления в порах осуществляли у закрытого донного конца заряда чувствительным жидкостным манометром (вода, ртуть) открытого типа. Все опыты выполнены при атмосферном давлении. [c.48]

Рассмотрим полученные результаты. Экспериментальные данные по зависимости массовой скорости горения исследуемых веществ от плотности представлены в табл. 3 и на рис. 17. Как уже отмечалось, характерная особенность кривой (б) состоит в том, что при уменьшении плотности, начиная с некоторого определенного значения, происходит увеличение массовой скорости горения. Для катализированного ПХА на кривой (б) наблюдается максимум скорости. Следует подчеркнуть, что в данном интервале плотностей горение является равномерным, устойчивым. [c.48]

Интересно, что зависимость скорости конвективного горения от плотности (при постоянном давлении) (рис. 61) имеет вид, подобный тому, который наблюдается при воспламенении единичной поры (см. рис. 51). По мере увеличения плотности (уменьшения диаметра поры) скорость конвективного горения растет, а затем падает. Скорость конвективного горения максимальна при некоторой оптимальной плотности, величина которой близка к той, при которой наблюдается максимум удельной поверхности пор (см. рис. 14). [c.138]

Изменение давления в калориметрической бомбе по-разному влияет на полноту сгорания. Изменение давления влияет на термодинамическое равновесие, размеры зон горения, коэффициент диффузии, концентрацию веществ и энергии в единице объема газовой фазы. Увеличение плотности среды при диффузионном режиме горения практически не изменяет концентрацию реагирующих веществ и вследствие этого скорость химических реакций, так как изменение коэффициента диффузии обратно пропорционально изменению давления, т. е. при диффузионном горении давление слабо влияет на характеристики горения. Наоборот, увеличение плотности среды при кинетическом режиме горения пропорционально увеличению концентрации реагирующих веществ и влечет за собой увеличение скорости химических реакций и зависимости характеристик горения от давления. [c.75]

В работе [16] скорость горения определяли по количеству выделяющегося дыма. Плотность дыма исследовали с помощью фотоэлементов в дымовой камере. Контроль процесса проводили по времени (6) от начала поджигания полимерного материала до 70%-ного затемнения в камере. В результате исследований найдена зависимость 0 от температуры начала разложения Т, определенной из дериватограмм [c.13]

Так как в химико-технологическом процессе всегда участвует несколько веществ (два минимум), то уравнение (У.16) соответственно усложняется, поскольку появляется несколько коэффициентов диффузии, плотностей и т. п. Поэтому аналитический расчет коэффициента массопередачи практически невозможен и для его определения в каждом конкретном случае нужна постановка специального эксперимента. Сложная зависимость ( .16) может быть упрощена исключением ряда переменных, если известно, в какой области идет процесс — диффузионной, кинетической или переходной. Лимитирующую стадию можно определить, изучая влияние параметров технологического режима на общую скорость процесса и. Если и возрастает с повышением температуры в соответствии с законом Аррениуса (рис. 46) и температурный коэффициент > 1,5, то, как прав 1ло, лимитирующая стадия — химическая реакция, и процесс идет в кинетической области. Если же и растет с увеличением скоростей потоков реагирующих фаз, то лимитирующая стадия — это массообмен между фазами, и процесс идет во внешнедиффузионной области. На рис. 46 показано влияние температуры и скорости газового потока на кинетику процесса в системе Т—Г для обжига, горения, газификации. Из рис. 46 видно, что в области низких температур скорость процесса резко повышается с ростом температуры, так как определяющей стадией служит химическая реакция. В области высоких температур скорость химических реакций настолько возрастает, что процесс переходит в диффузионную область и общую скорость процесса лимитирует степень турбулизации газового потока (пропорциональная скорости газа гш ). Такой вид кривых зависимости скорости процесса или выхода продукта от температуры и скоростей реагирующих фаз (или от степени их перемешивания) характерен и для других гетерогенных систем. [c.109]

Реактивное топливо должно легко воспламеняться нри любых температурах и давлениях оно должно сгорать ровно, без срыва и проскока пламени, не давая при горении никаких отложений. Зависимость между структурой топлива, с одной стороны, и температурой самовоспламенения, критической энергией восиламенения, задержкой воспламенения, пределами воспламеняемости, интервалом закалки, скоростью пламени и дымообразованием, с другой, — изучена рядом исследователей [369—3711. Стандартизуется также вязкость и плотность, от которых зависит распыляе-мость топлив [372]. [c.447]

Весьма простые зависимости получаются для изменения плотности газа. При предельной скорости нормального горения на основании уравнения неразрывности и выражений (77) и (72) получаем [c.227]

В сводной табл. 3 приведены известные авторам данные по зависимости массовой скорости послойного горения от плотности (опыты проводились при атмосферном давлении). Данные для некоторых веществ представлены также на рис. 16. [c.45]

Исследованиями установлено, что для каждого дисперсного состава пылевидного материала существует определенная оптимальная концентрация, при которой наблюдается максимальное давление взрыва. При этом в прямой зависимости от удельной поверхности твердой фазы аэрозоля и в обратной зависимости от расстояния между частицами находятся максимальная и средняя скорости нарастания давления взрыва. Влияние на процесс оказывают истинная плотность частиц пыли и их форма. Как видно из рис. 30 [59], частицы пыли плоской формы более склонны к горению, чем сферической формы. Скорость нарастания давления существенно зависит, как указывалось выше, также от размера и формы сосуда, размера и интенсивности источника зажигания, степени турбулизации смеси. [c.81]

При определении потребности в воде в зависимости от интенсивности тепловыделения необходимо знать основные параметры, характеризующие процесс тепловыделения при пожаре. К таким параметрам в первую очередь относятся удельная теплота сгорания (МДж/кг) и удельная скорость выгорания [кг/(м2-с)]. Если значения первого параметра можно без труда найти в справочной литературе или определить расчетом, то вторую величину найти значительно труднее. Дело в том, что удельная скорость выгорания в значительно большей степени зависит от характера расположения сгораемых материалов, плотности их упаковки, размера развитой поверхности возможного горения, условий вентиляции (притока, достаточного для горения воздуха), чем от теплотехнической характеристики материала. Поэтому удельную скорость выгорания, как правило, определяют экспериментально в установках, максимально приближающих условия эксперимента к реальной обстановке на пожаре. Важно отметить, что существуют два понятия скорости выгорания твердых сгораемых материалов действительная скорость выгорания, отнесенная к единице поверхности горения, и приведенная скорость выгорания, отнесенная к единице площади пожара. Таким образом, по мере увеличения высоты стеллажа приведенная скорость выгорания (при условии постоянства площади горения) материала, обладающего постоянными физико-химическими свойствами, будет увеличиваться прямо пропорционально высо- [c.167]

Методики испытаний образцов отвечали общепризнанным государственным и отраслевым стандартам, а именно предел прочности и относительное удлинение определяли в соответствии с требованиями ГОСТ 269-66, плотность - по ГОСТ 18995.1-73, температуру стеклования -по ГОСТ 12254-66, чувствительность к удару - по ОСТ В-84-892-74, чувствительность к трению - по ОСТ В-84-895-74. Зависимость скорости горения от давления определяли на установке постоянного давления, вязкость топливной массы - на реотесте, химическую стойкость - с использованием манометров Бурдона. Энтальпию образования рассчитыватш исходя из структурной формулы каждого из соединений с учетом термодинамических поправок для входящих в него группировок [5], энергетические характеристики - по программам МГТУ им. Н. Э. Баумана. [c.190]

Зависимость скорости горения NH4GIO4 от относительной плотности б онять-таки свидетельствует о предельном характере его горения при уменьшении б уменьшаются не только массовая, но даже и линейная скорость горения (в то время как для вторичных взрывчатых веществ и смесей линейная скорость горения, как правило, растет при уменьшении б). [c.188]

Широкие пределы разбега численных значений энергий активации для различных сортов технического углерода свидетельствуют о весьма большой разнице в скоростях горения этих углеродов. Она может быть связана со степенью чистоты применяемой углеродной массы, могущей содержать в себе остатки различных примесей органического и неорганического происхождения. В частности, примесь золы известного качества может начать играть роль катализатора процесса горения или восстановления. Однако один и тот же по качеству и чистоте технический углерод может дать совершенно различные кривые зависимости скорости горения от температуры, т. е., иначе говоря, характеризоваться различными энергиями активации, если ра1зличными окажутся состояния его поверхностей (углеродные тела различной плотности и пористости). [c.76]

При горении реализуются значительно более высокие перепады температур. Вместе с тем в литературе отсутствуют надежные данные, свидетельствующие о растрескивании порохов и поликрис-таллических образцов ВВ в процессе горения. Изучение горения прессованных до максимально возможной плотности образцов- вторичных и инициирующих (гремучая ртуть) взрывчатых веществ показало [23, 38, 80], что зависимость скорости горения при высоких до 1000—4000 атм давлениях (где следовало ожидать эффекта не претерпевает аномальных изменений. Этот результат ука- [c.107]

Рис. 60. Зависимость скорости горения тана с раз.1ичнон дисперсностью и плотностью от давления

Зависимость скорости горения от давления для образцов тэна с различной дисперсностью и плотностью представлена на рис. 60. Б области малых давлений наблюдается устойчивое послойное горение, скорость которого почти не зависит от плотности и линейно растет с давлением. При достижении критического давления происходит резкое увеличение скорости и возникает конвективный режим, характерной особенностью которого является сильная зависимость скорости горения от давления Ыв = Ьр , где V > 1. Некоторое ослабление зависимости (р) при больших давлениях связывается с влиянием разбавления порошка ВВ газом (азотом), который выполняет роль инертной добавки, понижаюш,ей телше-ратуру проникающих в поры продуктов горения. Масса азота возрастает с уменьшением плотности ВВ и с увеличением давления. [c.138]

Зависимость мa oвJ i скорости горения летучих взрывчатых веществ от относительной плотности заряда [c.40]

В табл. 19 приведены данные по зависимости массовой скорости горения от относительной плотности для трех летучих ВВ — тетрила, гексогена и тэна. Для тетрила и тэна массовая скорость практически остается постоянной при изменении б (в пределах разброса результатов) Для гексогена можно отметить очень слабое возрастание т при увеличении б. В начале этого раздела нами уже отмечалось, что этот эффект является достаточно общим. Он связан с тем, что тепловыделение в единице объема растет нроиорционально б, а теплопотери почти не зависят от б. [c.41]

На рис. 4-12 представлена объемная скорость выгорания углерода из высокозольного материала, деленная на концентрацию кислорода в окружающей частицу среде в зависимости от при различных первоначальных плотностях углерода для некоторых значений степеней выгорания. Видно, что зависимость логарифма скорости выгорания углерода, разделенная на концентрацию кислорода, от Т при различных ро аппрок оимируется прямолинейными зависимостями. Следовательно, процесс выгорания углерода из высокозольного материала при названных температурах подч-иняется зако1ну Аррениуса. Отсюда скорость горения можно выразить как [c.60]

Наличие сосредоточенного источника тепла — фронта пламени — приводит к заметному изменению распределения температуры и концентрации в факеле по сравнению с распределением при смещении струй инертных газов. Что касается профилей то в затопленном факеле их можно принять идентичными профилям в свободных струях [27]. Это связано с тем, что при достаточно больших значениях стехиометрического комплекса р, отвечающих горению газовоздушных смесей, фронт пламени располагается на периферии факела, где абсолютные значения скорости и плотности потока импульса малы. Поэтому вызванное горением возмущение течения в окрестности фронта (нарушение изобарности и сопутствующее ему ускорение газа) практически не сказывается на профилях ры и в расчете может не учитываться. Не будем учитывать также изменение молекулярной массы реагентов и продуктов реакции, зависимость теплоемкости от температуры и давления. Кроме того, примем, что турбулентное число Льюиса равно единице. [c.66]

Если частные производные d/dt для всех зависимых переменных системы равны нулю, то такие системы называются стационарными (в противном случае — нестационарными). Пламена, стабилизированные на горелках, относятся к стационарным, и для квазиодномерного стационарного пламени имеем d AMy) fdt = О, и, следовательно, АМу — onst. В гипотетическом случае строго одномерного адиабатического пламени постоянная Му — адиабатическая массовая скорость горения. Она является собственным значением соответствующей физической задачи и равна произведению плотности на линейную скорость потока в любой точке пламени. Таким образом, [c.34]

При горении факела характер распределения топлива и законо-мернобти движения изменяются. Эти изменения обусловлены уменьшением массы и размера капли при полете, уменьшением коэффициента сопротивления горящей капли по сравнению с негорящей, имеющей такие же размеры, изменением вязкости, плотности и скорости окружающего газа вследствие повышения температуры. С увеличением кинематической вязкости газов при повышении температуры от 200 до 1000° С коэффициент сопротивления повышается почти в 5 раз. Но у горящей капли коэффициент сопротивления несколько снижается за счет лучшего обтекания 1168]. Увеличение скорости газов снижает относительную длину струи. Учесть все эти факторы аналитически очень сложно, однако общая зависимость движения горящего факела будет характеризоваться уменьшением дальности полета капель и более резким падением скорости. Значительно изменится также параметр Ке для горящих капель, так как уменьшаются диаметр капли и скорость нх движения, растет вязкость воздуха. В этом случае для расчета коэффициента сопротивления можно принять закон Стокса, и дифференциальное уравнение двинсения записать в форме [c.149]

Для ВВ характерны два режима хим. превращения-Эелго-нация и горение. При детонации р-ция распространяется очень быстро (1-10 км в зависимости от природы ВВ, св-в и размеров заряда) в результате передачи энергии посредством ударной волны. Материалы, находящиеся в контакте с зарядом детонирующего ВВ, сильно деформируются и дробятся (местное, или бризантное, действие взрыва), а образующиеся газообразные продукты при расширении перемещают их на значит, расстояние (фугасное действие). Бризантное действие зависит от плотности заряда и скорости детонации, фугасное действие определяется теплотой взрыва, объемом и составом выделившихся газообразных продуктов. [c.365]

Рис. 61. Зависимость массовой скорости кон-вективного горении от относительной плотности при давлении (ООО атм (тэн, г= 20 мн)

Фиг. 2 показывает, что изменение относительной температуры поверхности в зависимости от скорости или температуры свободного потока согласуется с качественными предсказаниями, основанными на изложенной выше теории. Если выражение суммарной скорости реакции этаноло-воздушной смеси аппроксимируется уравнением Аррениуса второго порядка, то, согласно данной теории, зажигание происходит при одной и той же относительной температуре поверхности при условии, что скорость свободного потока изменяется прямо пропорционально его плотности. Используя эту зависимость, мы построили две кривые, представленные на фиг. 2 пунктирными линиями. Они достаточно хорошо согласуются с соответствующими экспериментальными кривыми. Это согласие, очевидно, свидетельствует о том, что выражение для суммарной скорости реакции в случае горения этаноло-воздушной смеси вблизи горячей поверхности является примерно второго порядка. [c.143]

В зависимости от происхождения различают 1) механический шум, возникающий в результате динамических процессов и упругих деформаций 2) аэродинамический шум, возникающий при движении гяая, пярн, жидкости при пульсации давления вследствие турбулентного перемешивания потоков, которые движутся с разными скоростями в свободных струях, или из-за турбулизации потока у границ обтекаемого тела 3) термический шум, являющийся результатом турбулизации потока и флуктуации плотности газов при горении, а также мгновенного изменения интенсивности выделения тепла, приводящего к мгновенному повышению давления 4) взрывной (импульсивный) шум. [c.201]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

Это соединение имеет относительно высокое давление пара поэтому молекулы соединения диффундируют из области разрядной камеры, где находится распыляемый материал, и в конце концов разлагаются на водород и соответствующий элемент в той части камеры, где плотность ионов достаточно низка. Этот процесс не обладает ни одним из характерных свойств, присущих нанесению пленок методом реального ионного распыления. В рассматрпваемсм случае 1) чтобы поддерживать горение разряда, можно использовать переменный ток (фактически, разряд можно возбуждать при помощи внешней катушки) 2) отсутствует зависимость между скоростью нанесения пленок м напряжением на катоде 3) распыляемой поверхности не обязательно быть катодом или даже частью электрической цепи разряда. [c.443]