Процесс с термической регенерацией

Низкотемпературная термическая регенерация активного угля, Понижение температуры деструктивного окисления адсорбированных веществ до пределов, позволяющих регенерировать активный уголь в той же аппаратуре, где осуществляется процесс адсорбции растворенных веществ, представляет для технологии адсорбционной очистки значительный интерес, так как при этом уменьшаются затраты тепла на процесс и открывается возможность сокращения потерь активного угля от истирания при выгрузке и транспортировании его в печи для регенерации и в бункеры для отрегенерированного адсорбента. [c.202]

Адсорбированные органические вещества окисляются или разлагаются в процессе термической регенерации углей. Поэтому метод очистки стодных вод адсорбцией можно рассматривать как метод глубокой очистки сточных вод, заменяющий более дорогостоящую биологическую очистку. Адсорбционные установки занимают площадь в 3—4 раза меньшую, чем биохимические, и более просты в эксплуатации. Кроме того, биохимическая очистка в ряде случаев оказывается не эффективной при ликвидации токсических веществ, определяемых химическим потреблением кислорода (ХПК). При применении же адсорбции этот показатель может быть значительно улучшен. [c.148]

Регенерация активированного угля является результатом осуществления ряда процессов между адсорбированными веществами и нагретым до температуры 700° С водяным паром. Часть летучих соединений отгоняется из угля паром и, если при температуре 600—700° С они не разлагаются, то уносятся с отходящими газами и должны быть дополнительно разрушены в паровой фазе (окислены избытком воздуха над катализатором). Часть отогнанных продуктов окисляется при температуре 700— 750° С паром более или менее глубоко (до СО, СО2, ЫНз и т. п.). Наконец, адсорбированные ароматические соединения с конденсированными кольцами при термической регенерации углей разлагаются с образованием на поверхности угля тонкой углеродистой пленки. При температуре 700° С пар активирует эту пленку и воссоздает активную структуру поверхности адсорбента. [c.126]

Этап обработки сорбента, определяющий его основные свойства, — это реактивация, т. е. образование новой активной поверхности путем выборочного окисле-1ШЯ вторичного углерода сорбата и части исходного сорбента. Основным реактивирующим агентом сл> жит водяной пар с добавками углекислого газа, оксида углерода и водорода для ингибирования процесса. Температура обработки АУ из бурого угля, лигнина и торфа составляет 600-900 °С, из каменного угля — 700-1000 °С. Наиболее вероятная оптимальная схема процессов термической регенерации АУ приведена на рис. 10.45. [c.574]

IV. 3. Основные физические и химические процессы термической регенерации активных углей [c.123]

IV. 4. Оптимизация процесса термической регенерации гранулированных активных углей [c.132]

Общая технологическая схема процесса термической регенерации ГАУ во вращающейся барабанной печи представлена на рис. IV. 21. [c.146]

Один из основных факторов, обеспечивающих углубление выжига кокса,— повышение температуры в регенераторе. Цеолитсодержащие катализаторы (в отличие от аморфных) обладают высокой термопаровой стабильностью и устойчивы при значительно более высоких температурах (до 760— 780 °С). Это обусловило разработку рядом ведущих нефтеперерабатывающих фирм США процессов высокотемпературной регенерации (ВТР), в которых повышение температуры достигается за счет контролируемого дожига СО непосредственно в регенераторе. По способу дожига СО эти процессы разделяются на термические и каталитические. [c.102]

Безотходность процесса подготовки подпитывающей воды из биологически очищенных сточных вод обеспечивается многократной термической регенерацией активного угля и использованием для регенерации ионообменных смол концентрированных растворов азотной кислоты и аммиака вместо обычно применяемых разбавленных растворов серной кислоты и едкого [c.248]

Молекулярные сита применяются в обычных адсорбционных системах со стационарным слоем адсорбента и регенерацией путем нагрева (термическая регенерация). В настоящее время уже очевидно, что в будущем широкое применение найдут и новые варианты процесса, основанные на других методах регенерации, например, путем изменения давления и вытеснением. [c.71]

Аппаратурное оформление таких новых процессов не отличается сколько-нибудь существенно от обычных процессов адсорбции с термической регенерацией. Весьма важное значение приобретают продолжительность манипулирования клапанами и их плотность следует учесть, что в данном случае клапаны работают в условиях высоких температур. Такие клапаны выпускаются промышленностью и полностью проверены на установках осушки бутана и бутиленов при аналогичных условиях температуры, разности давлений, продолжительности циклов и скорости закрытия и открытия клапанов. [c.74]

Теория равновесной адиабатической адсорбции позволяет сделать некоторые важные практические выводы. В случае образования одиночной тепловой волны процесс адсорбции имеет тенденцию протекать независимо от начальной температуры слоя. Это означает, что слой будет нагрет или охлажден газом-носителем до температуры плато к моменту подхода адсорбционной зоны и время защитного действия слоя адсорбента не изменяется при изменении его начальной температуры. Следовательно, в системах, удовлетворяющих условию (,10.56), охлаждение зернистого слоя после его термической регенерации проводить не обязательно. Это позволяет снизить продолжительность цикла, уменьшить расход газа на регенерацию и сократить металлоемкость установки. В ряде практически важных систем, например при осушке газов гидрофильными адсорбентами, условие (10.56) соблюдается на практике. [c.233]

Обычно при проектном варианте расчета задаются Ус, Со, Ск и ао. Значение Ко должно быть найдено из имеющихся опытных данных по корреляционным уравнениям типа (5.138), (5.139). Основная величина, подлежащая расчету, — это необходимая поверхность Р зерен адсорбента в КС, обеспечивающая заданный диапазон изменения концентраций в газовой фазе. Расход адсорбента Мт выбирается из следующих дополнительных соображений. При увеличении Мт уменьшается а, возрастает движущая сила (разность концентраций) и уменьшается необходимая Р, а следовательно, уменьшается и требующийся объем КС. Однако по мере увеличения Мг возрастает нагрузка на транспортные линии, предназначенные для циркуляции адсорбента, и, что наиболее существенно, возрастают затраты теплоты на процесс термической десорбции, обеспечивающей регенерацию адсорбента. [c.300]

Прн деструктивной адсорбционной (так называемой централизованной ) очистке промышленных сточных вод химических предприятий адсорбентами извлекается сложная смесь веществ, среди которых значительную долю составляют продукты побочных или вторичных реакций, не представляющие технической ценности. Из влечение этих веществ из адсорбента не имеет смысла Регенерация адсорбента в таких случаях должна сопро вождаться уничтожением веществ в процессе их десорб ции. Достаточно надежно это достигается при термиче ской регенерации адсорбентов, в первую очередь при термической регенерации активированных углей. Такая регенерация производится смесью продуктов горения газа (или карбюрированного жидкого топлива) с водяным ларом при температуре 700—800° С при отсутствии кислорода воздуха. Наиболее высокая эффективность термической регенерации при проведении процесса в [c.125]

Необходимо обратить внимание на то, что при термической регенерации активного угля в присутствии водяного пара или примеси кислорода одновременно с деструктивным окислением адсорбированных веществ и продуктов их распада окисляется также сам активный уголь. Потери активного угля от окисления пли от так называемого обгара растут при увеличении длительности процесса и повышении температуры прокаливания адсорбента и в большинстве промышленных установок составляют от 5—6 до 10—15% за операцию. Несмотря на относительно большие потери адсорбента и затраты топлива обычно природного газа, реже жидкого топлива) метод термической высокотемпературной регенерации активного угля получил наи- [c.198]

Наиболее эффективные комбинации оксидов для термической регенерации активного угля защищены авторскими свидетельствами СССР и патентами. Содержание оксидов в активном угле очень невелико и обычно не превышает 5% в пересчете на металл. Регенерация активного угля с внесенными добавками катализаторов протекает при 220—300 °С в атмосфере, содержащей около 5% кислорода. При большем содержании кислорода в реакционной газовой смеси (обычно в продуктах горения природного газа или жидкого топлива) процесс окисления ад- [c.202]

При регенерации отработанного активного угля после его использования в процессах очистки водных сред (начальное влагосодержание обычно равно 1-2 г НгО/г АУ) начальным этапом его восстановления при тепловой регенерации является сушка. На сушку активного угля и удалеьше паров воды уходит 60-75 % всех энергетических затрат в процессах термической регенерации. [c.573]

Мето Д заключается в определении количества влаги недесорбирова нной адсорбентом в процессе термической регенерации, и срав(нении полученных результатов с его статической активностью. [c.82]

Процессы термической регенерации отработанного активированного угля и активации дробленого антрацита для пополнения потерь адсорбента в производственном цикле (в основном при регенерации) осуществляются совмещенно на специальной установке, разработанной Лабораторией химии и технологии воды ИОНХ АН УССР и Институтом использования газа АН УССР. Работа установки основана на принципе создания кипящего (взвешенного) слоя активируемого материала. Для активации и регенерации используется бескислородная смесь водяного пара и продуктов горения природного или карбюраторного газа, которая образуется в напорной топке печи. [c.232]

При очистке стоков адсорбцией практически отпадает проблема утилизации избыточного активного ила, образующегося в результате ш13нвдеятельности микроорганизмов, или какого-либо другого шлама или осадка, получающегося в результате химической обработки сточных вод. Все адсорбированные органические вещества окисляются или разлагаются в процессе термической регенерации угля. Адсорбционные установки занимают площадь в 3-4 раза меньшую, чем биохимические. Они легкоуправляены и просты в эксплуатации [12, 13-22]. [c.2]

Химическая регенерация активных углей основана на их обработке кислотами, щелочами и органическими растворителями при температура 70-90°С. Такая обработка обычно применима к углям, адсорбировавшим специфические дорогостоящие вещества, которые необходимо или возможно утилизировать. В случае присутствия в сточных водах различных органических соединений химическая обработка угля требует одновременного или исследовательского применения различных растворителей и, как правило, не обеспечивает восстановления активности угля более чем на 40-50 о. Метод "мокрого сжигания", известный как способ Циммермана, основан на окислении адсорбированных органических веществ кислородом, растворенным в воде, при высоких температурах и давлениях. Недостатком этого способа является то, что в процессе регенерации происходит сильная коррозия оборудования, которая отрицательно сказывается на качестве самого активного угля. Термический способ регенера-ци - наиболее универсальный и эффективный [81] и в настоящее время широко применяется. Процесс термической регенерации складывается из выгрузки отработанного угля из адсорберов, его обезвоживания, подсушивания, удаления летучих примесей из пор адсорбента, карбонизации части адсорбированных загрязнений, реактивации поверхности угля в присутствии углекислоты или водяных паров, окисления и дожига образующихся газов. Как правило, все процессы регенерации осуществляют в одном аппарате (печи регенерации), работающем при температуре 850-950°С. На скорость активации большое влияние оказывает температура процесса [12,66,112], содержание кислорода, углекислого газа и водяного пара в активирующей газовой смеси [34,40,70,104,106]. Содержание кислорода в газовой [c.26]

Преимущества процессов высокотемпературной регенерации способствовали их быстрому и широкому распространению как на действующих, так и на вновь вводимых установках каталитического крекинга Флюид . По способу дожига СО эти процессы можно разделить на термические и каталитические [206]. Одним из наиболее известных термических процессов является процесс фирмы Атоко Oil , в котором дожиг СО происходит главным образом в зоне низкой концентрации катализатора при 730-760 °С [204, 207, 208]. Указанная особенность объясняется радикально-цепным механизмом процесса окисления, который не может активно развиваться в плотном слое из-за слишком высоких скоростей реакций обрыва цепи. В зоне, где концентрация катализатора резко уменьщается и скорости реакций обрыва снижаются, обеспечивается термический дожиг СО. [c.121]

Процессы высокотемпературной регенерации с термическим дожитом монооксида углерода разработаны также фирмой Texa o [210] и рядом других фирм США. [c.122]

Результаты использования процессов высокотемпературной регенерации с каталитическ1Ш дожигом СО на промышленных установках каталитического крекинга (по сравнению с обычной регенерацией и такой же регенерацией, но с термическим дожигом) приведены в табл. 5.5-5.7. Как правило, при дожиге монооксида углерода с помошью промоторов по сравнению с термическим дожигом в плотном слое катализатора происходит инверсия профиля температур по высоте регенератора (см. табл. 5.6). Однако в некоторых случаях характер распределения температуры сохраняется. Возможно, это обусловлено, недостаточно однородным распределением воздуха или способом введения отработанного катализатора в регенератор [206]. [c.124]

Элемент с термической регенерацией имеет литиевый анод, водородный катод и в качестве электролита — расплав Ь1С1. При разряде в нем протекает процесс синтеза гидрида лития [c.61]

Для подготовки поверхности электродов в ИВА используют в основном две разновидности механической обработки обновление путем срезания тонкого слоя и полировку абразивными материалами. Иногда применяют термическую регенерацию при температуре от 600 до 1100 С. В последнее время широкое распространение получила регенерация электродной поверхности электрохимическими способами путем многократной поляризации электрода циклическими импульсами специальной формы. Однако в процессе электрохимической подготовки при достаточно высоких потенциалах поверхность электрода может модифицироваться продуктами окисления или восстановления. Следует заметить, что несмотря на большой экспериментальный материал по способам регенерации электродов в PffiA, эту проблему нельзя считать окончательно решенной. [c.416]

Температура, при которой начинается распад адсорбированных веществ, зависит от их строения. Так, для термической регенерации активного угля после адсорбционной очистки бытовых сточных вод достаточно нагреть адсорбент до 400—450°С [22]. Многоядерные ароматические соединения при прокаливании до 700—800 °С образуют наряду с газообразными продуктами тонкую углеродную пленку. При регенерации активного угля в присутствии водяного пара эта пленка окисляется по реакции С + 2Н2О—)-С02+2Н2, освобождая поверхность пор адсорбента. Более детальное исследование процессов, происходящих при высокотемпературной регенерации активного угля, показало, что адсорбированные соединения можно подразделить на три группы. К первой группе относятся вещества с низкой температурой кипения. При термической регенерации угля они испаряются из пор зерен адсорбента уже в начальной стадии нагрева обычно вместе с водой, оставшейся в порах отработанного активного угля после отделения его от основной массы жидкости. Молекулы веществ, объединенных во вторую группу, относительно легко разлагаются. К третьей группе отнесены многоядерные ароматические соединения (например, нафтол), лигпнн и другие высокомолекулярные природные и синтетические продукты. При нагревании до 800°С эти вещества наряду с газообразными продуктами образуют в порах угля значительный углеродистый остаток [23]. Кинетика регенерации угля, насыщенного веществами I группы, определяется кинетикой десорбции. Скорость регенерации угля, насыщенного веществами И и И групп, определяется кинетикой химических реакций распада адсорбированных веществ. [c.198]

Аналогичный процесс без катализатора такжё запатентован фирмой Асахи . Регенерацию активного угля по этому патенту осуществляют в специальном реакторе при 100—300 °С (предпочтительно при давлении 0,5—6 МПа). Процесс длится до 120 мин. Уголь отделяют после регенерации от воды при 100—300°С, т. е. при температуре основного процесса. При этом способе регенерации потери активного угля практически отсутствуют, эффективность регенерации не ниже 98%, а эксплуатационные расходы намного ниже, чем при обычной термической регенерации [40]. [c.204]

Адсорбционный узел в зтой схеме является основным. В одном из вариантов он может состоять из блока нескольких по- -следовательно включенных относительно коротких колонн, загруженных плотным слоем гранулированного или дробленого активного угля (фракцией активного антрацита с зернением 0,5 мм, активными углями АГ-3 и КАД). После проскока загрязнений через последнюю колонну к ней подключают колонну с отрегенерированным углем, а первую из колонн отключают, уголь из нее транспортируют неочищенной сточной водой на вибросито для отделения избытка воды и направляют на термическую регенерацию. Загрузку пустой колонны отрегенерированным углем производят также гидротранспортом, используя для этой цели очищенную сточную воду. После загрузки слой взрыхляют восходящим потоком ьоды для удаления угольной пыли, и колонна готова для подсоединения в цепь. Таким образом, непрерывность процесса адсорбционной очистки обеспечивается переключением точек ввода и вывода воды в цепи адсорбционных аппаратов периодического действия. Достоинством этого варианта, несмотря на некоторую сложность схемы [c.266]

Большое содержание хлорорганических веществ в адсорбированных загрязнениях обусловливает специальный режим термической реогенерации угля. Во-первых, процесс регенерации необходимо вести при температуре, превышающей 800 °С для того, чтобы добиться деструкции и полного окисления хлорорганических соединений. (Для регенерации угля после доочистки биологически очищенных сточных вод достаточна температура 650—700 °С). Во-вторых, разрушение хлорорганических соединений приводит к появлению в отходящих газах печей для термической регенерации повышенного содержания хлористого водорода (при термической регенерации угля после очистки стоков химических предприятий, содержащих сульфированные соединения, в отходящих газах появляется заметное количество SO2). Это влечет за собой необходимость отвода ды.мовых газов из устаиовки при высокой температуре, чтобы избежать конденсации влаги, а следовательно и кислотной коррозии. Не менее существенно и то, что выброс НС1 и SO2 загрязняет атмосферу и для предотвращения этого отходящие газы регенерационных установок необходимо отмывать от кислот в орошаемых скрубберах. [c.267]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология