Влияние характера потока жидкости

Влияние характера потока жидкости [c.301]

Для выяснения влияния характера течения жидкости в роторе на величину 2 рассмотрим поверхностный поток и поток с распределением расходной скорости согласно уравнению (151) применительно к трубчатым центрифугам. При этом будем считать, что осаждение твердой фазы подчиняется закону Стокса. [c.110]

Авторы работы [199] отмечают сложный циркуляционный характер движения жидкости в барботажных колоннах. Скорость ее в сечении колонны меняется, причем центр восходящего потока может менять положение, блуждая в поперечном сечении. На крупномасштабную циркуляцию (размер высоты слоя) накладываются вихри меньшего масштаба (порядка диаметра аппарата), что приводит к радиальному обмену между областями с различными скоростями. Сочетание поперечных неравномерностей и обмена определяет влияние размера аппарата на интенсивность продольного перемешивания. [c.200]

В зависимости от характера движения жидкости вид функции (II, 152) меняется. При малых скоростях потока и большом влиянии молекулярной вязкости величина X в значительной степени зависит от числа Не, при этом сохраняется зависимость [c.133]

Характер движения жидкости на тарелке оказывает существенное влияние на условия массообмена, поэтому при оценке разделительной способности обычно учитывают гидродинамическую структуру потоков. При этом исходят из понятия локальных характеристик явления массообмена в элементарном объеме с однородной гидродинамической структурой, распространяя последние на все массообменное пространство. Выражения (2-61) и (2-62) как раз и используются для локальной скорости массопередачи. Следует заметить, что в этих выражениях скорость массопередачи отнесена к единице поверхности раздела фаз. Однако практическое определение последней сопряжено со значительными трудностями, и поэтому в большинстве случаев используется понятие объемного коэффициента массопередачи, т. е. произведение коэффициента массопередачи на величину поверхности межфазного контакта, приходящуюся на единицу объема массообменного пространства. [c.127]

Коэффициент >1 в модели (7.101)—(7.102) отражает как эффект неравномерности профиля скоростей промывной жидкости по сечению осадка из-за случайного характера формы и положения проточных каналов, так и влияние молекулярной диффузии в продольном направлении. Преобладание конвективного механизма переноса примеси в движущемся потоке жидкости над молекулярным переносом позволяет предположить, что коэффициент В в модели (7.100), характеризующий дисперсию участков границы раздела фаз, и коэффициент в модели (7.101), характеризующий продольное перемешивание примеси в проточной зоне осадка, представляют собой одну и ту же физическую характеристику системы, т. е. Во В . [c.397]

Наличие в неподвижном зернистом слое (НЗС) крупномасштабных и локальных неоднородностей скорости потока жидкости было подтверждено различными авторами [1—3]. Причины их возникновения связаны с особенностями ироницаемости НЗС, со случайным характером формирования его структуры, а также с ориентирующим влиянием стенок на структуру слоя. [c.155]

При выводе формулы (8-23) не учитывался характер движения жидкости в отстойнике (возможность вихреобразований) и допускалось, что потоки равномерно распределяются по всей площади аппарата. Для Определения необходимой поверхности отстаивания следует теоретическую поверхность, рассчитанную по формуле (8-23), умножить на некоторый коэффициент, учитывающий влияние неравномерности отстаивания, вихреобразований и других факторов на реальный процесс отстаивания. Ориентировочно этот коэффициент можно принять равным 1,3. [c.250]

При не слишком высоких полях электрокоагуляция носит обратимый характер (см. раздел ХП1.8), так что при выключении тока и, соответственно, исчезновении индуцированных дипольных моментов силы сцепления между частицами в осадке исчезают. Поэтому в отсутствие поля осадок разрушается под влиянием вязких напряжений потока жидкости, и частицы осадка увлекаются им. [c.381]

Распределение времени пребывания элементов жидкости в аппарате в основном зависит от характера потока внутри сосуда и, следовательно, от особенностей конструкции реактора. Элементы жидкости, попадая в реактор, в отдельных его областях могут двигаться со значительной скоростью, перемешиваясь с другими элементами. Скорость такого движения в некоторых областях может быть незначительной, кроме того, в аппарате возможно существование циркуляционных и байпасных потоков, в которые оказывается вовлеченной значительная часть элементов жидкости. Все это характеризует и определяет структуру потока жидкости в аппарате и оказывает существенное влияние на характер распределения времени пребывания. Функция распределения времени пребывания элементов жидкости в аппарате полностью описывает случайную величину с вероятностной точки зрения. [c.67]

Функция п (8 (1.36) характеризует не только изменение водонасыщенности потока жидкости в любом сечении пласта с известной водонасыщенностью но и определяет значение и скорость обводнения продукции скважин. Поэтому значения этой функции изучались более детально путем проведения многочисленных расчетов при различных значениях динамической вязкости нефти и коэффициента проницаемости пористой среды. На рис. 1.2 построены графики функции п (8 ) при различных значениях отношения вязкости воды к вязкости нефти. Из графиков видно, что на характер роста обводненности добываемой нефти в значительной степени оказывает влияние значение соотношения вязкостей вытесняемой и вытесняющей жидкостей. [c.31]

Влияние близости стенки [70—72] на характер обтекания жидкостью отдельных частиц не представляет особой важности в движущихся системах с множеством частиц. Во-первых, эффекты взаимного влияния частиц (разд. 2.10) имеют более важное значение, поскольку они распространены по всему потоку. Во-вторых, для течения вблизи стенки характерна высокая скорость сдвига в жидкости, и это обычно приводит к тому, что более важными становятся силы, рассмотренные в разд. 2.7.5. [c.42]

В описанных выше аппаратах эффективность увеличивалась за счет изменения направления или скорости движения потоков. Однако контакт между фазами может быть увеличен и путем механического воздействия, которое осуществляется при помощи аппаратов, использующих тем или иным способом центробежную силу. В механических ректификаторах жидкая фаза получает движение за счет центробежной силы. Пар же движется навстречу жидкой фазе под влиянием избыточного давления. Центробежные ректификаторы по характеру движения жидкости могут быть разделены на несколько групп [c.42]

Рис. 44. Влияние геометрической формы поверхности на характер движения-потока жидкости

К основным физико-механическим свойствам жидкостей относят вязкость 1-1, плотность () и поверхностное натяжение сг. Плотность и поверхностное натяжение жидкосте , используемых в химических производствах, изменяются в сравнительно узких пределах (в 2—3 раза) и существенного влияния на гидродинамику потоков жидкости ие оказывают. От значения вязкости зависит деформационное поведение жидкост и под действием впецтних нагрузок, а следовательно, и конструкция рабочего органа ман]И1Ш1. По характеру зависимости вязкости от напряжения простого сдвига все жидкости условно можно разделить на две группы ньютоновские и неньютоновские (или аномально-вязкие). [c.141]

По одному методу в момент, принимаемый за начало х, во входящий поток быстро (теоретически мгновенно) вводят индикатор, или трассер. По другому методу индикатор вводится ступенчато, т. е. в момент х концентрация индикатора скачком возрастает до некоторой величины и остается на этом уровне длительное время. В качестве индикатора может быть использовано вещество, которое легко количественно определяется в жидкости и не реагирует ни с жидкостью, ни с материалом аппарата (например, к воде можно примешивать раствор красителя, неорганической соли, радиоактивные изотопы и т. д.). Количество индикатора должно быть небольшим, чтобы не оказывать влияния на характер потока. Затем измеряют концентрацию С индикатора в потоке, выходящем из [c.82]

На характер движения дисперсных частиц в фонтанирующем слое с малым содержанием дисперсной фазы большое влияние оказывает сама конструкция аппарата и скорость жидкости на входе в слой. В процессе расчетов на ЭВМ изменялся угол конусности нижней части аппарата, сечение канала на входе и выходе из слоя. Скорость восходящего потока жидкости в кристаллизаторах с фонтанирующим слоем при малом <ф> не может изменяться в широких пределах. Интервал скоростей, при котором существует взвешенный слой, определяется в основном размерами и плотностью взвешенных частиц. Так, для кварцевого песка (рд=2600 кг/м ) с размерами частиц до 1500 мкм [c.176]

Относительное влияние инерционных сил и сил вязкого трения на характер движения жидкости определяется значением критерия Рейнольдса. Большие значения Ке указывают на преобладающее влияние инерционной силы по сравнению с силой вязкого трения. Это имеет место или при малых вязкостях жидкости, или при больших скоростях потока жидкости со значительной вязкостью. [c.96]

Характер движения жидкости (газа) зависит, как показали опыты, не только от средней скорости потока, но и от геометрических размеров потока (эквивалентного диаметра ), вязкости и плотности жидкости (газа). Влияние перечисленных физических [c.13]

Еще большее различие в характере влияния теплового потока на коэффициент теплоотдачи наблюдается при кипении растворов и смесей жидкостей (рис. VII.6). В тех опытах (кривые 5 6 S), где имело место пузырьковое кипение (на наличие кипения указывают результаты визуального наблюдения), с ростом тепловой нагрузки коэффициент теплоотдачи увеличивается. Степень этого влияния весьма разнообразна (а — Согласно наблюде- [c.233]

Проведенные исследования показали, что слизистое вещество рыб обеспечивает некоторую стабилизацию ламинарного течения до более высоких чисел Ке- Когда же течение жидкости становится турбулентным и вещество уже не изменяет сам характер потока, оно оказывает влияние на величину эффективной турбулентной вязкости , уменьшая ее. Возможно, что этим обеспечивается снижение гидродинамического сопротивления турбулентному течению жидкости при добавке в нее слизистого вещества. [c.128]

Скорость потока определяет характер механизма гидроэрозии и интенсивность процесса разрушения металла при кавитации. Известно, что поток жидкости при встрече с препятствием образует вихревые движения. При высоких скоростях потока происходит срыв вихрей с интенсивным образованием кавитационных полостей. Частота срывов вихрей возрастает с увеличением скорости потока. Возникающие в вихревом потоке разрывы способствуют образованию отдельных микрообъемов жидкости, которые в определенный момент приобретают большую кинетическую энергию, а энергия расходуется при движении и ударе на разрушение микрообъемов металла. При высоких скоростях потока возможны и другие явления, вызывающие разрушение металла в микрообъемах. В некоторых работах [32, 58 ] указана вероятность возникновения в потоке высокочастотных импульсов отрыва жидкости, которые могут вызвать разрушение металла на отдельных микроучастках поверхности. Вопросы, связанные с влиянием скорости потока на механизм гидроэрозии металла, мало исследованы, и пока нет возможности предложить утвердительные практические рекомендации. [c.55]

Характер движения жидкости (газа) зависит, как показали опыты, не только от средней скорости потока, но и от геометрических размеров потока (эквивалентного диаметра ), вязкости и плотности жидкости (газа). Влияние перечисленных физических параметров потока на характер движения определяется величиной критерия (числа) Рейнольдса [c.13]

Рассмотрим подробнее структуру течения жидкости вблизи твердой поверхности. Влияние стенки на движение среды проявляется через силы сопротивления движению потока, возникающие при взаимодействии движущейся жидкости с твердой поверхностью. Силы сопротивления складываются из собственно силы вязкостного трения и силы сопротивления, обусловленной взаимодействием потока с элементами шероховатости стенки при их обтекании. По мере приближения к твердой поверхности скорость движения жидкости снижается. При этом уменьшается и значение местного (локального) числа Рейнольдса, определяемого формулой Кем = /ш(г/)р/ц, где у — расстояние до стенки ииу — продольная составляющая средней скорости движения среды, р — плотность среды, кг/м ц — коэффициент динамической вязкости жидкости, Па-с. Значение числа Кем, как известно, связано с характером течения жидкости в рассматриваемой области. Непосредственно у стенки скорость движения среды очень мала, соответственно мало и значение числа Кем. Поэтому вблизи стенки течение носит ламинарный характер. Эту подобласть пристеночной области называют вязким подслоем. Чуть дальше от стенки расположена переходная зона с режимом перемежающейся турбулентности, при котором в каждой точке этой зоны происходит последовательное чередование периодов ламинарного и турбулентного течения. Соответ- [c.20]

Это предположение подтверждается следующими экспериментальными фактами. Во-первых, профиль скорости в пограничном слое на стенках прямолинейных участков цилиндрических труб такой же, как и профиль скорости на плоской пластине, независимо от того, какое течение — ускоренное или замедленное — предшествовало течению около прямолинейного участка трубы. Во-вторых, профиль скорости над точкой отрыва в турбулентном пограничном слое несжимаемой жидкости не зависит от параметров течения во внешнем потоке до точки отрыва. Универсальность отрывного профиля нри различном характере течения до сечения отрыва также говорит о том, что можно пренебречь влиянием внешнего потока вне небольшой окрестности рассматриваемого сечения. Наконец, опыты но исследованию взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем непосредственно показывают, что заметные изменения в пограничном слое происходят лишь на расстоянии, равном всего nei KonbKHM толщинам пограничного слоя. Следовательно, даже очень сильное изменение давления во внешнем потоке, вызванное скачком уплотнения, влияет на характер течения в пограничном слое впереди скачка уплотнения лишь в малой окрестности. [c.332]

К числу важнейших гидродинамических факторов, оказывающих влияние на теплоотдачу в. рассматриваемом процессе, относится плотность потока жидкости. (плотность орошения) в струе вблизи поверхности пластины. На рис. 4.5 представлено распределение плотности потока жидкой фазы (плотности орошения) по высоте пластины в зависимости от расхода жидкости через форсунку и угла атаки струи. Характер распределения типичен для центробежно-струйных форсунок, у которых в центральной части струи плотность потока жидкости больше, чем на перифе-182. [c.182]

Практически все исследования ограничивались применением воды в опытах с однофазными и двухфазныхми потоками. В связи с этим очень мало данных о влиянии физических свойств жидкостей на степень продольного перемешивания. В большинстве экспериментов изучались потоки лишь в одной фазе. Введение второй (дисперсной) фазы, несомненно, должно влиять на характер потоков в сплошной фазе, что подтверждено на практике. Например, обратное перемешивание в сплошной фазе может быть вызвано образованием вихрей в кормовых частях капель или увлечением каплями сплошной фазы. [c.164]

В капельных жидкостях малой вязкости скорость подъема крупных пузырей предопределяется инерционными силами влиянием поверхностного натяжения и вязкости в сравнении с этими силами можно пренебречь. Проблема теоретического расчета скорости подъема пузыря, однако, весьма сложна, так как форма пузыря определяется характером обтекающих е1 о потоков жидкости. Пузырь принимает такую форму, что его внутреннее давлегше остается неизменным. [c.38]

Кроме того, было исследовано. влияние на проницаемость и скорость диффузии давления жидкой среды в деформированных полимерных образцах. Характер влияния этих факторов в закри-тической области деформации сравнивали с закономерностями, наблюдаемыми в докритической области. При этом исходили из предположения, что если с увеличением давления жидкой среды возрастает скорость ее проникания через образец полимера, то механизм проницаемости обусловлен не только активированной диффузией, а в основном фазовым потоком жидкости по субмикро-и микродефектам структуры полимера. [c.95]

Течение пленки жидкости в пленочных аппаратах происходит в условиях воздействия на пленку газового потока. При небольших скоростях газа это воздействие незначительно и течение пленки можно рассматривать как однофазное. й1ногочисленные исследователи наблвдали различные режи-ш и соответствующие им Яе цр. > что является следствием сложности характера волнового течения и того, чго влияние физических сволств жидкости не учитывалось. [c.44]

Вначале определим скорость в любой точке потока жидкости, которая протекает но трубке равномерно и достаточно медленно иод влиянием разности давления р на концах трубкп. При такпх условиях течение пмеет ламинарный характер, т. е. в каждом слое жидкости, одинаково удаленном от стенок цилиндрической трубкп, скорость течения одинакова. Кроме того, еслп трубка имеет по всей длине одинаковое сеченне, то давление распределяется равномерно таким образом, что соблюдается условие [c.169]

Большое влияние на характер кипения слоя оказывает форма частрщ. При значительном отличии формы частиц от шаровой увеличивается разбухание слоя перед переходом его к кипящему слою, так как сначала происходит ориентирование частиц по направлению потока жидкости. При частицах неправильной формы повышается неравномерность кипения. [c.16]

Влияние вязкости потока. Все методы гидродинамического расчета решеток профилей разработаны для идеальной жидкости. В действительности жидкость реальная, т. е. вязкая. Вязкость вызывает образование пограничного слоя на профилях, обратное влияние которого изменяет характер течения вокруг профиля. При обсекании профиля, имеющего кривизну (особенно работающего вдиффузорной решетке), на его выпуклой стороне пограничный слой всегда толще, чем на вогнутой, что вызывает соответствующее отклонение потока. Вследствие этого циркуляция скорости вокруг профиля в реальной жидкости всегда меньше, чем [c.255]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология