Общая рециркуляция

Аэротенк-смеситель + аэротенк-вытеснитель с общей рециркуляцией (рис. VI.3, модель ЗА,В) [c.166]

Аэротенк-смеситель с застойной зоной - -аэротенк-вытеснитель с застойной зоной с общей рециркуляцией [c.167]

Для реакторов с суммарной рециркуляцией наиболее общим уравнением, позволяющим находить необходимые параметры процесса, является зависимость между концентрациями на входе и выходе реактора. [c.120]

В общем числе степеней свободы обводного или рециркуляционного включений к 4- 2 степеням свободы прямого потока прибавляется еще одна степень свободы, которая может быть установлена с помощью так называемого отношения рециркуляции. Последнее основывается на массовом балансе обвода или смесителя и определяется следующим образом [c.275]

Технологическое влияние обвода (изменения направления потока) и рециркуляции в некинетической области прежде всего проявляется в тепловом эффекте. Поэтому надо составить общий баланс энтальпии для схемы включения по рис. 13-27 сначала между точками А я Е [c.285]

Тяжелый каталитический газойль является остаточным жидким продуктом каталитического крекинга. Качество тяжелого каталитического газойля зависит а) от характера исходного сырья, коэффициента рециркуляции газойля и общей глубины превращения б) от режима работы колонны и количества отбираемого легкого каталитического газойля. [c.70]

При одной и той же общей глубине разложения сырья, считая в весовых процентах на свежую загрузку реактора, с увеличением коэффициента рециркуляции каталитического газойля выход газа и кокса уменьшается, а выход бензина увеличивается. Так, например, при переработке одного из образцов солярового дестиллата наблюдались следующие изменения в выходах продуктов при переходе от однократного крекинга к крекингу свежего сырья в смеси с 50 и 100% каталитического газойля (табл. 14). [c.77]

Общая схема процесса каталитического крекинга дистиллятного сырья с рециркуляцией газойля изображена на рис. 3. При крекинге о рециркуляцией к исходному сырью добавляют легкий или тяжелый каталитический газойль или их смесь. [c.8]

Полнота использования азотной кислоты в этом процессе зависит от эффективности испарения, конденсации и рециркуляции реагентов. Если применяют нитрующие смеси, то практически используется вся азотная кислота. Общая концентрация остаточных кислот не должна быть ниже 76%, так как при более низкой их концентрации интенсивно протекает коррозия стальной аппаратуры. [c.305]

Зная концентрации трассера на общей границе двух соседних ячеек (например, в аппарате, секционированном статорными кольцами или перфорированными тарелками, концентрации над и под кольцом или тарелкой), можно рассчитать относительный.коэффициент рециркуляции [c.43]

По механике переноса веш,ества смесители периодического- действия можно разделить на циркуляционные смесители смесители объемного смешивания смесители диффузионного смешивания. К циркуляционным смесителям относятся наиболее распространенные смесители порошкообразных и мелкозернистых сыпучих материалов. Для этих смесителей характерно движение (циркуляция) основного потока смешиваемого материала по замкнутому контуру. Соединение отдельных зон рабочего объема смесителя потоком материала в циркуляционный контур может быть последовательным, параллельным илп сложным (с рециркуляцией, разветвлением, байпасом н т. д.). Движение материала через зоны обеспечивают либо перемешивающий орган, либо специальные транспортеры. Зона действия перемешивающего органа составляет незначительную долю общего рабочего объема смесителя. [c.233]

Радиантные и конвекционная камеры соединены между собой каналом для дымовых газов. Дымовой канал радиантных камер представляет собой узкую шахту высотой 11,2 м, которая разделена на три параллельных канала двумя горизонтальными перегородками, для обеспечения горизонтального движения потока продуктов горения. Продукты сгорания из канала поступают в конвекционную камеру, которая разделяется промежуточными стенками на три хода. Из печи дымовые газы собираются через четыре канала в общий стояк, а из него в боров, затем через воздухоподогреватель Т-12 дымососом АД-4/5/ выбрасывается в дымовую трубу. Предварительный нагрев воздуха на входе в Т-12 осуществляется смешением его с горячим воздухом. Рециркуляция воздуха производится воздуходувкой низкого давления В Д-3. [c.45]

Предполагается, что система разделения в общем случае может включать процессы ректификации, абсорбции, экстракции и другие, и ее функционирование определяется только заданием режимных параметров процессов разделения, не регулируемых по составу получаемых продуктов, таких, как флегмовое число и нагрузка по пару ректификационных колонн, величина орошения в абсорберах и т. п. Поставленное условие соответствует принципу стабилизации потоков в системе разделения и является весьма существенным при анализе свойств реакторных систем с рециркуляцией. [c.131]

Чтобы количественно определить долю рециркуляции, в общую структуру комбинированной модели добавляе ся рециркулирующий поток, затем записывается система уравнений в частных производных по всем зонам, входящим в общую структуру, и эта система решается относительно среднего времени пребывания и безразмерной дисперсии. [c.111]

В общем случае интенсификация химического процесса определяется наилучшими условиями, обеспечивающими протекание химической реакции с максимальной скоростью. Следовательно, вопросы интенсификации ХТП решаются на основе анализа кинетики химических реакций. Рециркуляция способствует уменьшению времени реакции и, как следствие этого, в результате быстрого отвода продуктов реакции из реакционной зоны - увеличению концентраций реагирующих веществ. Методика кинетического расчета для определения эффективно функционирующего реакционного узла при наличии рецикла, предложенная М. Ф. Нагиевым, позволяет определить условия, в которых возможна максимальная производительность объема реактора при минимальном образовании побочных продуктов, обеспечивает возможность эффективного применения рециркуляции, дающей максимальный эффект интенсификации химического процесса. [c.301]

Рис. 16. Общая схема одноступенчатой промывки нефти с рециркуляцией воды при неполном выравнивании ее солености

Объемная скорость подачи сырья и удельная циркуляция водородсодержащего газа. Объемная скорость подачи сырья при гидрокрекинге вследствие желательности проведения процесса при минимальных температурах низка (0,3—0,7 ч ). Вследствие значительного различия в соотношении скоростей последовательных реакций повышение объемной скорости уменьшает общую глубину превращения в значительно меньшей степени, чем выход легких фракций, и это дает возможность управлять в определенных пределах соотношением выходов продуктов гидрокрекинга. Используют также рециркуляцию фракций, выкипающих выше целевого продукта. Водородсодержащий газ при гидрокрекинге подается в количестве 500—2000 нм /м . Чем легче получаемые из данного сырья продукты, тем больше расход водорода в процессе и больше число молей газообразных продуктов процесса, тем выше должно быть соотношение водород сырье на входе в реактор для обеспечения высокого парциального давления водорода на выходе из него. [c.302]

Синтез метанола ведется с рециркуляцией непрореагировавшего газа после конденсации продуктов, образовавшихся в каталитическом реакторе,—метанола и воды. Часть непрореагировавших газов непрерывно отводится на продувку для удаления инертов и избыточного водорода, накапливаемых в циркуляционном контуре. Продувочные газы содержат теряемые для процесса синтеза оксиды углерода и пары несконденсировавшегося метанола. Общее количество теряемого углеродного сырья 3—10% от исходного. Это сырье можно попытаться переработать в дополнительном реакторе. Однако из-за малого содержания оксидов углерода (СО + СОг) становится затруднительным обеспечить автотермичность процесса ири его реализации в стационарных условиях. По-видимому, предельное содержание (СО + СОг), пригодное для переработки в стационарных условиях, определяется величиной 27о. Но и в этом случае требуется установка теплообменных устройств с большой величиной поверхности обмена. [c.222]

В работе проведена оценка влияния рециркуляции на общую эффектов ность процесса. Определены общие п аметры рецикла. Получены значени оптимальной кратности К, концентрации компонентов С и значения температу [c.59]

Применение крекинга с рециркуляцией дает возможность увеличить общий выход бензина из соляровой фракции до 60%, из мазута до 34%, сохраняя выход кокса в допустимых пределах -0,1%. [c.232]

Общий выход бензина измеряется количеством бензина, получаемым на установке с рециркуляцией при крекинге свежего сырья и образующейся крекинг-флегмы. [c.233]

Общий выход бензина на установке с рециркуляцией всегда выше выхода за цикл практически он определяется путем составления материального баланса за определенный отрезок времени (вахту, сутки, пробег и пр.). [c.233]

В табл. 13 приведены средние цифры выхода бензина за цикл и общего его выхода (фракция н. к. — 200°), получаемого-на установке, работающей с рециркуляцией и выходом кокса 0,1% от веса исходного сырья. [c.233]

Суммарная рециркуляция. Суммарная (или общая) рециркуляция сравнительно мало применяется в промышленности. Сущность ее заключается в том, что некоторая часть реакционной смеси после выхода из реактора постоянно направляется обратно в реактор. Этим достигается торможение очень быстрых высокоэкзотермических процессов при одновременном увеличении валовой теплоемкости реагирующей смеси, что облегчает тепловое регулирование таких процессов. [c.35]

Продолжительность межремонтных циклов установок атмосферно-вакуумной перегонки нефти, термического крекирования сырья, замедленного коксования находится в прямой зависимости от качества подготовки нефти. При высоком содержании остаточных хлористых солей в обессоленной нефти происходит интенсивно хлористоводородная коррозия аппаратуры и трубопроводов. Наибольшее разрушающее воздействие на оборудование оказывает хлористоводородная и сероводородная коррозия. Поэтому улучшению подготовки нефтей должно уделяться самое серьезное внимание. Для этого на установках электрообессоливания необходимо внедрять технические мероприятия, позволяющие несмотря на увеличение объема нефти значительно улучшать ее качество. К таким мероприятиям относятся использование эффективных неионогенных деэмульгаторов типа дисольван, прогалит, ОЖК и др. увеличение времени обработки с применением дополнительных горизонтальных электродегидраторов более совершенной конструкции меж- и внут-риступенчатая рециркуляция воды, что позволяет без повышения общего ее расхода увеличить соотношение вода — нефть и улучшить отмывку нефти от солей и механических примесей дооборудование установок АВТ и АТ собственными блоками подготовки нефти с монтажом современных высокоэффективных горизонтальных электродегидраторов повышение температуры подогрева нефти и др. [c.199]

Несмотря на то, что выделено 37 признаков процессов, объединенных в восемь классов, характеристика эта неполная. Каждый процесс может быть отнесен к нескольким из 37 групп, вследствие чего техническое решение о проведении прдцесса может быть различным. Проблема эта настолько сложна, что общие рекомендации по проектированию таких процессов практически невозможны. Например, при термическом крекинге придется иметь дело с параллельными и последовательными, необратимыми, первого порядка, эндотермическими, в двуфазнон системе, некаталитическими реакциями превращение будет политропным, непрерывным, в потоке, без рециркуляции, с непрерывным теплообменом через стенку. [c.344]

Одйократное пропускание сырья через реакционный аппарат может дать выход бензина 40—55 %. Рециркуляция с целью достижения 100%-ного крекинга обычно не применяется. Один цикл рециркуляции увеличивает общий выход до 75% если газы затем превращать в полимер-бензин или олефин-изопарафиновый алкилат, то выход можно довести до 90—95%. [c.324]

При 92%-ном превращении бутана выходящий нз реактора газ содержал 37,3% этилена, 6,7% пропилена, 2,0% этана, 1,2% ацетилена, 30,5% метана, 16,6% водорода, 3,5% н-бутана и остальная часть прочие углеводороды. Выход этилена был равен 44,1% и пропилена 12,5% вес. [60]. В процессе с рециркуляцией бутана общий выход этилена и пропилена составил 48,4 и 13,3% соответственно. Указанный выход этилена на 63% больше, а пропилена на 46% меньше, чем полученный в трубчатых печах. Суммарный выход непредельных углеводородов на 15% больше, чем в трубчатых нечах. Последние данные получены в следующих условиях насадка нагревалась в камере сгорания до 1260°, поступала в реактор с температурой 945° и выходила из реактора с температурой 510°. Температура продуктов пиролиза на выходе из реактора нри этом составляла 885°. [c.50]

Далее процедура повторяется для второй строки и т. д. Если, осуществив операции (а) и б) для всех р строк, не получили ни одной строки, все элементы которой равны нулю, все реакции независимы. Если же получено g незначимых строк, то ранг матрицы и число независимых реак1щй равно (р— )> и g реакций можно исключить из рассмотрения. Таким образом, определение числа линейно независимых реакций требует определения коэффициентов V. Это не вызывает затруднений для реакций индивидуальных веществ, но не для превращений технологических групповых компонентов. В последнем случае не обязательно создавать модель процесса, так как значения V,/ можно найти из общих соображений о соотношениях компонентов в ходе процесса. Для иллюстрации этого рассмотрим реакцию каталитического крекинга легкого газойля А, продуктами которой являются бензин А1, таз А2 и кокс Аз- Предположим, что процесс проводится без рециркуляции. При этом можно использовать представления о непревращенном сырье и описать процесс схемами [c.79]

Если, однако, в аппарате имеется ограниченное внутреннее перемешивание, используется рециркуляция или граничные условия должны быть выполнены на разных концах аппарата, то, как показывает ряд экспериментальных и расчетных работ [5, 9—11], возможно несколько стационарных профилей С х), Т (ж). Общий прием изучения возможности нескольких стационарных профилей для реакторов с ограниченным перемешиванием следуюпщй. Пусть для дифференциального уравнения [c.161]

Схема иа рис. V-1,6 иллюстрирует рециркуляцию горячего воздуха через жалюзийную рещетку с нагнетательной стороны вентилятора на всасывающую, где он смещивается с холодным воздухом. Подсос холодного воздуха может быть изменен величиной открытия боковых жалюзей. Схема перепуска холодного воздуха с напорной стороны работающего вентилятора в зону с остановленным вентилятором и далее в атмосферу показана на рис. V-l,e. На практике таким способом часто пользуются при регулировании аппаратов с несколькими вентиляторами, работающими на общую напорную камеру (аппараты типа АВГ-Т). Рециркуляция воздуха при помощи жалюзи являются типичным примером комбинированного регулирования работы АВО, при котором стабилизация 4ых достигается как изменением расхода охлаждающего воздуха, так и повышением его температуры в результате перетока. [c.116]

Наиболее распространенным катализатором для этого процесса является фосфорная кислота на твердом носителе (широкопористый силикагель, алюмосиликат). Выбор параметров процесса наряду с отмеченными ранее факторами обусловлен экономическими соображениями, особенно снижением энергетических затрат на получение пара и рециркуляцию непревращенных веществ. Температура противоположным образом влияет на равновесие и на скорость кроме того, ее повышение ведет к усиленной полимеризации олефина и уносу фосфорной кислоты с носителя. Поэтому гидратацию этилена ведут при 260—300°С, когда для поддержания нужной концентрации Н3РО4 в поверхностной пленке катализатора требуется высокое парциальное давление водяного пара (2,5—МПа). Чтобы повысить степень конверсии водяного пара, получгть не слишком разбавленный спирт и этим снизить расход энергии, работают при некотором избытке этилена [(1,4ч-1,6) 1]. Это п11едопределяет выбор общего давления 7—8 МПа, когда рав-новес ая степень конверсии этилена равна 8—10%. Однако фактическую степень конверсии поддерживают на уровне 4%, что позволяет работать при достаточно высоких объемной скорости (2000 ч ) и удельной производительности катализатора по спирту [180—220 кг/(м -ч)], получая после конденсации 15%-ный эта но . [c.191]

Получаемый продукт состоит из 607о диацетата, 35% моноацетата и 5% этиленгликоля с общей селективностью их образования 97%. Катализаторами являются смесь хлоридов палладия и меди, нитрат палладия и особенно ТеОг, промотированный соединениями брома. Сиитез ведут при 160 °С и 2,8 МПа с 60%-ной степенью конверсии этилена и циркуляцией непревращенных газов. Вторая стадия заключается в гидролизе полученной смеси водой при ПО—130°С, когда вырабатывают уксусную кислоту, направляемую на рециркуляцию, и этиленгликоль. При этом суммарный выход этиленгликоля достигает 94% по этилену, что значительно превосходит традиционный способ синтеза. Сообщается о пуске крупных установок производства этиленгликоля по этому методу, но надежных данных по технологии и экономике производства пока нет. [c.454]

Таким образом, при многоступенчатом обессоливанин нефти с рециркуляцией воды внутри ступеней расход пресной воды в каждой из Ш1х можно снизить до 1-2%, обеспечивая при этом обильную промывку веф-ти в каждой ступени. Общий расход пресной воды определяется суммой ее расходов по ступеням. [c.66]

Серии температурных профилей, приведенные на рис. 6, указывают на наличие эндотермической реакции, за которой быстро следует экзотермическая реакция. Этими реакциями могут быть образование окиси углерода и водорода и их последующая рекомбинация с образованием метана. Однако возможны и другие интерпретации. Добавка водорода, например, вызывает сокращение или даже полное исключение области снижения температуры, а окончательная температура внизу слоя поднимается приблизительно на 15°С. Рециркуляция выходящей газовой смеси, т. е. метана, двуокиси углерода и водорода а вход реактора с одновременным снижением подачи пара позволяет снизить температуру на входе с 450 до 350°С и полностью изменить характер суммарной реакции. При этом исключается падение температуры на входе, вероятно, в результате того, что экзотермическая гидрогенизация исходного продукта компенсируется эндотермическими процессами риформинга. Общее повышение температуры в варианте каталитической гидрогазифика- [c.103]

В настоящее время в нефтеперерабатывающей промышленности наиболее развитых стран ведущее место занимают процессы каталитического крекинга, каталитического риформинга и гидрогенизационные процессы, в первую очередь гидроочистка и гидрокрекинг. С их помощью получают различные виды высококачественного топлива и обеспечивают химическую промышленность рядом важнейших видов сырья — ароматическими углеводородами и парафиновыми углеводородами С4—С5. В химическом отношении это весьма сложные, но вместе с тем имеющие много общего процессы, в которых одновременно протекает большое количество реакций, связанных с разрывом связей С—С и С—Н, образованием новых связей С—С и С—Н, изменением скелета реагирующих молекул и т. д. Процессы осуществляются под давлением и при рециркуляции водорода. Если в процессе гидрокрекинга водород является одним из веществ, активно участвующих в реакциях, то при риформннге водород — это продукт процесса. Однако в обоих процессах водород выполняет и одну общую важную функцию — поддерживает высокую активность катализатора, предотвращая быстрое накопление на его поверхности продуктов уплотнен.чя — кокса. [c.134]

В работе [156] приведены данные по обезмасливанию распыленных гачей различного фракционного состава в смеси ацетона и бензола (30 70). Обезмасливание вели вакуумной фильтрацией в две ступени с промывкой при 0°С на I и 5°С на II ступени. Общий расход растворителя при рециркуляции раствора фильтрата составлял 500 вес. % на исходный гач. При этом были получены парафины, содержащие масла от 2 до 0,5 вес. % [c.170]

В тех печах, где слабо развита радиантная поверхность и трубы не могут воспринять столько тепла, чтобы охладить дымовые газы до требуемой температуры на перевале (700—850°), применяют рециркуляцию топочных газов. Для этого специальным вентилятором, работающим нри высокой температуре, из борова в камеру сгорания подкачивают определенное количество охлажденных дымовых газов, которые, смешавшись с юрячими, понижают их температуру. Отношение количества рециркуляционных (возвращенных в топку) газов к общему количеству свежих дымовых газов, получившихся от сгорания топлива, называется коэффициентом рециркуляции] величина его равна 1 1 или 2 1. Рециркуляция топочных газов уменьшает расход топлива и создает мягкий температурный режим для конвекционных труб. На рис. 34 изображена схема рециркуляции и рекуперации дымовых газов в трубчатой печи. В современных печах, в которых снльно развита радиантная новерхность, рециркуляцию не применяют. [c.78]

Рассчитанные 3dbH HM0 Tii степени очистки газа от соотношения потоков абсорбента, приведенные на рис, 9, показывают, что для достижения максимально возможной степени очистки 0,989 по двухпоточной схеме необходимо увеличить верхний охлаждаемый поток абсорбента до 120 N /ч. По второму варианту схемы оптимальным количеством рециркулирующего раствора является 200 м /ч. Увеличение доли рециркулируемого абсорбента выше 200 м /ч практически не оказывает влияния на степень очистки, так как с повышением кратности рециркуляции увеличивается концентрация бикарбоната в растворе, поступающем на абсорбцию в середину колонны, и это снижает скорость химической реакции и общий коэффициент массопередачи. Увеличение степени очистки конвертированного газа от двуокиси углерода позволит снизить расход технического водорода на стадии метанизации приблизительно до 500 т /год, что соответствует с учетом затрат на внедрение предлагаемых мероприятий экономическому эффекту в 56,7 и 21,5 тыс. руб/год соответственно. [c.164]

Существует два основных преимущества реактора с рециркуляцией. Во-первых, общая разница концентраций между входящим и выходящим газом может быть очень большой, даже если конвертор работает дифференциально, что уменьшает аналитические ошибки. Однако это зависит от общей степени конверсии, и если она становится небольшой, то преимущества использования рециркуляционной системы могут быть потеряны. Во-вторых, поскольку конвертор работает дифференциально, температурные градиенты в конверторе будут небольшими. Тепло может лодводиться и отводиться большим объемом рециркулирующего газа. [c.59]

Если в данном случае общая глубина превращения составляет 60%, т. е. 40% сырья остается непревращенным, а пропускная способность крекинг-печи — величина постоянная (принятая за 100%), то при установившемся режиме на крекинг будет поступать смесь из 60% свежего сырья и 40% продукта того же фракщюппого состава, что п сырье, но уже побывавшего в зопе крекинга. Отпоше-ние количества рещ ркулирующей фракции к количеству свежего сырья называется коэффициентом рециркуляции, а отношение общей з агрузки печи к количеству свежего сырья — коэффициентом загрузки. Применительно к рассматриваемому примеру коэффициент [c.46]

По сравнению с другими каталитическими процессами каталитический крекинг является самым крупномасштабным мощности установок достигают 10—15 тыс. т сырья в сутки (3,2—4,8 млн. т1год), т. е. ио мощности они сопоставимы только с установками АВТ. В соответствии с этим удельный вес каталитического крекинга в общем объеме перерабатываемой нефти весьма значителен. Так, по данным на 1/1 1967 г. при общем объеме перерабатываемой в США нефти около 1500 тыс. т1сутки на установки каталитического крекинга поступало 820 тыс. т сырья, т. е. около 55% на нефть. Эта цифра свидетельствует также о широком фракционном составе сырья, подвергающегося каталитическому крекингу. Действительно, наиболее типичным сырьем для этого ироцесса являются тяжелые газойли, выкипающие в пределах примерно 300—500° С и составляющие в среднем 25—30% на нефть. Частично используются и более легкие фракции, а также сырье вторичного ироисхождения, например газойли коксования. Большинство установок каталитического крекинга работает с рециркуляцией, что также объясняет их высокую пропускную способность в пересчете на нефть. [c.144]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология