Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Катализатор влияние на выход бензина

    Глубину процесса можно регулировать путем изменения объемной скорости и температуры. На рнс. 89 показано влияние объемной скорости подачи сырья в процессе гидрокрекинга на бифункциональном катализаторе па выход бензина при 400 и 425° С. При изменении объемной скорости с 4,0 до 0,5 выход бензина при 400° С повышается на 40%, а при 425° С — почти на 50% .  [c.272]


    При крекинге очищенного газойля выход кокса снижается до 65% ио сравнению с выходом из неочищенного сырья при одинаковой глубине превращения. Выход бензина повышается на 20%. Крекинг-бензин, получаемый пз гидрированного сырья, имеет более высокие октановые числа — 86,0 против 84,1 (по моторному методу), меньшее содержание серы (0,01 вместо 0,18%). Легкий газойль характеризуется пониженным содержанием серы (0,12 против 1,57о), более высоким дизельным индексом (30 против 22) и улучшенной стабильностью цвета. Проверка этого метода в промышленных условиях в течение 1,5 лет показала удовлетворительное совпадение с результатами лабораторных исследований. Несмотря на сравнительно мягкие условия гидрирования качество крекинг-сырья значительно повышается, о чем свидетельствует снижение плотности, уменьшение содержания серы на 80%, коксуемости по Конрадсону на 65%, содержания азотистых оснований на 25%. Какого-либо влияния металлов, содержащихся в вакуумном газойле, на катализаторы гидрирования в течение полуторагодичной работы обнаружено не было. [c.192]

    Матрица обеспечивает частицам катализатора заданную форму и механическую прочность, способствует отводу тепла от цеолитных кристаллов при регенерации и подводу тепла в реакцию, создает оптимальную вторичную пористую структуру, способствующую диффузии сырья и продуктов реакции, стабилизирует цеолит при термической и термопаровой обработке, моделирующих условия при выжиге кокса в регенераторе. Последнее на примере редкоземельного цеолитного катализатора подтверждается данными табл. 5.1, в которой показано влияние термообработки и матрицы на стабильность цеолитов РЗЭ НУ, ЦСК и АСК при мягкой термообработке смесью воздуха и водяного пара и жесткой термообработке при 850 °С в течение 48 ч. Так, до жесткой термообработки конверсия и выход бензина у чистого цеолита и разбавленного 90% АСК в качестве матрицы практически одинаковы и в два раза больше, чем для одного АСК. После термообработки в жестких условиях конверсия сырья и выход бензина в случае одного цеолита снижается в 10 раз и незначительно меняется в случае цеолитсодержащих (ЦСК) и алюмосиликатных (АСК) катализаторов. [c.111]

    Изменяя технологическую схему синтеза на кобальтовых катализаторах, например, вводя циркуляцию газа (циркуляционная схема), а на железных катализаторах изменяя состав газа, можно оказывать значительное влияние на состав продуктов синтеза. Удается варьировать содержание в них олефинов, выход бензина по отношению к дизельной фракции и парафину, а также выход кислородных соединений. [c.75]


    Влияние давления на выход бензина с октановым числом 95 (И.М.) из фракции 85- 180 "С гидроочищенного бензина (У= 1,5 ч", катализатор КР— 104) [c.188]

    Следует иметь в виду, что по мере углубления отбора солярового дестиллата при вакуумной перегонке мазута коксуемость дестиллата увеличивается кроме того, в нем повьппается концентрация соединений, понижающих активность катализатора (соединения железа, никеля, ванадия и меди, содержащиеся- в незначительных количествах в нефтях и в выделяемых из них соляровых дестиллатах). Загрязняя катализатор, эти металлы оказывают неблагоприятное влияние на его свойства. С увеличением загрязнения катализатора примесями уменьшается выход бензина и повышаются выход кокса и количество водорода в газах крекинга. [c.28]

    Влияние обработки естественного катализатора водяным наром на выход бензина нри крекинге сернистого сырья [c.53]

    Кратность циркуляции катализатора к сырью связана с допустимой величиной коксоотложений, которая обычно не превышает 1,0—1,5% (масс.) на катализатор. Кроме того, кратность циркуляции катализатора определяется и температурным режимом реактора и регенератора. Чем выше кратность циркуляции катализатора, тем меньше время его пребывания в реакторе, т. е. выше средняя активность, что подтверждается повышением выхода бензина. Однако при этом возрастает и выход кокса (считая на сырье). Последнее можно объяснить тем, что снижается эффективность отпаривания отработанного катализатора. Влияние кратности циркуляции катализатора на результаты каталитического крекинга [c.52]

    Влияние щелочных металлов на качество катализатора (например, натрия) отражается только на его активности. Отравление катализатора объясняется тем, что натрий вступает в структуру алюмосиликата, замещая протон. Повышение содержания натрия в катализаторе приводит к почти полному падению активности, т. е. резкому уменьшению выхода бензина, газа и кокса. Кислотность алюмосили-катного катализатора с увеличением содержания натрия резко падает, а изменения в удельной поверхности, объеме и радиусе пор происходят прп содержании натрия в катализаторе более 0,2%. [c.22]

    Влияние температуры крекинга при постоянной конверсии сырья, поддерживаемой путем варьирования массовой скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора, на выход продуктов и состав бензина и газа показано на рис. 2.15. [c.109]

    В процессе изучения влияния условий старения на активность катализатора было установлено, что при этом изменяется и его селективность — на образцах катализаторов, после их термической и термопаровой обработки, при крекинге образуются более непредельные продукты, выход кокса и газа уменьшается в большей степени, чем выход бензина. В работе [62] такое изменение селективности объясняется наличием на поверхности катализатора по крайней мере двух видов активных центров. Одни из них ответственны за реакции крекинга, и в процессе термической или термопаровой обработки их число на единицу поверхности катализатора не меняется. Другие катализируют реакцию перераспределения водорода, и при спекании катализатора их свойства и число активных центров на единицу поверхности существенно изменяются. [c.42]

Рис. 42. Влияние длительности работы катализатора на выход кокса, бензина, газа и глубину вакуумного газойля арланской нефти. Рис. 42. <a href="/info/1582582">Влияние длительности работы катализатора</a> на <a href="/info/96208">выход кокса</a>, бензина, газа и глубину <a href="/info/77224">вакуумного газойля</a> арланской нефти.
    Из табл. 48 видно, что никель, ванадий, железо, медь, свинец уменьшают активность катализатора и избирательность уменьшается выход бензина, увеличивается выход газа и кокса. При этом кислотность катализатора не изменяется. Данных о влиянии металлов на удельную поверхность и поровую характеристику катализатора в этой работе очень мало. [c.171]

    Влияние активности катализатора на результаты процесса крекинга изучено достаточно подробно. Так падение активности приводит к уменьшению выхода бензина и газа и к увеличению выхода дизельной фракции (195—350° С). [c.32]

    Влияние давления от 35 до 7 ат изучалось в процессе, осуществляемом с регенерацией катализатора в резервном реакторе (рис. 25) [35]. При снижении рабочего давления с 35 до 14 ат выход бензина с октановым числом 95 увеличивается на 9% (см. рис. 25,а) это обусловлено ослаблением реакций деструктивной. [c.70]

Рис. 33. Влияние давления и содержания серы в сырье на выход бензина ири различной длительности работы платинового катализатора Рис. 33. <a href="/info/30124">Влияние давления</a> и <a href="/info/28460">содержания серы</a> в сырье на <a href="/info/309779">выход бензина</a> ири различной <a href="/info/1681430">длительности работы</a> платинового катализатора

    Влияние фракционного и углеводородного состава сырья на выход бензина и водорода при риформинге на катализаторе АП-64 [c.96]

    Полученные уравнения позволяют проанализировать изменение селективности катализаторов. О селективности алюмосиликатных катализаторов обычно судят по отношению выхода бензина к выходам газа или кокса. Как уже отмечалось, катализаторы, подвергнутые пропарке, при равном выходе бензина дают меньше кокса и, таким образом, являются более селективными, однако соотношение выходов бензина и газа у них приблизительно такое же, как у свежих или прокаленных катализаторов. Су-ш,ественное влияние на соотношение продуктов крекинга оказывает величина поверхности катализатора в реакторе, зависящая от его удельной поверхности, что видно из анализа следующих выражений  [c.103]

    Если не учитывать влияние термических процессов, то соотношение выходов бензина и газа или кокса с увеличением поверхности катализатора в реакторе прогрессивно уменьшается, так как все больше возрастает доля поверхности, работающая [c.103]

    Выход бензина при применении цеолитсодержащих катализаторов существенно зависит от типа применяемого сырья. Влияние различных видов сырья на показатели одно- и двухступенчатого крекинга показано в табл. 6.2. [c.223]

    С целью изучения влияния активности катализатора А на выходы бензина и кокса был проведен активный эксперимент на пилотной установке. В процессе эксперимента изменяли значения Л, 7 и V при постоянных = 8 и качестве сырья. На постоянном уровне (18 кг/ч) поддерживали также производительность установки. Каждый опыт проводили в течение одних суток. При этом из рассмотрения исключали первые 6 ч работы установки после перехода на новый режим. [c.109]

    Таким образом, нолученные результаты (см. табл. 7) дают представление о влиянии количестпа катализатора на выход бензина при температурах от 350 до 450 °С и оптимальном времени контакта при определенной температуре. Мы услошго считали, что время контакта 30 мин в интервале темнератур 420—450 С равноценно времени контакта 60 мип при 350—400 °С. Как показало сопоставление результатов экспериментов, отличающихся временем контакта и врем< Н( м предварительного подогрева, это вполне обоснованно. [c.135]

Рис. 23. Влияние последовательных усовершеа-ствований каталитического крекинга в псевдоожиженном слое алюмосиликатных катализаторов на выход бензина Рис. 23. <a href="/info/40571">Влияние последовательных</a> усовершеа-ствований <a href="/info/25178">каталитического крекинга</a> в <a href="/info/25630">псевдоожиженном слое</a> <a href="/info/66143">алюмосиликатных катализаторов</a> на выход бензина
    ТАБЛИЦА 12. Влиянне усовершенствований каталитического крекинга в псездоожиженном слое алюмосиликатного катализатора на выход бензина [49] [c.109]

    На рис. 13 представлено влияние массовой скорости подачи тяжелого газойля ромашкинской нефти на результаты его крекинга на аморфном алюмосил и катном и цеолитсодержащих катализаторах. При одинаковом условном времени контакта глубина разложения и выход бензина оказываются значительно выше на цеолитсодержащем катализаторе. Одинаковые выходы бензина достигаются на этом катализаторе при более высокой массовой скорости подачи сырья. [c.116]

    Оба типа отравления рассматриваются в работе [24 . Было изучено влияние различных концентраций никеля, ванадия, железа, меди, свинца и натрия на результаты крекинга и качество катализатора (табл. 10). Металлы наносились на катализатор путем пропитки его водными растворами солей. Пропитанные образцы высушивали при 90°С, а затем прокаливали в атмосфере воздуха в течение 2 ч при 600°С с целью рагложения солей металлов до окислов и полного удаления летучих веществ, йз табл.10 ви ло, что такие металлы как никель, ванадий, железо, медь, свинец уменьшают активность и-избирательность катализатора (уменьшается выход бензина, увеличивается, выход газа и кокса). При этом кислотность его не изменяется. Данных о влиянии металлов на удельную поверхность и поровую характеристику катализатора в этой работе очень мало. [c.41]

Рис. 90. Влияние выхода бензина на его октановое число в различных процессах риформинга /—магнаформинг 2—обычный риформинг при постоянном давлении 3 —обычный риформинг <—риформинг с постоянным сроком службы катализатора. Рис. 90. Влияние выхода бензина на его <a href="/info/11138">октановое число</a> в <a href="/info/3624">различных процессах</a> риформинга /—<a href="/info/66332">магнаформинг</a> 2—обычный риформинг при <a href="/info/68371">постоянном давлении</a> 3 —обычный риформинг <—риформинг с постоянным <a href="/info/121617">сроком службы</a> катализатора.
    Мен>1я переменные параметры процесса, состав сырья для глинистглх катализаторов, количеством пара можпо контролировать концентрацию и активность металлов в катализаторе. Примесь металлов приводит к значительному увеличению отложений кокса нри одновременном снижении выхода бензина. Это обстоятельство служит по-видимому существенной помехой для промышленного крекинга. На общую активность катализатора, как уже указывалось, влияет также перегрев, особенно, в присутствии водяного нара. Следовательно, контроль за условиями процесса чрезвычайно важен и с точки зрения их влияния на катализатор. Только таким образом можно предупредить необратимые изменения катализатора, приводящие к уменьшению выходов требуемых продуктов. [c.160]

    По групповому химическому составу для сырья каталитического крекинга наиболее благоприятны нафтеновые углеводороды и изопарафины, так как их крекинг идет с высокими скоростями и сопровождается большим выходом бензина. Это объясняется наличием третичного атома углерода, требующего более низкие затраты энергии на отрыв третичного гидрйдного иона. Наиболее нежелательными являются голоядерные полициклические ароматические соединения, блокирую1дие активные центры катализатора и вызывающаие усиленное коксообразование. Кроме того, в сырье присутствуют компоненты, вызывающие необратимое дезактивирование катализатора. К таким компонентам относятся азотистые соединения и металлы (N1, V, Ре, Ма) [4.9]. Влияние содержания металлов в сырье крекинга на скорость догрузки свежего катализатора в систему для поддержания заданной степени конверсии сырья показано в табл. 4.1 (данные различных зарубежных фирм [4.10-4.14]). [c.103]

    Показано, что активированные глины гумбрин и гиляби при температуре 400 °С и нри расходе катализатора всего лишь 30 % на сырье заметно увеличивают выход бензина нри крекинге неочищенного керосина и резко снижают йодное число полученного бензина. При температуре 450 °С выход бензина из керосина под влиянием активированного гиляби почти не увеличивается, но йодное число крекинг-бензина сильно уменьшается. [c.132]

    Влияние температуры. С целью изучения зависимости глубины крекинга от температуры проводились опыты над широкой фракцией синтетического пылевидного алюмосиликатного катализатора (0,04—0,35 мм) и активированным гумбрином. Сырьем служила фракция из сураханской отборно пефти, выкипающая в пределах 250—350 °С. Показано, что в случае активированного гумбрина и синтетического алюмосиликата оптималыгой температурой является 450 °С. Температура 400 С представляет собой минимально допустимую, так как при более низких температурах крекинг незначителен. Повышение температуры за пределы 450 °С нежелательно из-за уменьшения выхода бензина вследствие резкого увеличения газообразования. С повышением температуры закономерно увеличивается содержание олефипов и ароматических углеводородов и снижается количество нафтенов, а выход кокса и газа растет. Из табл. 2 видно, что кривые выхода фракции до 200 °С и бензина Б зависимости от измепения температуры имеют максимум, который и определяет оптимальный температурный режим. [c.168]

    На показатели риформинга большое влияние оказывают углеводородный и фракционный состав сырья. Выход катализата и водорода, стабильность работы катализатора возрастают при увеличении содержания в сырье нафтеновых и ароматических углеводородов (табл. 2.14). Наличие в сырье балластных фракций — углеводородов С5, изогексанов, а в случае производства компонента бензина и фракции углеводородов в целом — снижает выход бензина и водорода (табл. 2.15). [c.124]

    Рие. 4.3. Влияние продолжительности использования каталиэ гора т в случае гетерогенного процесса, протекающего без отравления катализатора иа выход продуктов g, % (в) на скорость их образования в единицу времени (ff) г - газ б - бензин л.г - легкий газойль [c.95]

Рис. 4.4. Влияние продолжительности использования катализитора, глубины превращении, кратности циркуляции катализатора, селективности бензин /кокс, бензин/ газ в случае гетерогенного процесса, протеказзщего с отравлением катализатора на выход продуктов , X ( ) на скорость их образования в единицу времени т (б) г - газ б - бензин Рис. 4.4. <a href="/info/420722">Влияние продолжительности</a> использования катализитора, <a href="/info/25903">глубины превращении</a>, <a href="/info/66246">кратности циркуляции катализатора</a>, селективности бензин /кокс, бензин/ газ в случае <a href="/info/12711">гетерогенного процесса</a>, протеказзщего с <a href="/info/3365">отравлением катализатора</a> на <a href="/info/9156">выход продуктов</a> , X ( ) на скорость их образования в единицу времени т (б) г - газ б - бензин
Таблица 6J. Влияние давления ка выход бензина с октановым числом 95 (И.М.) из фракции 85—180 С гидроочищенвого бензина (т-1,5 ч , катализатор КР-104) Таблица 6J. <a href="/info/30124">Влияние давления</a> ка <a href="/info/309779">выход бензина</a> с <a href="/info/11138">октановым числом</a> 95 (И.М.) из фракции 85—180 С гидроочищенвого бензина (т-1,5 ч , катализатор КР-104)
    Прн паровой обработке металлы оказывают иное действие на качество катализатора. Они не изменяют характер влияния температуры иропаркп на свойства катализатора. В то же время после паровой обработки (в зависимости от ее условий, типа металла и его концентрации) отравляющий эффект металла уменьшается или полностью уничтожается (см. рис. 63), что хорошо согласуется с данными других исследователей. Так, при крекинге на образце с содержанием 0,25 вес. о железа, не обработанном паром, выход бензина по сравнению с выходом бензина на исходном катализаторе, таклсе необработанном паром, уменьшился в 1,3 раза, а выход кокса увеличился в 1,5 раза. При паровой обработке обоих катализаторов до одной и той же величины поверхности картина совсем другая. Выход бензина при крекинге на образце с 0,25% железа при больших величинах поверхности (2,0-10 м ) несколько (в 1,2 раза) меньше, чем выход бензина на исходном катализаторе, а по мере ужесточения паровой обработки эти ве- [c.146]

    Влияние температуры на выход продуктов крекинга представлено на рис. 22, который показывает, что кривые выхода бензина / и кокса 3 имеют экстремальный характер. С повышением температуры в результате разложения тяжелых углеводородов увеличивается выход бензина 1. Вместе с тем повышение температуры приводит к распаду легких углеводородов, входящих в состав бензина, с образованием газообразных продуктов 2. Начальное снижение выхода кокса 3 с повышением температуры объясняется увеличением испарения и десорбции некоторых промежуточных продуктов с поверхности катализатора. После достижения температуры, соответствующей минимальному выходу кокса, выход его растет, поскольку повышение температуры обусловливает возрастание глубины превращения сырья. В результате образования коксовых отложений при крекинге сырья катализатор дезактивируется в течение нескольких минут и отводится на регенерацию. Реге- [c.67]

    На рис. 52 представлены опытные данные о влиянии кратности циркуляции катализатора (крупногранулированного) на глубину превраш,ения при крекинге . Как видно из графика, увеличение кратности циркуляции с 3 1 до 15 1 повысило глубину превращения с 73,1 % до 89,5, при этом наблюдался непрерывный рост выходов кокса и газа кривая выходов бензина и дизельного топлива проходит через максимум вследствие того, что повышенная активность катализатора вызывает вторичные реакции разложения. Естественно, что с увеличением кратности циркуляции катализатора содержание кокса на нем уменьшается, хотя абсолютное его количество возрастает. [c.167]

    СВОЙСТВ катализатора. Так, при увеличении содержания серы в сырье с 0,01 до 0,27% газообразовзЕше увеличивалось с 11,5 до 18,8% . Дезактивирующее влияние серы стаиовится заметным по про-ществии некоторого времени работы катализатора. Допустимое количество серы в сырье, при котором установка еще может работать без предварительной гидроочистки сырья или циркулирующего газа, зависит от необходимого октанового числа получаемого бензина, т. е. жесткости процесса, а также давления в н системе. Сказанное выше хорошо иллюстрируется кривыми, изображенными на рис. 72, построенными для одного и того же сырья с различной степенью предварительного обессеривания и для двух избыточных давлений в реакционной зоне (42—45,5 и 31,5—35 ат). Эти Рис. 72. Зависимость выхода бензина [c.221]

    Алюмосиликатовый катализатор оказывает также направляющее влияние на разрыв С—С связей. Это выражается в том, что выход бензина крекинга увеличивается за счет соответствующего снижения выхода газов. Газы крекинга состоят главным образом из Са и С4 углеводородов и почти не содержат углеводородов с двумя или одним углеродными атомами.. [c.237]

    Анализ экспериментальных данных, полученных разными авторами, показал, что на удельную глубину превращения и селективность катализатора большое влияние оказывает величина его поверхности. Предварительное спекание катализаторов (термическое или термопаровое) не вли5 ет на выход бензина и газа и глубину превращения, но выход кокса на пропаренных катализаторах в большинстве случаев ниже. Установлена зависимость изменения удельной глубины превращения и селективности катализаторов от величины его поверхности и выведены уравнения для определения выхода продуктов крекинга и глубины превращения, хорошо согласующиеся с экспериментальными данными. [c.104]

    Наличие металлов в сырье крекинга, особенно никеля, меди, ранадия и железа, является причиной ухудшения эффективности действия катализаторов, обусловливая резкие изменения его активности и селективностил По степени возрастающего влияния на изменение выхода продуктов крекинга металлы располагаются в той же последовательности, в какой они вызывают уменьшение активности катализатора свинец<хром<железо<ванадий<мо-либден<медь<кобальт<никель [8]. Снижение выхода бензина и увеличение коксообразоеания при накоплении металлов и других ядов существенно ухудшают технико-экономические показатели каталитического крекинга. В связи с этим весьма важно подвергать сырье очистке или удалять металлы с поверхности катализатора специальными методами. [c.24]

    При крекинге фракций, являющихся сложной смесью углеводородов разной реакционной способности, активность обменных форм цеолитов типа X и Y в конверсии исходного сырья определяется общей кислотностью [22], а селективность выхода продуктов— наличием кислотных центров определенной силы [18, 21]. На рис. 3,15 приведена зависимость конверсии нефтяной фракции (газойля) от протонной кислотности кальциевой, марганцевой и редкоземельной (лантановой) форм цеолита типа X [22], Влияние кислотности цеолита REHY, изменяемой термопаровой обработкой, на селективность выхода бензина и кокса при крекинге нефтяной фракции показано на рис, 3.16. Факторы бензина и кокса, определяемые как отношение нх выхода на исследуемом катализаторе к выходу на стандартном катализаторе при равной конверсии сырья, существенно зависят от числа сильнокислотных центров Hq —8,2 мэкв/г) [18]. С уменьшением числа сильнокислотных центров при термопаровой обработке селективность по бензину растет, а по коксу—падает. Это свидетельствует об отрицательном влиянии сильнокислотных центров на селективность выхода бензина при крекинге нефтяных фракций. [c.38]

    Пористая структура матрицы может способствовать максимальному проявлению каталитических свойств цеолитсодержащих катализаторов или наоборот, оказывать диффузионное торможение, приводящее к снижению активности и селективности. На рис. 3.23 показано влияние эффективного радиуса пор матрицы шарикового промышленного цеолитсодержащего катализатора Цеокар-2 (16% масс. REHY) на превращение керосино-газойлевой фракции при разных температурах. При 425 и 450 °С скорость конверсии газойля и выход бензина практически не зависят от величины эффективного радиуса пОр в изученном интервале. При [c.47]


Смотреть страницы где упоминается термин Катализатор влияние на выход бензина: [c.144]    [c.115]    [c.151]    [c.153]    [c.82]    [c.218]    [c.119]   
Химия и технология синтетического жидкого топлива и газа (1986) -- [ c.179 ]




ПОИСК







© 2025 chem21.info Реклама на сайте