Кратность циркуляции при каталитическом крекинге

Объемная скорость подачи ББФ каталитического крекинга Соотношение метанол изобутан Кратность циркуляции метанола к изобутену [c.152]

При выполнении тепловых расчетов установок каталитического крекинга составляются тепловые балансы реактора и регенератора и определяются две важные величины кратность циркуляции катализатора и конечная температура нагрева сырья перед вводом его в узел смешения. [c.278]

Таблица 2. ВЛИЯНИЕ КРАТНОСТИ ЦИРКУЛЯЦИИ КАТАЛИЗАТОРА НА РЕЗУЛЬТАТЫ КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА /1/

Глубина преврашения сырья при каталитическом крекинге регулируется объемной (или массовой) скоростью подачи сырья, а также зависит от температуры процесса и кратности циркуляции катализатора. Для увеличения глубины преврашения сырья повышение температуры должно сопровождаться увеличением объемной скорости. Как видно из табл. 7, с повышением температуры крекинга снижаются выходы кокса и тяжелого газойля, что объясняется усилением десорбции и удалением тяжелых паров с поверхности катализатора. При этом заметно возрастает выход газа при практически постоянном выходе светлых (суммы бензина и легкого газойля). [c.51]

Кратность циркуляции катализатора к сырью связана с допустимой величиной коксоотложений, которая обычно не превышает 1,0—1,5% (масс.) на катализатор. Кроме того, кратность циркуляции катализатора определяется и температурным режимом реактора и регенератора. Чем выше кратность циркуляции катализатора, тем меньше время его пребывания в реакторе, т. е. выше средняя активность, что подтверждается повышением выхода бензина. Однако при этом возрастает и выход кокса (считая на сырье). Последнее можно объяснить тем, что снижается эффективность отпаривания отработанного катализатора. Влияние кратности циркуляции катализатора на результаты каталитического крекинга [c.52]

Математическое описание каталитического крекинга в движущемся слое использовано для определения режимов действующей установки, максимизирующих выходы бензина и суммы светлых углеводородов. Для поиска оптимума использовали программу поиска экстремума функции многих переменных [1]. При поиске подбирали следующие режимные показатели производительность установки, температуру сырья на входе в реактор, температуру катализатора на входе в реактор, циркуляцию катализатора. Подбор осуществляли внутри диапазонов, определяемых технологическими ограничениями по производительности 35—50 т/ч, температуре сырья на входе в реактор 455—490°С, температуре катализатора на входе в реактор 480—530°С и кратности циркуляции катализатора 75—110 т/ч. Результаты расчетов поиска оптимальных условий выходов бензина и суммы бензина и дизельного топлива приведены в табл. 19. [c.142]

Особенностью каталитического крекинга является то, что выход продуктов определяется в первую очередь конверсией сырья независимо от массовой скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора, при которых она была достигнута [22, 31, 38]. В области небольшого вклада вторичных реакций выход продуктов прн постоянной конверсии сырья практически не зависит и от температуры крекинга [31]. Таким образом, для данного катализатора и сырья имеются вполне определенные соотношения выхода продуктов независимо от условий процесса (рис. 4.33). Это позволяет изучить влияние различных факторов на результаты крекинга при равной конверсии сырья. [c.135]

Следующим шагом в определении статической модели реакторного блока процесса каталитического крекинга было исследование зависимости выходов бензина и кокса от кратности циркуляции катализатора N. С этой целью на пилотной установке был проведен активный эксперимент. В процессе эксперимента изменяли значения Т и N при постоянных V = 1,2 ч , А = 29 пунктов и качестве сырья. Также на постоянном уровне поддерживали производительность установки 18 кг/ч. Каждый опыт проводили в течение одних суток. При этом из рассмотрения исключали первые 6 ч работы установки после перехода на новый режим. Статические характеристики для выходов бензина и кокса, построенные по полученным уравнениям регрессии, приведены на рис. 111-16, а. [c.108]

Параметры процесса. Основными параметрами процесса каталитического крекинга являются температура, время контакта паров сырья с катализатором, определяемое объемной скоростью, и кратность циркуляции катализатора (при работе с движущимся катализатором). [c.227]

Основные факторы, влияющие на процесс каталитического крекинга, -это свойства катализатора, качество сырья, температура, продолжительность контакта сырья и катализатора, кратность циркуляции катализатора. [c.53]

На установках каталитического крекинга описываемой системы, где циркуляция катализатора производится с применением пневмотранспорта, достигаются большая гибкость эксплуатации и повышенная кратность циркуляции катализатора. [c.229]

В табл. 18 представлены данные по влиянию кратности циркуляции катализатора на результаты каталитического крекинга. Видно, что с повышением кратности циркуляции катализатора с 1,25 до 10,0 кг/кг глубина превращения сырья из-за повышенной средней активности катализатора возрастает при этом растет выход бензина, газа и кокса. [c.147]

Таблица 18. Влияние кратности циркуляции катализатора иа результаты каталитического крекинга вакуумного газойля

В последние годы большое внимание уделяется математическому моделированию различных процессов нефтепереработки, в том числе каталитического крекинга. Наряду с этим используют и математическое описание результатов методом регрессионного анализа. Переменные, влияющие на результаты, называются входными и делятся яа регулируемые и нерегулируемые. К регулируемым параметрам каталитического крекинга относятся температура, массовая скорость подачи сырья и кратность циркуляции катализатора к нерегулируемым — показатели качества катализатора (активность, селективность) и сырья (фракционный и химический состав). Выходными параметрами являются результаты процесса — глубина превращения сырья, выход бензина, газа и кокса. Оче- [c.149]

Высокое парциальное давление водорода может быть обеспечено только при циркуляции водородсодержащего газа. Кратность циркуляции водородсодержащего газа составляет от 200 до 700 м /м . Повышенную кратность циркуляции применяют для вторичного сырья (газойли коксования и каталитического крекинга) и для утяжеленного сырья (вакуумные газойли). Необходимая кратность циркуляции определяется также концентрацией водо-, рода в газе, составляющей в промышленных условиях от 60 до 90% (об.). Чем выше концентрация водорода в циркулирующем газе, тем ниже может быть кратность циркуляции например, 250 газа с концентрацией водорода 90% (об.) эквивалентны такому объему газа с 75% (об.) водорода [c.241]

Из этой таблицы видно, что при постоянных значениях объемной скорости и кратности циркуляции катализатора с повышением температуры с 416 до 513° глубина крекинга сырья увеличивается с 40,8 до 71,9%, выход сухого газа возрастает почти в восемь раз, а выход кокса более чем в два раза. Выход дебутанизированного бензина аовышается мало (с 30,3 до 37,4%), а его относительный ыход считая на весовую единицу образующихся побочных про- дуктов непрерывно уменьшается (рис. 98, пунктирная кривая). С повышением температуры крекинга увеличиваются октановое чи( ло (исследовательский метод) дебутанизированного бензина, -содержание непредельных углеводородов во фракциях Сз и С и удельный вес каталитического газойля. [c.192]

Объылвая скорость и кратность циркуляции катализатора, определяющие выходы и качества получаемых продуктов, рассматриваются Как взаимно заменяющие друг друга факторы каталитического крекинга [117]. Глубина превращения сырья увеличивается и с понижением объемной скорости,и г. ростом величины N. [c.199]

Каталитический крекинг нефти. По данным А. В. Агафонова и других [3] при крекинге нефти в присутствии алюмосиликатных катализаторов высококипящие углеводороды, главным образом нафтеновые и ароматические с боковыми парафиновыми цепями, а также смолистые и сернистые сиединения, разлагаются с высокой Скоростью. Присутствие в крекируемой смеси низкомолекулярных углеводородов способствует десорбции продуктов разложения и оказывает благоприятное действие вследствие значительного понижения концентрации смолистых и полициклических соединений на поверхности катализатора [3]. Ниже приведен баланс (в % вес. на нефть) однократного крекинга сернистой смолистой нефти (плотность = 0,867, содержание серы 1,6% вес., коксуемость 5,8% вес., содержание фракций ло 350° 48,5% вес.) в присутствии природного катализатора с индексом активности И—14. Условия процесса температура в реакционной зоне 450 , объемная скорость подачи сырья 1,2—1,5 час. , весовая кратность циркуляции катализатора 5. [c.215]

Температурой процесса считается среднее значение температуры реагирующих продуктов и катализатора в рабочей зоне реактора (обычно замеряют температуру верха, середины и низа реакционной зоны). Температура каталитического крекинга во многом определяется степенью нагрева поступающих в реактор катализатора и сырья. Имеющиеся данные о температурных режимах в реакторном блоке /9/ свидетельствуют о значительном диапазоне температур, при которых проводятся каталитические процессы. В реакторах с плотным кипящим слоем катализатора температура процесса изменяется от 424 до 704 С, для ли4 -реакторов наиболее распространенный интервал температур 532—538°С. В табл. 1 приведен сослав и характеристики продуктов крекинга вакуумного газойля ромаш-кинской нефти плотностью = 0,914 при различных температурах процесса. Использовался алюмоси>1икатный катализатор с индексом активности 51,1, кратность циркуляции составляла 5,5 1. [c.30]

Данные анализа беизииа от первой ступени нроцесса приведены в табл. 15. Вторая ступень каталитического крекинга (каталитической очистки) проводилась при температуре 440—450 С, массовой скорости подачи сырья 0,67 ч 1, кратности циркуляции катализатора 7. В результате каталитической очистки получено катализата 70 %, кокса 6,1, газа и потерь 23,9 и авиабензина с концом кипепия 160 °С в катализат е 58 %. [c.190]

Каталитический крекинг гюргянской и небитдагской нефтей проводили при температуре в реакторе 425 °С, скорости подачи одрья 1,0 ч 1, кратность циркуляции катализатора 5. Ромашкинскую нефт . крекировали при различных режимах. Температура изменялась в пределах 420—470 °С, скорость подачи сырья — от 0,5 до 1,5 ч . Кратность циркуляции катализатора поддеришвали на уровне 3—4. [c.234]

Каталитический крекинг проводился на непрерывно действующей опытной установке АзНИИ НП им. В. В. Куйбышева с циркулирующим мелкодисперсным синтетическим алюмосиликатом, начальный индекс активности которого равен 40,0 (по стандартному методу определения для пылевидных катализаторов). Как у ке указывалось, процесс пронодился в дне ступени. Первая ступень осуществлялась при температуре 480 "С, массовой скоростн подачи сырья 0,7 ч и кратности циркуляции каталиаатора 6 1 (единиц [c.286]

Для каталитического крекинга характерно постоянство выхода продуктов при заданной конверсии сырья независимо от сочетаний значений массовой скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора, при которых она была достигнута, если нет ограничений по мощности регенератора и десорбера. Поэтому в качестве определяющих параметров технологического режима крекинга рассматривают конверсию сырья, парциальное давление паров сырья, температуру реакции, время контакта катализатора с сырьем для ли4л--реактора, полноту регенерации катализатора. В свою очередь на промышленных установках эти параметры связаны с производительностью по сырью и температурой его предварительного подогрева, температурой регенерации, расходом водяного пара, подаваемого на смешение с сырьем в реактор, и другими параметрами. [c.109]

По мере выгорания кокс обогащается углеродом, так как сгорание содержащегося в нем водорода идет с большей скоростью, чем сгорание углерода кокса. В результате скорость горения кокса значительно понижается. По-видимому, в результате резкого снижения реакционной способности кокса при малых его концентрациях кажущийс я порядок реакции его горения становится вторым по концентрации кокса. Поэтому наиболее затруднена глубокая регенерация катализатора. Наличие в составе катализатора металла— катализатора окислительно-восстановительных реакций — позволяет значительно снизить содержание кокса в регенерированном катализаторе —до 0,1% и менее, так как скорость горения остаточного кокса возрастает в этом случае на порядок и более. При высоком содержании кокса на регенерируемом катализаторе затруднен отвод из регенератора больших количеств тепла. Поэтому регенерация катализатора в общем осуществляется значительно легче, когда установки каталитического крекинга работают с высокой кратностью циркуляции катализатора. [c.229]

В работах [8] сообщалось о процессе Нурго для производства дешевого технического водорода низкой (90%-ной) концентрации каталитическим расщеплением нефтезаводских газов. Однако процесс не реализован в промышленности в связи с. встретившимися трудностями. Процесс на катализаторе можно вести при 800— 900 °С. Катализатор должен обладать более высокой механической прочностью, чем, например, катализатор крекинга, так как кратность циркуляции его на 1 т получаемого продукта на порядок выше. Углерод, осаждающийся в порах катализатора, не снижает его активностп, вследствие чего он может накапливаться в порах. Чрезмерное же накопление углерода приводит к разрушению катализатора. Если же не накапливать углерод и выжигать его ири регенерации полностью, появляется опасность окисления металла катализатора. Окпсленный катализатор восстанавливается в реакторе с образованием окиси углерода, которая загрязняет полученный водород. Таким образом, требуется катализатор, стойкий против разрушения осаждающимся углеродом, позволяющим вести процесс расщепления без образования избытка углерода, а процесс регенерации — без его выжига полностью. Реализовать эти условия в достаточной мере не удалось, что и задержало развитие процесса Иурго. [c.178]

Сырьем каталитического крекинг а служат в основном вакуумные газойли, дистилляты коксования и гидрокрекинга, используют также деасфальтизаты нефтяных остатков. В последние годы все чаще применяют гпдроочнстку сырья каталитического крекинга, в результате чего снижается коксообразование и увеличивается глубина конверсии сырья. Кратность циркуляции катализатора па установках с гранулированным катализатором от 2 до 7 т/т сырья, [c.150]

Материальный баланс процесса. Выход продуктов каталитического крекинга можно определить по эмпирическим формулам Бондаренко [42], а также по таблицам и графикам Нельсона [17]. Формулы Бондаренко справедливы лишь для каталитического крекинга прямогоипых керосиновых и соляровых дистиллятов при однократном их пропуске. Методом Нельсопа можно приближенно подсчитать выход продуктов для различных видов сырья и с разной степенью рециркуляции газойля. По этому методу вначале необходимо подсчитать фактор жесткости крекинга. Фактор жесткости —это отношение кратности циркуляции катализатора к скорости иодачи сырья в реактор. По фактору жесткости и характеризующему фактору сырья, используя график на рис. 49, определяют глубину превращения сырья за однократный [c.151]

Основными факторами, влияюпд,имн на процесс каталитического крекинга, являются свойства катализатора, качество сырья, температура процесса, продолжительность контакта сырья п катализатора, кратность циркуляции катализатора. [c.161]

На современных установках каталитического крекинга катали- / затор циркулирует между реактором и регенератором при помощи системы пневмотранспорта. Варианты реакторного блока установок каталитического крекинга с движущимся слоем крупногранулированного катализатора и системой его пневмотранспорта схематически изображены иа рис. 54. На рис. 54,а показана схема с параллельным расположением реактора и регенератора и многозональным выжигом кокса с катализатора (число зон от 6 до 12). Подобные установки предназначены для переработки облегченного сырья (легких газойлевых фракций). В этом случае применяется низкая кратность циркуляции катализатора (порядка 1,8—2,5 кг1кг) вследствие небольшого выхода кокса. Так, при выходе кокса на сырье 3,5% и кратности циркуляции 2,5 кг кг выход кокса в пересчете на катализатор составит 3,5 2,5, т. е. 1,4 /1), что вполне допустимо. [c.171]

Основными параметрами процесса каталитического крекинга являются температура, время контактирования паров сырья с катализатором и кратность циркуляции катализатора. Современные промышленные процессы каталитического крекинга используют непрерывно циркулирующей поток катализатора. Огноше-ние массы катализатора к массе сьфья, подаваемых в реактор, называется кратностью циркуляции катализатора (кг/кг) [c.137]

В зависимости от вида перерабатываемого сырья и системы или типа установки, а также от состава и свойств сырья и катализатора на установке выдерживают тот или иной технологический режим. Основными параметрами процесса каталитического крекинга являются температура, давление, объемная скорость подачи сырья, кратность циркуляции катализатора, глубина превращения сырья. Каталитический крекинг на установках всех типов протекает при температурах 470—550°С, давлении в отстойной зоне реактора до 0,27 МПа, объемной скорости подачи. сырья в зависимости от системы установки от 1 до 120 м /м сырья. Наибольшая объемная скорость наблюдается в реакторах-катализато-ропроводах (лифт-реакторах)—80—120 м /м сырья в системах с кипящим слоем — 1—30 м /м сырья. [c.68]

Контроль и автоматизация процесса. Устойчивую и надежную работу установок каталитического крекинга в псевдоожиженном слое можно обеспечить при полной их автоматизации с применением систем автоматического регулирования (САР) реактора с контролем и регулированием расхода перегретого водяного пара, кратности циркуляции и концентрации катализатора регенератора с регулированием температуры, давления и уровня катализатора труб.чатой печи аппаратов для ректификации продуктов крекинга [53]. Оптимального технологического режима можно достигнуть, используя ЭВМ. [c.85]

Каталитический крекинг на всех установках протекает при следующем режиме температура в зоне реакции от 475 до 540 °С, избыточное давление 0,07—0,21 МПа, продолжительность контакта сырья с катализатором 5—10 с, кратность циркуляции катализатора 5—10 кг/кг сырья (на некоторых установках возможно до 30 кг/кг), количество рециркулята от 15 до 30% (масс.). В регенераторе температура поддерживается в пределах 650—700 °С (при полном дожиге СО в СОг — до 760°С), избыточное давление 0,05—0,1 МПа (для новых установок 0,24 МПа). Введение высокотемпературной регенерации с полным дожигои оксида углерода в диоксид позволяет снизить содержание остаточного кокса на катализаторе до 0,02 % (масс.) и иметь отношение СОг/СО в дымовых газах более 10. В то же время при регенерации на обычных цеолитсодержащнх катализаторах содержание остаточного кокса находится в пределах 0,2—0,4 % (масс.). Регенерацией с частичным дожигом оксида углерода достигается остаточное содержание кокса 0,1—0,2% (масс.) и с полным дожигом СО — от 0,02 до 0,08% (масс.). [c.239]

Процесс легкого гидрокрекинга, реализуемый обычно при давлении 5-10 МПа, осуществляется по однопроходной схеме и направлен на производство сырья каталитического крекинга с одновременным получением светлых нефтепродуктов, в основном компонента дизельного топлива. Процесс проводят при объемной скорости подачи сырья 0,6— 1,0 ч", кратности циркуляции водородсодержащего газа 500—1000 нмV в интервале температур 380-440°С [129, 295]. Расход водорода в этом процессе составляет 1,1-1,8% мае. на сырье. [c.277]

Легкий каталитический крекинг осуществлялся без рисайкла при тем пературе 480°, кратности циркуляции катализатора 5 I и высокой объемной скорости, равной 5 что обеопечило не- [c.217]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология