Пропан, извлечение

Применение цеолитов для извлечения непредельных углеводородов, в том числе этилена, имеет преимущество перед мелкопористыми углями типа СКТ и АР-2. В отношении адсорбции парафиновых углеводородов предпочтительнее применять активированный уголь. Практически цеолиты типа КаА не адсорбируют парафиновые углеводороды, начиная с пропана. Это является важным фактором при извлечении непредельных углеводородов из газов нефтепереработки. Присутствующие в газе пропан и более высокомолекулярные углеводороды загрязняют этилен и пропилен при выделении их в стационарном, движущемся или кипящем слое активированного угля, применяемого при разделении углеводородных газов, и усложняют схему последующего фракционирования. Активированный уголь в первую очередь поглощает пропан и этан, а концентрация адсорбированного на угле этилена при равновесном состоянии лишь не бо- [c.112]

Для достижения более низких температур и соответственно увеличения глубины извлечения этана стали использовать каскадные холодильные циклы — пропан-этановый и фреон-этиле-новый. Степень извлечения этана достигла 87%, пропана — 99%, бутана и высших— 100%. [c.157]

Эти олефины содержатся в большом количестве в крекинг-газах находятся они там в качестве побочного продукта. Первоначально эти газы были относительно богаче этиленом. С совершенствованием крекинг-нро-цесса содержание этилена в продуктах крекинга уменьшается и вследствие этого затраты на его извлечение постоянно возрастают. Это вынуждает к поиску иных источников получения этилена и других газообразных олефинов. Таким является прежде всего пиролиз природного газа, содержащего пропан, который нри этом расщепляется на этилен и метан. Затем следует приобретающий первостепенное значение процесс пиролиза этана. При нагреве до высокой температуры этан расщепляется на этилен и водород (термическое дегидрирование). [c.35]

Позднее сжижению начали подвергать и другие, более легкие компоненты, включая метан или его смеси. Поэтому возникла необходимость конкретизировать термин сжиженные газы , включая в название компоненты, например сжиженный пропан , сжиженный метан , сжиженный природный газ и т.д. Сжиженный природный газ (СПГ) может содержать в своем составе компоненты от метана до бутана включительно, а иногда даже некоторое количество пентанов, но присутствие более тяжелых компонентов, а также сероводорода и Oj может вызывать серьезные проблемы в процессе сжижения, так как углеводороды Сз и выше способны затвердевать при температуре минус 160 °С. Поэтому обычно перед сжижением газ очищают от кислых компонентов и отбензинивают. Еще одной причиной увеличения производства сжиженных газов явилось развитие процесса извлечения гелия из природного газа, основанного на переводе всех компонентов природного газа, за исключением гелия, в жидкость. При производстве сжиженного природного газа используются циклы глубокого охлаждения. Способы получения глубокого холода были рассмотрены в гл. 6. [c.152]

Для извлечения из жирных газов бензиновых фракций и удаления из нестабильного бензина растворенных газов, а также для выделения бутан-бутиленовой фракции и части пропан-пропиленовой фракции из легких продуктов крекинга оба потока направляются из газосепаратора крекинг-установки в секцию абсорбции, газофракционирования и стабилизации (ГФУ). [c.218]

Технологический режим колонн К-1 при высокой степени извлечения пропан-бутановой фракции (98%) приведен ниже [18] [c.163]

Таким образом, для высокой степени извлечения пропан-бутановой фракции в колонне К-1 целесообразно отбирать широкую фракцию например, н.к.— 160°С при 0,15—0,20 МПа. Наряду с горячей струей в низ колонны целесообразно подавать водяной пар (0,5—1,0% масс, на нефть). Несконденсированные легкие углеводороды следует подвергать компримированию или абсорбции бензинами колонн К-1 и К-2 в специальном конденсаторе-холо-дильнике при 0,30—0,35 МПа и 48—70°С с последующим выделением их в стабилизаторе [22]. Число тарелок в колонне К-1 принимают обычно не более 35—40. [c.164]

Противоточный непрерывный процесс извлечения протекает в основном в зоне расположения перегородок. С верха колонны 3 отводится раствор деасфальтизата в пропане (около 75% объемн. пропана, остальное углеводородные фракции), а с низа — битумный раствор (70% битума и 30% пропана). Потери пропана пополняются. [c.71]

На обычных газобензиновых заводах при степени извлечения пропана 80% этана извлекается только 33% от общего его содержания в газе. Этан выпускается в смеси с пропаном или с метаном. [c.26]

Для получения бензина с требуемой упругостью паров и извлечения из газов бутан-бутиленовой и части пропан-ыропиленовой фракций, а также легких компонентов бензина жирный газ и нестабильный бензин направляют из газосепаратора крекинг-установки в секцию абсорбции, газофракцио1Шрования и стабилизации. Как правило, бензины каталитического крекинга промывают водным раствором щелочи, что во многих случаях является достаточным для приготовления продукта удовлетворительных качеств. Специальной очистке подву)гают бензины с высоким содержанием сернистых соединений и бензины, нестабильные в отношении смолообразования. [c.9]

Н. В. Кельцевым и А. Л. Халифом разработан новый непрерывный метод извлечения бензина и пропан-бутановой фракции из природных и попутных нефтяных газов [3]. [c.32]

При экстракции нефти из пород чистым пропаном выход оказался несколько ниже, чем при извлечении пропан-пропиленовой фракцией. [c.107]

Экстракцию пропаном можно проводить в одной ступени, состоящей из проточного аппарата с мешалкой и отстойника под давлением. Выделенная асфальтовая фракция дополнительно промывается пропаном для извлечения из нее остатков масла. Объемное соотношение пропана и асфальта составляет в сумме 10 1. [c.394]

Как известно, целью дебутанизации мотобензина является извлечение из него пропан-пропиленовой и бутан-бутиленовой фракций, являющихся балластом при каталитической очистке и вместе с тем используемых в качестве сырья для нефтехимического синтеза. Дебутанизация мотобензина производится на газофракционирующей установке одновременно с ректификацией жирных газов крекинга. При этом высшие углеводороды, содержащиеся в жирном газе, переходят в мотобензин. В результате количество дебутанизированного мотобензина увеличивается примерно на 3% по сравнению с количеством, взятым на переработку. [c.170]

Применение фракционирующего абсорбера, позволяющего достичь более высокого извлечения пропан-пропиленовой фракции на существующем оборудовании установок абсорбционного типа. [c.202]

В нефтегазоперерабатывающей и нефтехимической промышленности эксплуатируются газофракционирующие установки абсорбционного типа, обеспечивающие пока достаточное извлечение ряда фракций этан-этиленовой, пропан-пропиленовой, бутан-бутиленовой и др. [c.202]

Указанные величины извлечения пропан-пропиленовой фракции несколько занижены против технической возможности этих установок они отнюдь не обусловлены технологическим режимом, а объясняются, в основном, неупорядоченностью межзаводских товарных операций. [c.206]

На описываемой установке перерабатывается газ, в котором молярная доля (в %) компонентов составляет азот — 0,17, двуокись углерода — 2,22, метан — 90,1, этан — 5,17, пропан — 1,65, бутаны — 0,44, пентаны — 0,12, гексаны + высшие — 0,13. Глубина извлечения углеводородов (в % от потенциала) достигает пропан — 81,7, бутаны — 97,5, пентаны — 99,9, гексаны + -Н высшие — 99,9. [c.190]

Особенности процесса низкотемпературной масляной абсорбции для извлечения пропан-бутановой фракции и меркаптанов с использованием в качестве абсорбента углеводородной фракции 150 - 200 °С и технологическая схема установки подробно рассмотрены в гл. 2 на примере установки, действующей на третьей очереди Оренбургского ГПЗ. [c.140]

Тепловые насосы нашли применение в колонне разделения пропан-пропиленовой фракции. На одной из установок разделения бутана (7,4 т/ч) и пропана (5 т/ч) экономия энергозатрат от использования теплового насоса составила 44%, при извлечении гексана (22,7 т/ч) на установке изомеризации прямогонной нефти - 70%. [c.211]

Извлеченные при абсорбции углеводороды отпаривают в де-сорбере из насыщенного масла и направляют на газофракционирующую установку, где получают стабильный бензин, этан, пропан, бутан и изо-бутан, которые являются товарной продукцией завода. [c.9]

Очистка газа от меркаптанов и извлечение пропан-бутановой фракции методом низкотемпературной абсорбции [c.47]

Процесс низкотемпературной масляной абсорбции предназначен для одновременной очистки газа от меркаптанов и извлечения пропан-бутановой фракции. [c.47]

Извлечение пропан-бутановых фракций и частичное отбензини-вание нефти в схеме двукратного ее испарения производится в первой колонне К-1) с последующей раздельной стабилизацией и переработкой бензинов из первой и второй колонн К-1 и К-2). Однако большинство колонн К-1 на отечественных заводах обеспечивают не более 50—60% отбора щелевых фракций со значительным налеганием температур конца и начала кипения между бензинами колонн К-1 и К-2, доходящим до 90— 120 °С в некоторых случаях начало и конец кипения их почти не различаются. В связи с этим в бензине из К-2 содержится много пропан-бутановых фракций, поэтому он подается на стабилизацию. [c.162]

Экстракцию пропилена из смеси пропан — пропилен и извлечение изобутилена из смеси углеводородов С4 можно осуществить адсорбцией в серной кислоте. Однако в промышленности этот метод применяется фирмой Standard Oil [8] только при получении изо- бутилена. Описано [9] введение пропана и пропилена после сжи-желия в 75%-ную серную кислоту при 40 °С. При этом пропилен удается удержать в виде гидросульфата, который позже может быть удалей путем гидролиза водой при 80 °С. [c.50]

В газоотделителе установки каталнтическо1 о крекинга жирный газ отделяется от сконденсированного бензина, содержащего значительное количество растворенных газов. Для извлечения из жирных газов бензиновых фракций и для удаления из жидкого бензина растворенных легких газов, придающих ему нежелательно высокую упругость паров, а также для выделения из легких продуктов крекинга пропан-пропиленовой и бутан-бутиленовой фракций оба потока направляются из газоотделителя на абсорбционно-газофрак-ционирующую установку. На этой установке получают сухой газ, бензин с требуемой упругостью паров, бутан-бутиленовую и про-пан-пронилеиовую фракции. [c.170]

Пропан и азотная кислота реагируют в паровой фазе под давлением около 10 ати и при температуре 400—425°. Продукты реакции из реактора поступают в холодильник, в котором конденсируется часть нитронарафинов и вода. Охлажденные газообразные продукты направляются далее в абсорбер на извлечение пе-сконденсировавшихся в холодильнике нитропарафинов. Непро- [c.128]

Для того чтобы показать реальность этого вида первичной миграции, необходимо обосновать реальность его отдельных этапов. Главными из них являются извлечение рассеянных УВ из материнских пород газами и перенос УВ в виде раствора в газе в коллектор. Для выяснения первой стадии процесса проведено большое число работ с породами различного возраста, различного литологического состава, богатыми и бедными ОВ и УВ. Эти работы опубликованы и потому можно остановиться только на их основных выводах. В большинстве случаев исследования осу-шествлялись со смесями метана с пропаном (20—25%) при 100°С и 300 кгс/см . Для сравнения помимо газовой экстракции все исследуемые породы экстрагировались в течение 50 ч хлороформом. [c.122]

Технологические установки такого рода являются эффек-тивньнли коэффициент извлечения пропан-пропиленовой фракции достигает 95—99% потенциала. Однако капитальные и эксплуатационные затраты очень велики и поэтому также установки имеют пока ограниченное распространение в нефтеперерабатывающей промышленности. [c.202]

В качестве растворителя для удаления из остаточного сырья смолисто-асфальтеновых веществ на большинстве заводов используют сжиженный пропан. Процесс деасфальтизации основан на различной растворимости углеводородов и смолисто-асфальтено-вых веществ в сжиженном пропаие при определенных условиях процесса пропан растворяет углеводороды и не растворяет эти вещества. Глубина извлечения смолисто-асфальтеновых веществ, т. е. эффективность процесса деасфальтизации, оцениваемая по коксуемости деасфальтизата, зависит от ряда факторов качества сырья, температуры и давления процесса, кратности пропана к сырью и чистоты пропана. [c.70]

Остаточное сырье широкого фракционного состава содержит низкомолекулярные компоненты, которые в области температур, близких к критической, более растворимы в пропане, чем высокомолекулярные фракции. Растворяясь в пропане, низкомолеку-ляряые фракции действуют как промежуточный растворитель, повышая благодаря наличию в молекулах длинных парафиновых цепей дисперсионные силы молекул пропана, а следовательно, и его растворяющую способность по отношению к высокомолекулярным углеводородам и смолам. Это приводит к снижению глубины деасфальтизации, ухудшению селективности процесса и, как следствие, к повышению коксуемости и снижению вязкости деасфальтизата при одновременном увеличении его выхода. С углублением отбора дистиллятов при вакуумной перегонке мазута эффективность извлечения смолисто-асфальтеновых веществ из гудрона возрастает. Деасфальтизаты, полученные при переработке [c.70]

Растворимость углеводородов и смол в пропане при температурах, лежащих в области щредкритического состояния растворителя (температуры деасфальтизации), зависит от. кратности пропана к сырью в этой области существует оптимальная кратность пропана, обеспечивающая наиболее высокое качество деасфальтизата [18, 24]. При малой кратности пропана к сырью (до 2 1 по объему) происходит насыщение сырья растворителем. Увеличение расхода пропаиа ведет к образованию двухфазной (системы насыщенного раствора углеводородов в пропане и раствора пропана в смолисто-асфальтеновых веществах. Лри некоторой к-рат-ности пропана глубина извлечения этих веществ и высокомолекулярных компонентов увеличивается, что приводит к постепенному уменьшению выхода деасфальтизата и улучшению его качества. Однако после достижения оптимума при дальнейшем увеличе1нии кратности пропана выход деасфальтизата начинает увеличиваться с одновременным ростом его коксуемости и ухудшением цвета. Так, при деасфальтизации (температура 70°С) гудрона с коксуемостью 12,6% оптимальная массовая кратность пропана оказалась равной 5 (рис. 19). [c.78]

Интересные данные [73] получены при изучении возможности образования карбамидного комплекса н-пентана из смеси его с изопентаном и влияния ряда факторов на этот процесс. Показано (табл. 39), что в интервале температур от — 19 до —68°С изменяется состав исходной углеводородной смеси снижается содержание н-пентана. Тем самым установлена возможность его комплексообразования с карбамидом в условиях низких температур. Полученный комплекс малостабилен и начинает разрушаться уже при 10—12 °С. Карбамидный комплекс с н-бутаном и даже с пропаном образуется при повышенном давлении [74], однако при комплексообразовании н-шентана повышение давления до 10—15 МПа (100—150 кгс/ом ) не дало никаких результатов. Наибольшая глубина извлечения н-пентана из смеси достигается при температурах от 35 до —45 °С и не зависит от длительности контактирования. Авторы [73] рекомендуют обогащать исходное сырье изопентаном путем извлечения карбамидом ннпентана в качестве основы технологического процееса выделения изопентана из пентановых фракций бензинов и газоконденсатов. [c.236]

Бутан-пропановая смесь (жидкий пропан) по стандарту должна иметь упругость паров пе выше упругости паров пропана при 37,8° С. Температура испарения 95% (но объему) этой смеси должна быть такой же, как у бутана. В основном бутан-пропановая смесь применяется для бытовых нунед или используется для вторичного извлечения нефти. Состав смеси, применяемой для бытового отопления, изменяется в зависимости от времени года для обеспечения необходимой летучести, однако упругость паров коммерческого продукта редко превышает 8,792 кгс/см нри 37,8° С. [c.77]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

Рассмотрим кратко показатели работы некоторых промышленных установок переработки природных газов с применением холода. Установка, схема которой показана иа рис. 109, предназначена для извлечений из газа 52% этана (от потенциала). Ее производительность по газу 14,2 млн. м сут. Газ поступает на установку под давлением 59,8 кгс/см с температурой 23,9° С. Извлечение пропана на этой установке достигает 99%. Пропан применяется для охлаждения газа до —40° С перед его подачей в абсорберы. В качестве ингибитора гидратообразования используется гликоль. Для улавливания паров и капель абсорбента, уносимого с газом из абсорберов, применяется система масляная губка . Скорость циркуляции регенерированного абсорбента 6850 л/мин. Давление в абсорберах и парциальном стабилизаторе насыщенного абсорбента равно давлению газа на входе в установку, т. е. 59,8 кгс/см . Реабсорбер 10 и демета- [c.188]

Качество продуктов коксования также задис ит от сырья и от условии" процесса Газ коксования содержит Вольше метана "и этан-этиленовой фракции и меньше непредельных (особенно при работе на крекинг-остатке), нежели газ термического крекинга. Поэтому для дальнейшей переработки газ коксования является менее ценным, чем газы термического крекинга. После извлечения из газа коксования пропан-пропиленовой и бутан-бутеновой фракций газ используется как технологическое топливо. [c.331]

Состав сырья установок термического крекинга значительно меняется в зависимости от получения летнего или зимнего дизельного топлива и глубины извлечения вакуумного газойля на установках АВТ, а также из-за периодической подкачки на некоторых заводах смолистых остатков, получаемых на установках деас-фальтизации масляных гудронов пропаном и тяжелого каталитического газойля. [c.79]

Газы, отходящие с верха колонны К4, направляются в повторный абсорбер К5 для извлечения унесенных углеводородов (С4 и С5). Сухой газ из К5 выводится с установки, а нижний продукт, представляющий собой легкий газойль с адсорбированными углеводородами С4, Сб, возвращается в колонну К1. Нестабильный бензин с извлеченными углеводородами — абсорбент из К4, поступает в колонну-дебутанизатор Кб, где из него получают стабильный бензин и газовую головку стабилизации (пропан-бутановую фракцию). Стабильный бензин выводится с установки как целевой продукт. Часть головки стабилизации используется в качестве орошения Кб, а балансовый избыток разделяется в колвнне К7 на пропан-пропиленовую (ППФ) и бутан-бутилен ую (ББФ) [c.16]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология