Сопротивление сдвигу, зависимость от давлени

Рис. 7. Зависимость сопротивления сдвигу полимолекулярного граничного слоя растворов жирных кислот от длины их углеводородного радикала (/ = 293 К) при постоянном контактном давлении = 1 Па (а) и постоянной толщине слоя (б)

Рис. 2. График зависимости величин предельного сопротивления сдвигу и плотности от давления на образцы 1 — график зависимости предельног соиротавления сдвигу 2 — график зависимости плотности

Рис. 31. Зависимость сопротивления сдвигу плоскопараллельных дисков от числа атомов углерода в жирных кислотах (0,1%-ный раствор в нафтено-парафиновой фракции масла) при давлении на поверхность (в кГ/слг )

Основное свойство сыпучих тел проявляется в том, что сопротивление сдвигу г примерно прямо пропорционально нормальному давлению ст,, в плоскости сдвига. Графики зависимости между т и (т пересекаются с осью т на некотором расстоянии от начала координат (рис. [c.42]

ЗАВИСИМОСТЬ СОПРОТИВЛЕНИЯ СДВИГУ ОТ ДАВЛЕНИЯ [c.20]

Зависимость давления от температуры расплава представляют в координатах логарифм давления — обратная абсолютная температура. При этом получают /-образную кривую, по которой можно обнаружить температуру начала разложения термопласта Гр и минимальную температуру литья при данной скорости сдвига Т . Подобные кривые передают зависимость сопротивления термопласта деформированию от температуры. Так, на рис. П. 19 показаны кривые давление — температура для поликапролактама, полученные в результате продавливания через сопло. На рис. 11.20 приведены аналогичные кривые для полиэтилена высокой плотности. [c.94]

К настоящему времени, видимо, можно считать, что уравнения состояния (для давления и внутренней энергии) многих твердых тел и их фаз, а также зависимость давления фазового перехода (например, для Ее Ре" ) от температуры, определены или по существующим методикам могут быть определены с достаточной степенью -точности. Что же касается сопротивления материала динамическому сдвигу (модуля упругости, предела текучести) при значительных давлениях и температурах, кинетики фазовых переходов и переходов к пластическому течению (которые можно рассматривать как фазовые переходы, но второго рода), то они исследованы гораздо менее подробно и для многих веществ неизвестны. [c.280]

Перечень принятых в работе условных обозначений О,, Ог, Кг, К — внутренний и внешний диаметр и радиус трубопровода, м Ь — длина участка нефтепровода, м — скорость, м/с О — производительность перекачки, м /с Н — полные потери напора на трение на участке нефтепровода, включая учет разницы в геодезических отметках начала и конца участка и необходимую величину передаваемого давления, м Р — давление в трубопроводе, Н/м г, г — осевая и радиальная составляющие цилиндрической системы координат, м I — время, с Т — температура, °С X — коэффициент теплопроводности, Вт/ (м °С) р — плотность, кг/м с — теплоемкость, Дж/(кг °С) т] — динамическая вязкость, Н с/м или в степенной жидкости — мера консистенции, Н с"/м X — напряжение сдвига, Шм п — показатель поведения жидкости а — коэффициент потерь тепла, Вт/(м °С) — коэффициент гидравлического сопротивления А,, В , — константы в реологических зависимостях [c.150]

Структурированные системы не подчиняются указанным законам зависимость V—Р для таких систем обычно выражается кривой //. При малых давлениях жидкость вообще не течет, ввиду наличия упругого сопротивления структуры. В точке Л, где усилие, развиваемое давлением, достигает величины предельного статического напряжения сдвига (работа 43), начинается [c.262]

Течение в капилляре складывается из ряда процессов. В связи с этим для удобства рассмотрения капилляр целесообразно разбить на четыре зоны, которые на рис. 7.1 обозначены индексами А, Б, В и Г. Ъ зоне А, которую называют входной, жидкость течет сходящимся потоком. Различия в скорости между смежными слоями этого потока обусловливают затрату энергии на преодоление сопротивления вязких и упругих сил, поэтому необходимо создать дополнительное давление, сверх предписываемого законом Пуазейля. Кроме того, энергия затрачивается на придание скорости жидкости, что также выражается в дополнительном перепаде давления. В следующей зоне Б происходит развитие профиля скоростей. Здесь также затрачивается энергия на преодоление сил вязкости, упругости и инерции. Зона В характеризуется установившимся течением, для которой справедлив закон Пуазейля, т. е. между длиной капилляра н давлением существует прямо пропорциональная зависимость. Наконец, зона Г — это выходная зона, где прекращается взаимодействие между стенкой капилляра и текущим раствором, т. е. исчезает источник напряжения сдвига. [c.167]

Изучено влияние нагрузки и шероховатости поверхности на трение каучукоподобных материалов, в частности полихлоропрена [670], коллоидные явления в полихлоропреновом латексе [671], зависимость сопротивления электропроводящей резины из полихлоропрена от давления [672], ползучесть резины под напряжением сдвига [673], адиабатическое растяжение резины из полихлоропрена [674]. [c.520]

Сопротивление резин локальным внешним воздействиям называется твердостью. Локальное внешнее усилие создается давлением металлического индентора. При внедрении индентора в материал возникают сложные деформации сжатия, растяжения и сдвига. При малых значениях деформации существует зависимость между твердостью и модулями. Вследствие того что деформация производится в неравновесных условиях инденторами разной формы и размеров, при неодинаковых нагрузках и времени воздействия, при существенном влиянии сил трения, в свою очередь зависящих от целого ряда факторов, зависимости эти различны и достаточно сложны. [c.130]

Зависимость сопротивления деформированию от режима течения (скорости или напряжения сдвига) представляет собой основное проявление нелинейных вязкоупругих свойств расплавов полимеров, типичное практически для всех технически важных полимеров.. Этот эффект, называемый аномалией вязкости или неньютоновским течением, обусловлен тем, что под влиянием приложенного напряжения скорость релаксационных процессов возрастает. Зависимость вязкости от скорости сдвига играет огромную роль в реальных технологических процессах переработки полимеров если бы под действием приложенных напряжений не происходило разжижения расплава, его часто просто не удавалось бы продавить через формующий инструмент перерабатывающих машин. Все расчеты, устанавливающие связь между объемным расходом (производительностью) и перепадом давления при течении расплавов полимеров через каналы различной геометрической формы, основаны па использовании кривых течения реальных материалов, т. е. предварительном определении зависимости т (7). [c.188]

Систематические исследования полимеров — производных ряда поливинилового спирта впервые проводились японскими учеными [56]. Было найдено, что поверхностная вязкость поливинилового спирта, поливинилацетата и поливинилстеарата является функцией степени полимеризации п структуры мономерной единицы и в особенности структуры ее боковой цепи. Монослои поливинилового спирта или поливинилацетата относятся к разреженному типу, а монослои поливинилстеарата — к конденсированному типу. Поверхностная вязкость поливинилстеарата имеет неньютоновский характер и имеет довольно большое значение по порядку величин даже при очень высоких площадях на молекулу, когда поверхностное давление почти не чувствуется. С другой стороны, в случае поливинилового спирта и поливинил-ацетата сопротивление сдвигу замечается лишь при ощутимом значении поверхностного давления. Совпадение значений площадей при точках изгиба на обоих графиках зависимости теку- [c.190]

Аналитические зависимости между напряжениями и углом внутреннего трения для ряда сыпучих материалов приведены в работах [20—23]. Следует отметить псследования [24], где показано, что ве.т1пчипа угла внутреннего трения в диапазоне давлений 0,125—0,42 МПа изменяется незначительно, в большей степени зависит от способа загрузки частиц и в меньшей — от приложенного давления. В [25] показано, что при нагреве сыпучего материала с 20°С до 500—600°С значение коэффициента внутреннего трения практически не меняется (если при этом не происходит изменение физического состояния частиц в местах их контакта). Сонротивление сыпучих материалов при контакте с другими телами, например с вертикальной стенкой емкости, подчиняется тем же закономерностям, что и внутреннее сопротивление частиц сдвигу, В большинстве случаев угол внешнего трения всегда меньше угла внутреннего трения между частицами. Показано [18], что для ряда материалов углы внешнего трения не зависят от способов укладки частиц. В [26] приведен анализ многих результатов и сделан вывод, что угол естественного откоса всегда меньше угла внутреннего трения материала. Значения рассмотренных параметров зависят от многих факторов — гранулометрического состава, формы и размера частиц, плотности их укладки, состояния поверхностей на границах слоя и др. Эти характеристики определяются индивидуально для каждого материала по стандартной методике на приборах [27, 28], В [29] показано, что эти приборы пригодны и для определения экспериментальных характеристик катализаторов, [c.26]

Рис. к. Зависимость сопротивления сдвигу полимолскулярных граничных слоев растворов жирных кислот в углеводородных жидкостях на стали от длины алкильного радикала ПАВ (КМ — кабельное масло НПФ — нафтено-парафиновая фракция масла) а — при постоянном давлении на слой а , кГ/см 1 0,2, бензол + 0,05% ПАВ 2 — а =2, [c.150]

Так как хрупкая прочность слабо зависит от температуры и гидростатического давления в отличие от сопротивления сдвигу при пластическом режиме деформирования, при изменении температуры направление линии 1 на рис. 6.8 мало изменяется. Графики зависимости ТоктСоср) при уменьшении температуры будут перемещаться вверх, следовательно, с уменьшением температуры давление, соответствующее точке перехода, будет расти. Если влияние температуры будет существенно и для хрупкого разрущения, то угол наклона прямой 1 будет увеличиваться, и, таким образом, давление перехода будет меньше. [c.163]

Начальное сопротивление сдвигу определяют в лабораторных условиях по полученным данным построением графика предельных касательных напряжений, т. е. диаграммы зависимости нормального напряжения и напряжения сдвига, с помощью которых определяются угол и коэффициент внутреннего трения (ф, ). Таким образом устанавливают функциональную зависимость между сопротивлением сыпучей среды сдвигу и внешним давлением (нормальнЬе напряжение). Приближенное значение начального сопротивления сдвигу (в Н/м ) может быть определено из следующей зависимости [c.12]

Прежде всего на процесс сввдообразования влияют физикомеханические свойства сыпучего материала, которые могут значительно меняться в процессе загрузки и хранения в бункере, а также и при истечении из него. Кроме того, процесс сводообразования зависит от геометрических параметров бункера (зависимости между размерами выпускного отверстия и частиц материала, угла наклона стенок днища бункера и др.). Установлено, что минимальный размер сводообразующего отверстия воронки бункера в первую очередь зависит от начального сопротивления сдвигу дозируемого материала, причем эта величина, в свою очередь, в большой степени зависит от уплотняющего давления. Влияние уплотнения сыпучего материала на характер истечения практически не учитывается вследствие отсутствия зависимости физико-механических свойств сыпучего материала от его напряженного состояния. Изменение, хотя бы одного из физико-механических свойств материала (влажность, гранулометрический состав и др.), неизбежно влияет на другие его свойства, которые, в свою очередь, также оказывают влияние на процесс сводообразования. Наличие столь большого числ [c.24]

Это обстоятельство в работах И. В. Крагельского оказалось невыяв-ленным по той причине, что линейный характер зависимости т от ро был им обоснован ссылкой только на опыты Бриджмена по влиянию давления на сопротивление сдвигу металлов. [c.153]

Карбинольный клей наносят на соединяемые поверхности кистью или шпателем в один слой. Расход ненаполненного адгезива 80—120 г/м , наполненного— 150—200 г/м . Продолжительность открытой выдержки составляет 15—40 мин при комнатной температуре. При этой же температуре в течение 1 сут под давлением 0,15—0,20 МПа проводят склеивание. Равновесная прочность клеевых соединений достигается через 3 сут. Для соединений сплава алюминия Д16АТ температурная зависимость сопротивления сдвигу характеризуется следующими данными [66, с. 53 116] [c.30]

До настоящего времени мы не могли еще поставить подробное исследование вязкости пен, которое л огло бы выяснить их механические свойства как структурных систем, обладающих упругостью формы. Известно, что эмульсии, суспензии и коллоидные растворы, в которых образуется структурная сетка, обнаруживают отклонения от закона Пуазейля в области малых давлений. Количество вытекающей в единицу ьремени из капилляра жидкости растет в этих случаях непропорционально давлению, а в большей степени, т. е. соответствующая зависимость выражается не прямой, а кривой. В этих условиях система характеризуется не только вязкостью, но и сопротивлением сдвига, характеризующим прочность структуры. [c.9]

Исследовано разделение суопензии, дающей осадок с неболь-щой сжимаемостью (диатомит) и содержащей жидкую фазу, которая характеризуется степенной зависимостью напряжения сдвига от скорости (водный раствор полиакрилата натрия концентрацией 0,2—0,3%) [167]. Опыты выполнены на лабораторном фильтре диаметром 0,13 хМ при постоянной разности давлений в пределах 10 —3-10 Па удельное сопротивление осадка определялось на фильтре с порщнем. Найдено, что среднее сопротивлёние является функцией показателя степени в упомянутой зависимости осадок, получаемый при псевдопластичной жидкости, плотнее, чем осадок, образующийся при ньютоновской жидкости. Дано обобщенное уравнение фильтрования, которое при показателе степе- [c.57]

Принцип действия прибора Реотест основан на измерении сопротивления, которое оказывает испытуемый продукт вращающемуся внутреннему цилиндру. Эго сопротивление зависит только от внутреннего трения жидкости и прямо пропорционально абсолютной вязкости. По мере того как скорость сдвига увеличивается, вязкость уменьшается. Когда вся структура полностью разрушена, вязкость становится постоянной. Ее называют динамической. Методика позюляет определять как вязкость полностью разрушенной структуры мазута ц, так и начальное напряжение Тц, являющееся мерой прочности структуры мазута, значение которого необходимо знать при расчете трубопроводов. На рис. 1.15 представлена типичная зависимость динамической вязкости мазута Т1 и напряжения сдвига х от скорости сдвига г Продолжение прямолинейного участка реологической кривой до пересечения с осью позволяет получить начальное усилие сдвига Пользуясь такими вискозиметрами, можно рассчитать перепад давлений и объемную скорость потока для ламинарного и турбулентного режимов. [c.105]

Оптимальный молекулярный вес не обязательно должен Ьыгь очень высоким, поскольку сопротивление растрескиванию, с одной стороны, растет с увеличение.м молекулярного веса, а с другой — определяется способностью к релаксации напряжений, которая уменьшается с ростом молекулярного веса. Кроме того, индекс расплава сам по себе не может быть точны.м критерием оценки эксплуатационных качеств. Он не полностью отражает характер зависимости скорости сдвига от напряжения сдвига для расплавленного полимера и поэтому не может дать правильного представления о текучести и способности к релаксации в условиях получения изделий. Один полиэтилен может быть значительно меиее вязок и менее эластичен при температурах и давлениях впрыска, чем другой, имеющий такой же индекс расплава (из первого будут получаться отливки с меньшими внутренними напряжениями). [c.369]

Приведенные выше зависимости позволяют с достаточной для практики точностью произвести расчет фильтров. Однако были сделаны попытки дальнейшего его з точнения. В уравнение скорости фильтрации были введены величины, называемые константой скорости сжатия пор осадка и удельным сопротивлением несжатого осадка [3]. При этом уравнение значительно усложнилось, кроме того, не было достаточных обоснований вводимых величин для включения их в расчетные формулы. Предложена также зависимость между удельным сопротивлением осадка и линейными размерами частиц, давлением фильтрации и модулем упругости при сдвиге осадка [34]. Однако полученное уравнение фильтрации также усложнилось вследствие введения дополнительно пяти новых величин. При етом методика их определения пока еще недостаточно разработана. Более удачной является попытка представить удельное сопротивление осадка, как функцию удельной поверхности его частиц и пористости [34]. Однако и в этом случае требуется дополнительно определять новые экспериментальные величины. [c.40]

Отложения пыли при работе большинства из существующих систем очистки поверхностей нагрева испытывают статическое и динамическое разрушающие воздействия на сдвиг и разрыв. Представляет интерес выявление кр-личественных связей между разрывной и сдвиговой прочностями сыпучих материалов при статических и динамических разрушающих нагрузках для каждой из групп пылей [37] При разрыве проб нормальное давление на плоскость разрыва практически отсутствует, так как нет какой-либо внешней нагрузки, а от массы частиц самой пробы давление минимально. В этом случае для решения поставленной задачи целесообразно воспользоваться законом Кулона (см. 2.1). Сохраняя принцип построения экспериментальных линий предела текучести, вместо нормального давления а целесообразно использовать значение предварительной уплотняющей нагрузки Су. Тогда при приложении статической нагрузки, по аналогии с уравнением (2.2), сопротивление формоизменению в зависимости от предварительной уплотняющей нагрузки составит [c.50]