насыпной удельный вес слоя

Для проведения расчета нужно располагать многими данными иметь кинетическое уравнение и зависимость констант этого уравнения от температуры, теплоту реакции, физико-химические свойства компонентов (молекулярные веса, теплоемкости и т. д.), физические свойства катализатора (насыпная плотность слоя, удельный вес зерен). Дальнейший расчет проводится в следующем порядке [c.146]

У1 = 0,02 кг/кг воздуха. Адсорбент — активированный уголь с насыпной массой Рн = 550 кг/м . Высота слоя угля в аппарате Я = 1,1 м, свободный объем слоя е = 0,375, удельная поверхность адсорбента / = 1630 м /м [c.727]

Первоначальный подбор катализатора позволяет. выявить катализатор или ряд катализаторов, обладающих хорошей или удовлетворительной активностью и селективностью по отношению к исследуемому процессу. Активность катализатора измеряется количеством исходного вещества, реагирующего в единицу времени на единице поверхности катализатора. Определенная таким образом активность катализатора теоретически является самой строгой его характеристикой однако для промышленного процесса часто относят эту величину к единице объема слоя. Пересчет от одной меры активности катализатора к другой легко выполнить, если известны удельная поверхность и насыпной вес катализатора. [c.399]

При равновесном состоянии сыпучей среды с насыпным удельным весом Ун нормальные напряжения в слое возрастают с глубиной (сг2<0) на величину, равную весу вышележащего слоя [c.127]

На рис. П1.5, а изображен случай относительно невысокого слоя, когда L/Danэтом давление в центре дна, как и в случае налитой в сосуд жидкости, равно произведению насыпного удельного веса слоя уп на его высоту L, т. е. [c.131]

Если насыпная плотность слоев и удельная поверхность составляющих их реагентов одинаковы, то из выражения (2.33) можно найти [c.57]

Насыпной удельный вес слежавшейся пыли больше на 15—20%, чем получается по формуле, а разрыхленного слоя (например, в питателях пыли) может быть меньше на 20 — 30%. [c.22]

Здесь с = с — безразмерная концентрация целевого компонента в газовом потоке, у = а а — безразмерная концентрация целевого компонента в слое адсорбента, в = (Г- Т Т — безразмерная температура потока газовой фазы, = (Г - Т )1Т — безразмерная температура слоя адсорбента, = HL — безразмерная высота слоя адсорбента, t = Т/Тц — безразмерное время, т — время адсорбции, То= F/Q = FL/Q — среднее время пребывания газа в адсорбере, Q — объемный расход газовой фазы, F — площадь поперечного сечения слоя адсорбента, L — высота слоя адсорбента, — порозность слоя, Ср — удельная теплоемкость газовой фазы, — удельная теплоемкость адсорбента, — приведенный радиус зерна адсорбента, q — теплота адсорбции, а — коэффициент теплоотдачи, — коэффициент массоотдачи, р — плотность газовой фазы, р — насыпная масса слоя адсорбента, ф(у, а , Гд) — безразмерная равновесная концентрация целевого компонента в газовой фазе, находящаяся в равновесии с усредненной по радиусу зерна адсорбента концентрацией а адсорбированного вещества при неизотермической адсорбции. О, — индексы, обозначающие начальное (для концентрации в газовой фазе также н ) и равновесное состояния, соответственно. [c.211]

В качестве восстановления используют синтез-газ, водород, азотоводородную смесь. Имеет место образование цинк-хромовой шпинели вследствие диффузии более подвижного компонента — СгзОз — на поверхность менее подвижного — ZnO. В результате такой диффузии ZnO покрывается мономолекулярным слоем СггОз, дальнейшая диффузия молекул СггОз в кристаллическую решетку ZnO приводит к образованию каталитически активной шпинели [152, 153]. Восстановление проводят либо в самой колонне синтеза при очень медленном нагреве, либо в специальном аппарате. В процессе восстановления изменяется физико-химическая характеристика контактной массы. Восстановленная масса имеет насыпную плотность 1,28 г/см пористость 36%, удельную поверхность -150 м2/г. [c.154]

Пример 12-15. Определить производительность на 1 м сечения аппарата при нагревании Твердых частиц в кипящем слое в условиях примера 12-14. если начальная температура газов равна Г] = 1050° С начальная температура твердых частиц /i = 10° , конечная температура частиц 2 = 950° С. удельная теплоемкость газов С =1170 дж/кг-град (0,28 ккал/кг-град). удельная теплоемкость частиц с = 1420 дж/кг-град (0.34 ккал/кг град), насыпная масса частиц Рнас. = 850 кг/м . [c.463]

Расчет реактора на установках коксования в кипящем слое коксового теплоносителя [15, 17]. Этот процесс осуществляют при 510—540 °С и 0,14—0,16 МПа. Диаметр частиц коксового теплоносителя 0,02—0,3 мм. Кратность циркуляции кокса 6,5—8,0 1. Продолжительность пребывания коксовых частиц в реакторе 6— 12 мин, в отпарной секции — около 1 мин. Характеристика кокса следующая насыпная плотность 1,0—1,1 т/м кажущаяся плотность 1,1—1,5 т/м плотность кипящего слоя 0,45—0,50 т/м удельная теплое.мкость 1,380 кДж/( Кг-К) теплота сгорания 32650 кДж/кг [22]. [c.136]

Примечание р - насыпная плотность = 1,35, г/см Г- удельная поверхность,. 1/ / Р - механическая прочность гранул по образующей, кгс/см (1 - диаметр гранул ь атализатора,. им Н - высота гранул катализатора,. им е - порозность слоя, % 8 -преобладающий размер пор, А 1. - общий объем пор, с.и /г. [c.15]

О°С, на выходе 02 = 180 °С, в слое (средняя) 0сл = 130 °С влагосодержание поступающего воздуха Ха = 0,012 кг влаги/кг сухого воздуха истинная плотность материала рм = 2750 кг/м насыпная плотность материала рн = = 1000 кг/м удельная теплоемкость материала См = 0,93 кДж/(кг К) среднее Бремя пребывания материала в слое (из опытных данных) т = 0,5 ч содержание примесей в исходном продукте (не содержат гидратной влаги) п = 9,72 % унос в электрофильтр составляет 9 % от массы исходного материала гранулометрический состав продукта, поступающего в дегидрататор [c.187]

Для цилиндроконических аппаратов рекомендуются полиэтиленовые элементы насадки диаметром до 40 мм с насыпной плотностью до 120 кг/м а высота засыпки в статическом состоянии - 650 мм. Угол раскрытия конической части аппарата должен быть не более 60°. Удельное орошение для цилиндроконических аппаратов принимают достаточно высоким - около 4...6 л/м при этом унос жидкости меньше, чем в аппаратах с псевдоожиженным слоем. Цилиндроконические скрубберы могут применяться для очистки газов при их расходе до 40000 м ч. [c.209]

Задаются характеристиками аппарата Рекомендуется принимать насыпную плотность шаровой насадки р =200...300 кг/м порозность неподвижного слоя сухой насадки е ь=0,4 диаметр элементов насадки В =0,02...0,04 м, но не более 0,1 диаметра аппарата В, м высоту неподвижного слоя м, от (5...8)В до В, живое сечение опорной решетки . =0,4...0,6 м /м ширину щелей решетки >=0,004 0,006 м удельное орошение г =(0,5,. 0,7)10 м м ЗЗЗ [c.228]

Размеры адсорберов. Требуемый объем адсорбента можно приближенно вычислить, исходя из принятой расчетной адсорбционной емкости и насыпного веса адсорбента, а также заданной продолжительности цикла. Разработан более точный метод расчета [18] для адсорберов, работающих в изотермическом режиме. При этом методе используются уравнения, определяющие зависимость остаточного содержания воды в газе (или степени насыщения адсорбента в любой точке адсорбера) от высоты единичной ступени массообмена (для газовой пленки), наклона равновесной линии, скорости газа и высоты слоя адсорбента. Выведено также уравнение для зависимости высоты единичной ступени массообмена (общего) нри адсорбции водяного пара силикагелем от числа Рейнольдса и удельной поверхности адсорбента. Детальное рассмотрение этого метода, подробно излагаемого в курсах химической технологии [19, 20], выходит из рамок данной книги. [c.288]

Марка носителя Тин Насыпная плотность (кг-м )-10 Удельная поверх- ность, Механическая прочность, % истирания в кипящем слое pH Адсорб- ционная актив- ность, мл Общий объем пор, (м -кг )-Ю Эффек- тивный радиус пор, мкм [c.277]

Два основных преимущества блочных носителей в катализе высокая геометрическая поверхность и низкий перепад давления при работе. В блоках перепад давления уменьшается в десять раз по сравнению с насыпными слоями одной и той же геометрической поверхности. Указанные преимущества, соединенные с увеличенной удельной теплопроводностью блоков, делают носитель данной структуры перспективным для таких сильно экзотермических реакций, как метанирование. [c.55]

В разделе I. 1 приведены соотношения, по которым порозность слоя е может быть определена из удельного веса частиц А = praf и насыпного удельного веса Ан == png. Для слоя, состоящего из сплошных частиц с гладкой поверхностью, удельный вес материала зерен определяют по справочникам, либо, в случае необходимости, находят А как отношение веса некоторого количества.зерен к их объему, определяемому пикнометрически погружением в воду (для материалов нерастворимых в ней), ртуть или в какую-нибудь другую подходящую жидкость. [c.47]

Другим способом достижения развитой поверхности является увеличение пористости материалов. В промышленной практике пористость материалов может быть увеличена термическими, механическими, химическими и другими методами. Пористость адсорбентов характеризуют показателем их плотности. Различают истинную, кажущуюся и насыпную плотность адсорбента. Под истинной плотностью понимают массу единицы объема плотного материала (без учета пор). Кажущаяся плотность это масса единицы объема пористого материала. Насыпная плотность представляет собой массу единицы объема свободно лежащего слоя адсорбента, включая объем пор собственно в адсорбенте и в промежутках между частицами адсорбента. Пористые адсорбенты могут иметь макропоры, переходные поры и микропоры. Макропоры имеют средние радиусы в пределах 1000...2000 А (А = м) и удельную поверхность (поверхность, отнесенную к единице массы адсорбента) 0,5...2 м /г. Малая величина удельной поверхности свидетельствует о том, что макропоры не играют заметной роли в величине адсорбции, однако они являются транспортными каналами, по которым адсорбируемые молекулы проникают в глубь гранул адсорбента. Переходные поры имеют эффективные радиусы в интервале от 15... 16 до 1000...2000 А, что значительно превышает размеры обычно адсорбируемых молекул. Удельные поверхности переходных пор могут достигать 40 м /т. Переходные поры заполняются полностью при достаточно высоких парциальных давлениях пара сорбируемого компонента. Средние радиусы микропор находятся в области ниже 15... 16 А. По раз- [c.88]

В непродуваемом насыпанном зернистом слое частицы давят друг на друга своей массой. На свободной же наружной поверхности при засыпке возникает угол естественного откоса фц. Для сыпучей среды с насыпным удельным весом 7 = в условиях равновесия нормальное напряжение сжатия Oj в слое возрастает с глубиной dz < 0) на величину, равную массе вышележащ,его слоя, т. е. [c.14]

Гравиметрический (насыпной) удельный вес —вес единицы объема слоя материала, включая объемы пор и промежутков между зернами. При определении гравиметрическ010 удельного веса необходимо брать сосуд достаточно большого объема, а материал в сосуде утрясти. [c.179]

Интенсивность процессов химического взаимодействия и тепло-и массообмена между жидкостями (газами) и твердыми веществами возрастает, как правило, с увеличением удельной межфазной поверхности (т. е. приходящейся на 1 м насыпного слоя твердого вещества). По этой причине в рассматриваемых процессах используют твердые вещества в форме мелких зерен случайной геометрической формы, часто также в виде мелких щариков и таблеток. Взаимодействующая жидкость (газ) движется восходящим или нисходящим потоком через слой зернистого материала, который располагается большей частью в вертикальных цилиндрических аппаратах. Объем просветов (пустот) в слоях зернистых материалов обычно невелик (около 26—40%), поэтому при необходимости его увеличения вместо мелких зерен используют более крупные тела различной формы (см. рис. Х-2), называемые н а -садками. Последние изготовляют из материалов достаточно прочных, коррозионноустойчивых и, по возможности, невысокой плотности (полимеры, керамика, фарфор, металлы). К насадкам предъявляют также такие требования, как минимальное сопротивление потоку жидкости (газа), равномерное ее распределение по сечению слоя, возможно большая удельная поверхность /. [c.77]

Если построить графики, выражающие зависимость величин ТСрП и хп (которые могут быть найдены на основании температурного и концентрационного профилей) от п, то величины площадей под кривыми будут давать значения и для каждого положения по длине трубчатого реактора. Тогда масса катализатора, необходимая для достижения заданной степени превращения, может быть легко вычислена на основании данных о толщине слоя, получаемых из графической зависимости Хт от длины реактора z. Если насыпной удельный вес катализатора равен рь, то масса требующегося катализатора составит [c.427]

В слое действуют объемные силы насыпной удельный вес Yh направленный вниз вдоль оси г, и подъемная сила потока dpidz, [c.133]

В сильно полидисперсных слоях при большом отношении с максМмин наблюдается более резкое расслоение. Для примера приведем данные испытаний образца катализатора, нанесенного на дробленый силикагель [168]. При дроблении носителя образуется много мелочи-пыли. Основную массу — 70% по весу — составляют частицы с диаметром от 250 до 70 мк. Остальные 30%—пыль с размерами от 70 до 2 мк. Насыпной удельный вес [c.184]

Хроматографические измерения. Хроматографические кривые определялись при помощи термостатированного газового хроматографа с пламенно-ионизационным детектором. Обычная хроматографическая колонка была заменена более короткими колонками с силикагелем. В хроматограф был вмонтирован шестиходовой двухпозиционный клапан, обеспечивающий ввод импульса трассера в виде прямоугольной функции в соответствии с уравнением (8). Выход колонки был непосредственно соединен с пламенно-ионизационным детектором. Короткие коммуникации, соединяющие клапан-дозатор со входом в колонку, и.мели внутренний диаметр 0,04 дюйма (около 1 мм), благодаря чему мертвый объем системы был очень мал. Колонки, содержащие силикагель, сделаны из медных трубок. Для частиц с / =0,11 мм колонка имела наружный диаметр 1/4" (6,35 мм) и длину 30,1 см (поперечное сечение 0,189 см ). Для частиц с / = 0,39 мм и =0,50 мм трубка имела наружный диаметр 3/8" (9,525 мм) и 13 сл в длину (поперечное сечение 0,472 см ). Свободный объем в слое (внещняя пористость) — а— для этих колонок рассчитан по известному объему колонки (определенному при помощи ртути), весу и насыпному удельному весу сили-кагелй. При У = 0,11 мм, Я = 0,39 мм и =0,50 мм доля внещнего свободного объема равнялась 0,378 0,360 и 0,340 соответственно. Пористость частиц, отнесенная к единице свободного объема слоя 1Р(1 —а)/а], была равна соответственно 0,800 0,864 0,945. [c.119]

Пользуясь этим методом, Нарсимхан и Дорайсвамипровели расчет на основе литературных данных. В качестве примера было взято окисление 80а на платиновом катализаторе в реакторе с неподвижным слоем при следующих условиях массовая скорость потока — 1730 кг1 м --ч), средняя температура 360°С, насыпная плотность катализатора — 1025 кг/л , удельная поверхность катализатора — 1,05 м 1кг, диаметр зерен катализатора—0,0039 м, концентрация ЗОг на входе в реактор — 6,5 мол.%, воздуха — 93,5 мол.%, диаметр реактора — 5,24 см. По экспериментальным данным, описывающим зависимость степени превращения х от расстояния 2, были построены графики д = /(U7/F), л = /(2), причем второй график был получен дифференцированием первой зависимости. [c.259]

Наиболее дущественным фактором для определения пригодности высокотемпературного катализатора является не начальное падение давления в слое, а характер его увеличения, обусловленный постепенным разрушением катализатора. Так, пыль образуется, если катализатор находится в восстановленном состоянии, когда физическая прочность его значительно ниже, чем у свежего катализатора. Если сравниваются два катализатора, то тот, который прочнее до восстановления, обычно прочнее также после восстановления. Это довод в пользу производства катализатора с высокой насыпной плотностью, так как увеличение давления таблетирования позволяет производить более прочные таблетки. Твердость свежих таблеток очень мало сказывается на сопротивлении слоя при длительности рабочего, пробега приблизительно до 12 месяцев, в то же время удельная активность высокотемпературных катализаторов может сохраняться более длительное время. [c.131]

На, а удельный вес слоя уменьшается в той ке пропорции отуп, соответствующего насыпному весу неподви кного слоя, [c.605]

Для цилиндрических аппаратов удельное орошение принимается в пределах 0,5...0,7 л/м Опорные тарелки обычно выполняются щелевыми с шириной щелей в пределах 4...6 мм. Относительное свободное сечение тарелки для слабослипающихся неволокнистых пылей принимаютоколо 0,4 м7м-, а для смолистых веществ и пылей, способных образовывать отложения, увеличивают до 0,6 м /мг. С целью уменьшения сопротивления слоя используют насадки шаровой или овальной формы. Наилучший материал насадок - полиолефины, (полиэтилен, полипропилен), ввиду невысокой насыпной плотности. Кроме того, они достаточно легко очищаются. Рекомендуемая насыпная плотность насадки составляет 200...300 кг/м Возможно также использование стеклянных шариков, вспученных материалов без поверхностных пор. Оптимальный диаметр шаров около 20 мм. Диаметр аппарата в десять или более раз должен превышать диаметр элементов насадки. [c.209]

Da— диаметр отверстия >тр — диаметр вертикального канала Я — высота слоя материала в вертикальном канале Лев — высота динамического свода k и йр — коэффициенты АР — перепад давления на слое материала ДРсв — перепад давления между верхним и нижним уровнями подсводного пространства у —удельный вес сыпучего материала уя — насыпной вес сыпучего материала е а — порозность неподвижного слоя есв — средняя порозность подсводного пространства. Индекс критическая величина. [c.132]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология