Форма профиля шин

Кратко остановимся на обстоятельствах, влияющих на характер поперечных градиентов. Если экзотермическая реакция протекает в цилиндрическом реакторе вытеснения, из которого тепло отводится через стенку путем внешнего охлаждения, то можно ожидать что профиль температуры будет иметь форму, сходную с профилем, приведенным на рис. 10 а, т. е. реагирующая среда будет более нагрета вблизи центра, чем у стенки. Может показаться поэтому, что поперечные градиенты не могут иметь места при отсутствии поперечного отвода тепла, т. е. в реакторе с идеально изолированными стенками. Однако при этом необходимо также учитывать градиент скорости. Поскольку жидкость или газ вблизи центра аппарата движутся быстрее, чем у стенки, повышение их температуры на данном участке по длине реактора меньше (так как реакция протекает слабее), и таким образом форма профиля температур получается обратной (рис. 10, б). (Более наглядно это можно представить ири рассмотрении холодного потока реагирующего газа, подаваемого в реактор, который дает шлейф, проходящий ио центру.) [c.52]

Имеется несколько различных форм профилей скорости. В случае прямых цилиндрических реакторов без насадки профиль скоростей может аппроксимироваться кривой параболической формы, характерной для ламинарного потока, или кривой почти прямоугольной формы, характерной для турбулентного потока. Форма профиля зависит от того, превышено ли критическое значение числа Рейнольдса или нет , причем параболический профиль,при Ке<Кекр, устанавливается всегда постепенно по мере того, как по длине реактора затухают неизбежно возникающие на входе возмущения. Обычно считается, что на расстоянии, равном 50 м от входа, можно ожидать достаточно хорошей аппроксимации параболического распределения скоростей. Однако эта величина часто больше фактической длины реактора [c.65]

Как было показано в работах [557, 569], линейное натяжение зависит от радиуса кривизны г, что объясняется зависимостью формы профиля переходной зоны от г. Однако если влияние кривизны на поверхностное натяжение проявляется при радиусе кривизны поверхности порядка межмолекулярных расстояний, то в случае линейного натяжения влияние кривизны периметра смачивания проявляется при много больших г — порядка радиуса действия поверхностных сил. [c.224]

Эксплуатация таких сооружений и аппаратов показала, что их расчетная эффективность достигается не всегда. Во многих случаях это обусловлено неравномерным подводом рабочей среды к рабочей зоне аппарата, а также неравномерным ее распределением по отдельным параллельно включенным аппаратам установки. Кроме того, иногда неравномерное распределение потока по отдельным элементам аппарата является причиной аварийной ситуации и выхода аппарата из строя. Вместе с тем часто требуется решить иную задачу преобразовать одну форму профиля скорости в другую. [c.3]

Рис. 1.23. Изменение положения отрыва в диффузоре в зависимости от формы профиля скорости на входе

Форму профиля волны давления можно представить в виде уравнения [c.69]

Кроме входного и выходного углов наклона лопастей, на эффективность машины влияет их форма. Профиль лопасти может иметь постоянную или переменную толщину, быть искривленным или прямым. Входная кромка скруглена, а выходная скошена. Профилирование лопасти обеспечивает повышение к. п. д., а упрощение формы (плоская лопасть) — удешевление изготовления. [c.30]

Нетрудно убедиться, что зависимость функционала (1.11) от переменных Ри и является квадратичной. Поэтому поиск минимума но этим переменным можно провести аналитически. В результате получается функционал Ф(у1, Уг), зависящий только от формы профилей нормальной составляющей скорости. [c.73]

А. Введение. При движении жидкостей с малыми скоростями отдельные их частицы движутся упорядоченно вдоль параллельных линий. Такой тип течения называется ламинарным. Если на входе в канал профиль скорости однороден, то по мере движения жидкости вниз по трубе профиль изменяется. На достаточном удалении от входа форма профиля перестает изменяться. Так, при течении в трубе или между параллельными пластинами форма профиля скорости становится параболической. [c.233]

Оптимальными будут называться те формы профилей, которые обладают минимальным волновым сопротивлением при некоторых дополнительных условиях. [c.63]

Профиль скоростей состоит из двух линейно суммируемых членов. Первый член зависит от движения верхней пластины, а второй является результатом существования перепада давления в направлении оси 2. Форма профиля зависит от единственной безразмерной группы, физический смысл которой становится очевидным после получения уравнения расхода. Расход д на единицу ширины определяется путем интегрирования профиля скоростей по у. [c.308]

В работе Шварца и Смита сделана попытка теоретически обосновать форму профиля скоростей в сечении трубы. Основой послужила теория Прандтля, определяюшая величину напряжения сдвига при течении потока он должен распределиться ио сечению таким образом, чтобы радиальный иереиад давления в трубе был постоянен. Важную роль играет порозность слоя, [c.52]

Таким образом, суммарный расход представляет собой алгебраическую сумму расходов в потоке вынужденного течения и потоке под давлением. Следует отметить, что это является следствием линейности исходного дифференциального уравнения (оно линейно потому, что приняты ньютоновский характер жидкости и изотермические условия течения). С помощью величин расходов можно установить, что безразмерная группа, определяющая форму профиля скоростей, [c.308]

На рис. 10.2 представлены некоторые типичные формы профиля скоростей. Теперь преобразуем уравнение (10.2-7) с помощью уравнения (10.2-8) [c.309]

Обратное направление потока под давлением при положительном градиенте давлений и форма профиля скоростей в направлении z создали ошибочное представление о том, что в некоторой части канала действительно имеется течение, направленное к загрузочной воронке. Обратного течения вдоль оси червяка ни при каких условиях не происходит . Это становится очевидным из уравнения для профиля скоростей в осевом направлении [c.327]

Из этого уравнения вытекает следуюш,ее. Для червяков, угол подъема винтового канала которых составляет от нуля до я/2, скорость u всегда будет иметь положительное значение. Другими словами, ни при каких обстоятельствах не возникает обратного потока в осевом направлении. В случае закрытого выхода (Qp + = 0) значение u становится равным нулю при любых Форма профиля скоростей идентична для всех значений Qp/Qd. Только максимальная скорость, которая всегда наблюдается в середине канала ( = 0,5), изменяется от нуля в случае закрытого выхода до величины [c.327]

Из результатов, представленных на рнс. 14.5, / видно, что на глубоком участке полости формы профиль потока имеет круглую форму, а при входе в зауженную часть полости он искривляется. Т-образный вкладыш расщепляет поток на две составляющие, объединяющиеся затем позади вкладыша с образованием линии сварки фронтов. Положение и форма линии сварки определяются формой профиля потока вокруг вкладыша. Вкладыш сильно изменяет направление распространения фронта, что в свою очередь влияет на направление молекулярной ориентации. В таких пресс-формах, следовательно, можно ожидать существенно неоднородного распределения ориентации. На рис. 14.5, 2 показан вкладыш, помещенный в узкой части полости формы рядом со впуском. В этом случае форма и положение линии сварки совершенно иные. Сильно изменяется также профиль фронта потока (а следовательно, и распределение ориентаций). [c.525]

Соответственно под обратной задачей понимается нахождение конфигурации решетки, которая поворачивает на угол Др заданный ноток, образующий с фронтом решетки угол Рь Обычно в такой постановке однозначного решения обратной задачи не имеется. Существует бесконечное множество решеток, отличающихся друг от друга геометрическими параметрами и формами профилей, которые удовлетворяют поставленным условиям. Задача становится однозначной при наложении дополнительных условий. В случае потенциального потока эти условия обычно налагаются на геометрию решетки и.пи на распределение давления по профилю, или, наконец, на комбинацию из указанных факторов. В случае вязкого потока из всего множества решеток, осуществляющих заданный угол поворота, находится оптимальная (с минимальными потерями). [c.8]

Коэффициент подъемной силы, так же как и при дозвуковых скоростях, является линейной функцией угла атаки. Наклон кривой Су (г) не зависит от формы профиля и определяется, согласно (73), только числом Маха набегающего потока [c.51]

Опыт показывает, что в продольном магнитном поле форма профиля продольной составляющей скорости в струе остается [c.261]

При t = О все точки кривой (л ), для которых s имеет значения, большие и меньшие i = 1 — 5 , где остаточная нефтенасы-щенность, начнут перемещаться в пласте, как следует из (8.17), со скоростями, пропорциональными/ (i). Поэтому если известно f (s) для каждого значения s, то известна и скорость каждой точки движущейся кривой s(x). Как видно из рис. 8.2,6, кривая f (s)-ue монотонная функция, а имеет максимум в точке П. Это означает в соответствии с (8.17), что на движущейся кривой i(x) некоторые промежуточные значения насыщенности будут перемещаться быстрее, чем значения насыщенности большие или меньшие. И спустя определенный промежуток времени после начала вытеснения форма профиля насыщенности будет иметь вид, подобный графику f s) на рис. 8.4. Из рисунка видно, что для любого значения х насыщенность становится неоднозначной (имеет три различных значения). Такое положение физически невозможно и, следовательно, начиная с этого момента времени, невозможно непосредственное применение уравнения (8.18). Это заставляет нас вспомнить, что уравнения, описывающие совместное течение воды и нефти, были получены при подразумеваемом предположении, что решение для профиля насыщенности-непрерывная и гладкая функция X и г. Поэтому дифференциальное уравнение (8.12) не применимо в области, где профиль насыщенности или тангенс угла его наклона (т. е. os/ox) терпит разрыв или имеет скачок. [c.235]

Само это уравнение, однако, не позволяет определить форму профиля температур. Интегрирование систем дифференциальных уравнений (И, 262) при /с = 62,5 дает кривую (й = 62,5), приведенную на рис. И-44 ее можно сравнить с кривой (0, г). Осевая температура для кривой ( О, г) рассчитывалась по модели эффективного теплопереноса. [c.221]

Помимо задач выравнивания неоднородных потоков в аппаратах и других различных устройствах, часто возникает необходимость преобра.човать одну форму профиля скорости в другую. Например, в аэродинамических трубах с равномерным (прямолинейным) потоком иногда требуется создать для испытуемой в рабочей части модели Kinie-матически подобную схему полета по кривой траектории. Этого можно достичь [26, 37], во-первых, изогнув особым образом модель и, во-вторых, создав поперек рабочего сечения трубы постоянный градиент скорости. Такое распределение скоростей может быть получено, например, при испытании решетки с переменным по ссчснию сопротивлением (переменной густотой). [c.11]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, существенное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых проставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ке профиль скорос1и становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

Форма профиля скорости 2, показанная на рис. 3.12, б, будет, конечно, иметь место только в том случае, когда упаковка слоя остается неизменной после его засыпки, т. е. с плотностью, уменьшающейся вблизи стенки. Если в процессе эксплуатации под действием тех или иных факторов (нанример, динамических сил потока, вибраций, занылення и т. д.) первоначальная упаковка и соответственно проницаемость слоя будут изменены, то распределение потока в не.м получится еще более еравпомерным, а форма профиля скорости на выходе окажется более сложной пики скоростей будут иметь место не только у стенки, но и в других частях ссчения (см. рис. 3.12, в). [c.90]

Дальнейшее увеличение коэффициента сопротивления решетки приводит к изменению знака отклонения скоростей от среднего значении, так что вытянутая до реше1ки форма профиля скорости переходит в вогнугую форму за ней, причем там, где перед решеткой наблюдается резкое падение скоростей (вблизи стенок), скорости за решеткой резко возрастают. Сечение, в котором начинает изменяться знак отклонения скоростеГ , тем ближе к решетке, че.м больше коэффициент сопрот[шлении. Так как ири Ср 2 некоторая неравномерность (выпуклость) профиля скорости в сечениях, близких к решетке, еще сохраняется, а при Ср 4 уже ярко выражена вогнутость ( перевернутый профиль), можно полагать, что наиболее равномерное поле скоростей в рассматриваемых сечениях устанавливается при значениях и,. Скр = Сопт. блИЗКИХ К раСЧеТНЫМ (Ср = [c.192]

ПРИЛОЖЕНИЕ 3. ОПРЕДЕЛИТЕЛЬ ФОРМЫ ПРОФИЛЯ РЕБЕР НА НАРУЖНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛОПЕРЕДАТОЧНОГО ЭЛЕМЕНТА. ШИФР PH [c.323]

ПРИЛОЖЕНИЕ 5. ОПРЕДЕЛИТЕЛЬ ФОРМЫ ПРОФИЛЯ РЕБЕР НА ВНУТРЕННЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛОПЕРЕДАТОЧНОГО ЭЛЕМЕНТА. ШИФР РВ [c.323]

К гидравлическим потерям относят те, которые возникают в лопастном аппарате. Профильные потери при обтекании лопастей жидкостью являются следствием 1) тренияг между слоями жидкости, движущимися в пограничном слое с различной скоростью 2) образования вихревых зон между лопастями, возникающих в случае отрывного обтекания, особенно на ударных режимах, и на выходе из венца за кромками лопастей. Профильные потери зависят от режима работы турбины, а в безударном режиме — от геометрических параметров решетки (в частности, от формы профиля, его вогнутости, шага решетки) и шероховатости поверхностей рабочей полости. [c.63]

Размеры сетки для численного решения уравнения (1.14) выбирались равными 40 X 20 (40 точек вдоль границы области и 20 — поперек). Для проверки точности проводился расчет с более мелкой сеткой (60X30 точек). Число варьируемых параметров сначала выбиралось равным 6. При этом форма профилей [c.73]

Коэффициенты теплоотдачи в кольцевом канале зависят от отношения диаметров // ц. которое определяет форму профиля скорости. По мере уменьшегшя этого отношения максимум профиля скорости в кольцевом канале приближается к внутренней стенке канала. Предельным является случай ,/ (,=0, соответствующий течению в круглом канале с бесконечно тонкой проволокой в центре [1]. Другим предельным случаем кольцевого канала Л является канал, образованный парал- [c.235]

Прирост температуры существенно зависит от Ыа, т. е. от интенсивности тепловыделения за счет вязкой диссинации. Однако форма температурного профиля относительно нечувствительна к N3. Пример этого дан на рис. 7, где показаны развивающиеся профили температуры, отнесенной к среднемассовой температуре 0 ,гс при полностью развитом теплообмене для течения в щели жидкости, описываемой степенной зависимостью (для двух различных N3). Хотя 0(, возрастает почти в 10 раз, когда N3 увеличивается от 1 до 10, это фактически не оказывзет влияния на форму профилей 0/0(, . [c.335]

Известно также, что рациональные формы профиле ,, употребляемых в авиации и гидромашиностроении, имеют утолщенную округленную переднюю часть и Т0ику10 заднюю кромку (рис. 4-3,а). Такая форма профиля лопасти благоприятна в смысле прочности. Однако при небольших размерах рабочего колеса утолщенные передние кромки рабочих лопастей столь значительно стесняют входное сечение, что от этой формы профиля приходится отказываться и применять сечения, приведенные на рпс. 4-3,6 и в. [c.125]

Такая термообработка создает тонкий (0,25 мм) поверхностный слой аустенита с последующим созданием мартенситной структуры. Толщина поверхностного слоя в 0,5 мм приобретает твердость HR 55-60. Трудности в достижении заданной геометрической точности возникают главным образом, при обработке у шарошек шариковых беговых дорожек, когда следует обеспечить форму профиля беговых дорожек в осевом сечении, точность радиуса желоба, соосность всех беговых дорожек. Требуемой точности достигают введением операции шлифования. Однако шлифование беговых дорожек на универсальном оборудовании с ручной правкой шлифовальных кругов при отсутствии совершенных средств контроля не обеспечивает требуемого качества. Поэтому рекомендуется все беговые дорожки шлифовать одновременно несколькими соосно расположенными кpyгa 4и различных диаметров, вращающихся с различными частотами. Это обеспечивает практически одинаковые режимы обработки всех поверхностей. С этой целью на долотном заводе бьш разработан двухступенчатый шпиндель к шлифовальному станку. [c.371]

Существует два способа расчета параметров жидкости в пограничном слое. Первый способ заключается в численном решении системы дифференциальных уравнений пограничного слоя, впервые полученных Прандтлем, и основывается на использева-пии вычислительных машин. В настоящее время разработаны различные математические методы, позволяющие создавать рациональные алгоритмы для решения уравнений параболического типа, к которому относится уравнение пограничного слоя. Такой подход широко используется для определения характеристик ламинарного пограничного слоя. Развиваются приближенные модели турбулентности, применение которых делает возможным проведение расчета конечно-разностными численными методами и для турбулентного потока. Второй способ состоит в нахождении методов приближенного расчета, которые позволяли бы получить необходимую информацию более простым путем. Такие методы можно получпть, если отказаться от нахождения решений, удовлетворяющих дифференциальным уравнениям для каждой частицы, и вместо этого ограничиться отысканием решений, удовлетворяющих некоторым основным уравнениям для всего пограничного слоя и некоторым наиболее важным граничным условиям на стенке и на внешней границе пограничного слоя. Основными уравнениями, которые обычно используются в этих методах, являются уравнения количества движения и энерпш для всего пограничного слоя. При этом, однако, необходимо задавать профили скорости и температуры. От того, насколько удачно выбрана форма этих профилей, в значительной степени зависит точность получаемых результатов. Поэтому получили распространение методы расчета параметров пограничного слоя, в которых для нахождения формы профилей скорости и температуры используются дифференциальные уравнения Прандтля или их частные решения. Далее расчет производится с помощью интегрального уравнения количества движения. [c.283]

Увеличение критического значения числа Маха при фиксированных значениях относительной толщпны и кривизны может быть достигнуто путем соответствующего изменения формы профиля. [c.38]

Результаты эксперимента (рис. 10.78) действительно показывают, что ирн сохранении формы профиля крыла и его удлинения удается путем расположения крыла под углом р = 40° к набегающе>гу потоку существенно увеличить значение d jda в диапазоне лксел Маха 0,8—0,9. [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология