Число амплитудное

Уравновешивание многорядных компрессоров. В случае многорядных компрессоров число возможных комбинаций углов развалов цилиндров и углов смещения колен возрастает. Появляется больше возможностей достигнут ь взаимного уравновешивания сил инерции путем рациональной компоновки рядов. Анализ уравновешенности компрессора может быть проведен аналогично тому, как это было сделано выше. Амплитудные значения сил инерции первого и второго порядков, а также их моментов для некоторых характерных компоновок приведены в табл. 5.1 [33]. [c.121]

Анализ результатов регистрации акустической эмиссии показал, что представительная эмиссия, превышающая два импульса в секунду на канал, исходила из зоны несплошностей и свежих сварных швов при нагружении в диапазоне 80-100 атм. При этом в амплитудном спектре эмиссии снижался вес низкоамплитудной моды, и амплитудное распределение становилось равномерным. Количество импульсов акустической эмиссии уменьшалось при накоплении циклов нагружения. По мере роста числа циклов величина средней амплитуды убывала, а спектр смещался в область высоких частот. В случае выдержки под давлением 125 атм характер эмиссии изменялся. Ее интенсивность вначале падала, а затем возрастала в 5-6 раз. Импульсный поток становился более коррелированным, а его интенсивность сохранялась при разгрузке. В ходе последующего повышения давления до 150 атм образовалась течь вследствие наличия некачественного сварного шва. После ремонта испытания были продолжены. При давлении более 150 ат [c.192]

Для регистрации сигнала атомной абсорбции применяют пиковый (амплитудный) и интегральный способы. Первый из них больше подходит для пламенных атомизаторов. Ранее для этой цели применяли стрелочные приборы или запись сигнала в аналоговой форме на ленточном самописце. В настоящее время сигнал детектора все чаще преобразуют в цифровую форму, что повышает правильность и воспроизводимость отсчетов и обеспечивает лучшую защиту схемы от внешних шумов. Постоянная времени регистрирующей схемы должна находиться в интервале 0,5—1 с. Для повышения точности отсчета слабых сигналов шкала регистрирующего прибора дополнительно может быть растянута с помощью делителей напряжения в заданное число раз. Однако растягиванию в равной степени подвергается как полезный сигнал, так и шум. [c.157]

Если проба полностью испаряется за время iвеличина поглощения Ар должна соответствовать общему числу атомов в пробе. При условии небольшие изменения в значениях величин т/ и хг не приводят к нарушению соотношения (8.17). В случае, когда т/>т2, амплитудное значенпе поглощения Ар зависит от т/ и тг и соотношение Ар = = кА () справедливо, только если х /х/= соп 1 и Лр<0,5. [c.173]

Если амплитудно-фазовая частотная характеристика устойчивого разомкнутого контура системы имеет точки пересечения с вещественной осью между —1 и —оо (амплитудно-фазовая частотная характеристика второго рода, рис. 4.7, а), то устойчивость замкнутой системы оценивается по числу положительных (сверху вниз) и отрицательных (снизу вверх) переходов этой характеристики участка вещественной оси между —1 и —оо. При устойчивом разомкнутом контуре замкнутая система устойчива, когда разность между числом положительных и отрицательных переходов указанного участка равна нулю. Положительным переходам амплитудно-фазовой частотной характеристики через вещественную ось между —1 и —оо соответствует пересечение логарифмической фазовой характеристики с прямой —я снизу вверх при значениях Ь (со) > О, поэтому для фазовой характеристики такое направление перехода считается положительным, а обратное направление перехода фазовой характеристики — отрицательным. Для принятых законов переходов логарифмической фазовой характеристики критерий устойчивости формулируется следующим образом. Замкнутая система устойчива, если разность положительных и отрицательных переходов фазовой характеристики разомкнутого [c.119]

Если решается задача о колебаниях турбулентного потока несжимаемой среды при малых амплитудах расхода и перепада давления, то амплитудно-фазовую частотную характеристику можно определить по формуле (10.29) тогда, когда по условию (9.72) частоты колебаний являются большими. При этом корректив ХрР получается близким к единице, а корректив вычисляют по формуле (9.66). Для более низких частот, а также для приближенных расчетов амплитудно-фазовая частотная характеристика линии при малых колебаниях турбулентного потока может быть определена по линеаризованному уравнению (10.24). Безразмерную скорость U, в этом уравнении удобно заменить числом Re,, характеризующим установившееся движение среды, на которое накладываются малые колебания потока. Принимая [c.267]

При вычислении амплитудно-фазовой частотной характеристики (10.37) квазистационарный коэффициент сопротивления трения определяют по числу Re,. [c.267]

Вычисленные рассмотренным здесь методом амплитудная и фазовая частотные характеристики полностью совпадают с теоретическими характеристиками из работы [23], которые также определяли с учетом нестационарности распределения местных скоростей, но более сложным путем. На графиках нанесены заимствованные из упомянутой работы экспериментальные значения относительных амплитуд и фаз. В этих экспериментах колебания потока создавались управляемым клапаном, расположенным в начале линии среднее за период колебаний расхода число Рейнольдса было равно 650. [c.278]

Для выполнения арифметических операций с передаточными функциями аппаратов технологической схемы в процессе синтеза передаточные функции е машине могут быть представлены в виде суммы действительной и мнимой частей комплексного числа как функции от частоты в показательной форме в виде логарифмической амплитудной и фазовой характеристик. [c.77]

Однако, с другой стороны, множественность вероятных механизмов обратной связи и большое число степеней свободы у процесса горения (в том числе возможность возбуждения колебаний с различными частотами), делающих возможными реализацию самых различных соотношений амплитуд стоячих волн и фазовых сдвигов между процессом колебания газов и горением, могут облегчить задачу прогноза вибрационных режимов и указать на эффективные меры их подавления. Дело в том, что оба указанных обстоятельства (большое число возможных механизмов обратной связи и большая свобода в реализации амплитудных и фазовых соотношений) позволяют колебательной системе как бы выбирать механизм самовозбуждения и амплитудно-фазовые соотношения. [c.382]

Теперь вернемся к приведенному выше предположению 4, которое позволяет получить рассматриваемые здесь уравнения Орра — Зоммерфельда для амплитудных функций возмущений Ф и 5. Во-первых, считается, что эти функции аналогично параметрам основного потока и / зависят только от переменной подобия т], т. е. Ф = Ф(т]) и s = з(г]). Во-вторых, предполагается, что производные по х пространственного коэффициента усиления возмущения а, и длины волны возмущения к (или волнового числа г) пренебрежимо малы. [c.16]

Первый член ряда представляет собой волновое число, которое определяется с помощью уравнений Орра — Зоммерфельда, а остальные члены ряда, расположенные с учетом их важности, связаны с влиянием изменения соответственно амплитудной функции, собственных значений в зависимости от числа Грасгофа, системы координат. Мнимая часть выражений [c.115]

Обзор экспериментальных данных и анализ результатов расчетов позволяют сделать одинаковые выводы. Как и в случае естественной конвекции около вертикальной поверхности, при небольших углах отклонения от вертикали возникают возмущения в виде волн. При более высоких значениях 0 неустойчивость течения вызывается, как и для горизонтального течения, возмущениями в виде продольных вихрей. Однако пока результаты измерений и расчетов существенно различаются между собой. Это касается зависимости характеристик устойчивости от угла отклонения 0, отдельных деталей механизмов неустойчивости, проблемы возникновения и повышения роли различных эффектов ниже по потоку. Использованные методы расчета все же недостаточно строги. В частности, как указано в разд. 11.11.1, в усовершенствованной теории устойчивости необходимо учитывать изменение амплитудной функции и волнового числа с расстоянием по течению. Чтобы решить вопрос о причине многих сохраняющихся расхождений между результатами измерений и расчетов, необходимы дополнительные экспериментальные и теоретические исследования. [c.145]

Осуществлена оценка режимов работы аппаратов системы ротор-статор , в том числе частотно-амплитудных характеристик аппаратов гидроакустического воздействия стробирования импульсов давления в одно- и много роторных аппаратах. [c.37]

Показаны приемы управления частотно-амплитудным спектром колебаний звукового давления в полостях аппарата через целенаправленный выбор соотношение размеров элементов перфорации в роторе и статоре и их числа. [c.37]

Таким образом, если проба испаряется за время I Т2, амплитудная величина оптической плотности Ар должна соответствовать общему числу атомов в пробе. В случае, когда %1 > Тг, амплитудное значение оптической плотности Ар зависит от Т1 и Тг. В то же время инте- [c.841]

Существуют отдельные требования к зоне сварных кромок и патрубков, куда входят амплитудный критерий, число дефектов на 1 м длины и минимальное расстояние между дефектами. Правила КТА 3201.1 указывают, что не допускаются подлежащие регистрации несплошности, расположенные на расстоянии от окончательно обработанной поверхности, [c.388]

Выбор типа ЭО производится в зависимости от его назначения, функциональных возможностей и метрологических характеристик. К числу основных характеристик относятся амплитудный диапазон, полоса пропускания, погрешность. При любых измерениях необходимо учитывать также влияние параметров входной цепи осциллографа (сопротивления и емкости) на источник исследуемого сигнала. Поэтому при исследовании, например, прямоугольных импульсов с крутыми фронтами выбирают ЭО с малой входной емкостью, более широкой полосой пропускания, задают ждущую развертку и т.п. [c.441]

Если, например, в тело входит идеальная ударная волна, то вместе с ее фронтом через среду проходит и соответствующая область с измененным преломлением света, и на устройстве щелевой оптики обнаруживается просветление. Если в среду входит звуковая волна с большим числом колебаний, то возникает пространственная структура с изменяющимся коэффициентом преломления. Если звуковое поле имеет лишь малую протяженность в направлении лучей света (рис. 8.18), то звуковая волна действует как настоящая фазовая решетка, постоянная которой определяется длиной звуковой волны. Упомянутая пространственная структура влияет на фазу световой волны, и на элементах решетки (в точках экстремального значения давлений и коэффициента преломления) рассеянный свет усиливается по принципу Гюйгенса в определенных направлениях ( порядки дифракции ), а в промежутках между ними свет не отклоняется [307, 935]. Следовательно, свет отклоняется (подвергается дифракции) как на обычной (амплитудной) решетке, как показано на рис. 8.18. В этом случае говорят о дифракции Рама-яа — Ната. [c.181]

На практике чаще используют характеристику, указывающую количество импульсов с амплитудой, находящейся в интервале от Л до Л +, и называе -мую амплитудным распределением. Если общее число импульсов, зарегистрированных за фиксированное время, равно N, их амплитудное распределение п А) связано с плотностью вероятностей w(A) соотношением [c.165]

Для непрерывной АЭ число превышений заданного уровня и описывается гауссовским законом при широкополосной регистрации и релеевским - при узкополосной, как этого и следует ожидать в соответствии с ранее изложенным. Отклонения от этих закономерностей, как правило, свидетельствуют о существовании нескольких механизмов деформации. Например, амплитудный анализ убеждает, что при скольжении преобладают компоненты эмиссии с малой амплитудой. Если деформация осуществляется как скольжением, так и двойникованием, то амплитудное распределение характеризуется наличием двух пиков, каждый из которых соответствует своему механизму деформации. Таким образом, анализ амплитудного распределения позволяет оценить соотношение между энергиями, необходимыми для скольжения и двойникования. [c.171]

Третий вариант ответа. Дискриминация сигнала - это потеря какого-то количества информации, содержащейся в исходном сигнале. При многоканальном амплитудном анализе, согласованном по числу каналов с чувствительностью аппаратуры (уровнем аппаратурных шумов), потери информации не произойдет. Отсутствие амплитудного анализа стирает информацию об амп- [c.292]

Коэффициент усиления каналов и порог амплитудной дискриминации выбирают с учетом ожидаемого диапазона амплитуд сигналов АЭ. При этом следят, чтобы обеспечивалась неискаженная передача сигналов АЭ и частота выбросов помех в канале не превышала в среднем одного в 100 с. Проверяются значение порога, число выбросов сигнала АЭ, энергия, амплитуда и другие необходимые характеристики по технологии, записанной в Технологии контроля. В случае, если проводятся гидроиспытания объектов, все работы по настройке аппаратуры выполняются после полного заполнения объектов водой. [c.315]

Необходимость контроля (.в том числе амплитудного) жестких допуаков при весьма ограниченном времени (1,5 сек) связана с большими Затруднениями. Возможность динамической эксплуатации автомата исключена из-за амплитудаого контроля. Непосредственное использование дельтанклапанов невозможно из-за малого размера измеряемого отверстия, а использование промежуточных передач для контроля в четырех сечениях чреЗ мерно усложнило бы измерительную станцию. [c.130]

Простейшая модель такого рода, описывающая двумерную (валиковую) конвекцию тремя переменными, известна как модель Лоренца. Две из этих переменных — амплитуда поля скоростей, соответствующего системе валов, и амплитуда поля температурного возмущения с тем же пространственным периодом. Третья переменная — амплитуда гармоники температуры, которая является второй в разложении вертикальной зависимости и нулевой в разложении горизонтальной зависимости. Она описывает, таким образом, однородное по горизонтали температурное возмущение, ответственное за возникновение температурных пофаничных слоев вблизи горизонтальных границ слоя. Численное исследопапис этой системы позволило Лоренцу [132] впервые обнаружить странный аттрактор в ее фазовом пространстве и явление динамического хаоса и открыть тем самым новую эпоху в исследовании динамических систем. Аналогичные системы, содержащие большее число амплитудных переменных — например, систему, рассмотренную в [13]] — иногда называют обобщеииьши моделями Лоренца. [c.81]

Пусть р = 0г. При 8 + 0000 — 00, согласно сделанному предположению, и> (0г) О и, следовательно, амплитудно-фазовая характеристика обязательно включает точку (0,0г), которая является образом бесконечно удаленной точки. Пусть г (р) — радиус-вектор, идущий из точки = ( —1,0г) в текущю точку ю (р) амплитудно-фазовой характеристики. Если г (р) нигде не проходит через точку и о, число пулей с1е1 (Е — О) в полуплоскости Кер О равно числу полных оборотов радиуса-вектора г (р) против часовой стрелки вокруг точки когда р проходит мнимую ось от точки +00 до точки —оо. Доказательство этого утверждения можно найти, например, в книге [61, с. 119—122]. Из него вытекает для асимптотической устойчивости в первом приближении стационарного режима комплекса необходимо и достаточно, чтобы амплитудно-фазовая характеристика не проходила и не охватывала точки IV = (—1,0г). [c.256]

Построим векторную диаграмму амплитудных значений сил этого уравнения (рис. 79, а). Каждый из четырех векторов запишем комплексным числом. Если перемещение обозначено комплексным числом X, то первая производная его будет х iQx, а вторая X —Q x. Пусть Р комплесное число, выражающее вектор возмущающей силы. Тогда уравнение (169) примет вид [c.110]

Теневой метод используют в вариантах амплитудном и времен ном. Его преимущество — отсутствие мертвой зоны и слабое влия ние структурных неоднородностей, особенно во временном вариан те. Основные области применения — контроль на расслоение мно гослойных материалов из металлов и неметаллов типа стеклотек столитовых панелей, трехслойных панелей с легким заполнителем (в том числе сотовым), покрышек автомобильных и авиационных колес. При контроле наблюдают не только за амплитудой и вре- [c.220]

Ниже по течению от точки нейтральной устойчивости, т. е. с увеличением G x), возмущение усиливается со скоростью, характеризуемой коэффициентом —а,-. Отношение амплитуд, как и прежде, рассчитывается с помощью уравнения (11.2.34), в котором следует использовать величину 4Л при постоянном тепловом потоке от поверхности и величину ЗА в случае изотермической поверхности, т. е. n = 0. Эти расчеты роста амплитуды возмущения являются, как и прежде, приближенными, поскольку форма профиля амплитудной функции изменяется с увеличением a по мере движения вниз по течению эти вычисления выполняются в рамках всех остальных предположений, указанных в предыдущих разделах. Интегрирование проводится вдоль траектории возмущения заданной частоты Р в плоскости переменных oi, Gi. Этим траекториям соответствуют линии = onst. Кривые постоянных значений А были рассчитаны для числа Прандтля 0,7, трех чисел Шмидта S = 0,94, 2,0, 0,2, что соответствует Le = 1,34, 2,86, 0,286, и для нескольких значений N. Эти кривые получены в той полосе частот, в которой происходит в каждом случае наиболее быстрое усиление возмущения. [c.101]

Для измерения очень низкой интенсивности света используется аппаратура, называемая счетчиком фотонов. При низких интенсивностях фотоусилительная трубка дает индивидуальные (отдельные) сигналы тока, которые можно считать. Такие индуцируемые фотонами импульсы нужно отличать от импульсов темпового тока, возникающих внутри трубки по иным причинам. Амплитуда их существенно ниже. Для пропускания импульсов с интенсивностью выше минимальной можно использовать амплитудный дискриминатор импульса, который является эффективным усилителем с дифференциальным вводом. Число проходящих импульсов регистрируется соответствующим устройством прибора. [c.178]

Позднее были проведены многочисленные расчеты функции рас сеяния для различных показателей преломления Критический раз бор этих работке включает выполненную Пендорфом в форме графиков сводку данных о величинах фактора эффективности рас сеян я для ряда значений т и а и дополняет ее новыми (в том числе и неопубликованными) данными, охватывающими почти все размеры частиц вплоть до а=400 Керкер с сотрудниками провели расчеты амплитудных функций рассеяния дня т = 1,6—2,08 (через каждые 0,04) и для а = 0,1 — 10 0 (через каждую 0,1) Они убедились в том, что приближенные расчеты очень трудоемки и значительно уступают по точности расчетам по полным формулам Ми, выполняемым на вычистите тьной машине Вследствие флуктуирующего характера функций рассеяния Ми необходимо рассчитывать большое число точек, которые могут быть найдены только путем точных вычислений Впрочем для некоторых целей (см стр 125) могут оказаться полезными и приближенные методы расчета [c.117]

Отдельные устройства радиоволнового контроля могут работать на частотах f, выходящих за пределы этого диапазона, однако чаще всего для нераэрушающего контроля используют трехсантиметровый диапазон (/ 10 ГГц) и восьмимиллиметровый диапазон (fяs35 ГГц) [1, 13, 14], наиболее освоенные и обеспеченные хорошим набором элементов и измерительной аппаратурой. СВЧ-коле-бания—поляризованные когерентные гармонические колебания, что обусловливает возможность получения высокой чувствительности и достоверности контроля. При применении СВЧ-излучений размеры элементов устройств неразрушающего контроля и размеры объектов контроля соизмеримы с длиной волны излучения. Радиоволновой контроль отличается большой информативностью по числу параметров излучения, которые можно использовать для контроля, и по общему числу влияющих факторов, но, с другой стороны, проведение контроля и анализ сигналов сильно затрудняется, что усложняет построение аппаратуры и заставляет применять приближенные методы анализа сигналов. Физическими величинами, которые могут нести полезную информацию о параметрах объекта контроля, являются амплитуда, фаза, сдвиг колебаний во времени, спектральный состав, распределение энергии в пространстве, геометрические факторы, поворот плоскости поляризации, появление амплитудной или частотной модуляции при движении объекта или изменении условий контроля и т. д. В соответствии с этим по первичному информативному параметру различают следующие методы амплитудный, фазовый, амплитудно-фазовый, геометрический, временной, спектральный, поляризационный, голографический и др. [1]. [c.103]

Аппаратура для контроля амплитудным теневым методом проще по устройству, чем эходефектоскоп, однако она может существенно усложняться в связи с использованием большого числа параллельно работающих каналов. На рис. 2.90 показана структурная схема одного канала импульсного теневого дефектоскопа. Контролируемое изделие 4, синхронизатор 1, генератор импульсов 2, излучатель 3, приемник 5, усилитель 8, временной селектор [c.268]

Амплитудная кривая для этого даже не используется. Она должна только располагаться достаточно далеко, чтобы обеспечить сканирование с достаточной высотой эхо-импульса еще на достаточно большом отрезке (апертура). Трудности наблюдаются при естественных дефектах некоторой протяженности, от которых ожидается появление изображения. В таком случае амплитудная кривая и кривая времени прохождения по рис. 13.7 уже не обязательно будут симметричными и их экстремальные значения не будут располагаться в одном месте. При достаточно, большом числе точек измерения и направлений прозвучивания происходит некоторое усреднение записанные одиа по другой локализационные кривые обнаруживают место наибольшей плотности штриховки , на основании чего и можно оценить контур естественного дефекта. Формирование среднего значения дает также важное преимущество в улучшении отношения сигнал — шум рассеянные отрал<ения, например у крупнозернистого материала, очень быстро н нерегулярно изменяют свое по,ложение и амплитуду уже при небольших изменениях положения и угла искателей. Только такие данные, очищенные от помех, могут [c.304]

Информативность параметров АЭ-сигналов. АЭ-сигналы характеризуются амплитудой, длительностью, формой, временем появления. Поток сигналов, кроме того, можно характеризовать статистически средней частотой событий, спектральной плотностью, амплитудным и временньш распределениями, корреляционной функцией, федним значением, дисперсией. Каждая из перечисленных характеристик связана с физическим процессом, порождающим АЭ, и ее определение может дать информацию о протекании процесса или состояния объекта. Желательно измерить возможно большее число параметров потока АЭ-сигналов. Практически трудно определить многие параметры потока сигналов, обычно офаничиваются измерением нескольких основных характеристик, тем более, что некоторые из них взаимосвязаны. [c.163]

В случае непрерывной АЭ смысл некоторых приведенных выше характеристик меняется и могут быть введены дополнительные характеристики процесса. Поскольку теперь теряется смысл понятия амплитуды импульса, суммарная АЭ и скорость счета АЭ определяются числом выбросов случайного процесса за уровень дискриминации, т.е. числом превышений регистри -руемой величиной (напряжением, током) установленного уровня дискриминации <7д. Соответственно вместо амплитудного распределения должна использоваться плотность вероятности АЭ w (А), определяющая долю времени наблюдения, в течение которого значение регистрируемой величины находится в ин -тервале значений вблизи А в соответствии с формулой (8.2). [c.166]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология