Динамический модуль упругости в системе ПВХ—ПЭА

Насыщаемость воздухом и деаэрирующая способность. Одним из важных свойств рабочей жидкости, применяемой в системе регулирования, является модуль объемной упругости, характеризующий ее сжимаемость. Увеличение сжимаемости масла неблагоприятно отражается на статических и динамических характеристиках гидравлических узлов системы регулирования. Модуль объемной упругости чистого огнестойкого масла, свободного от пузырьков нерастворенного воздуха, не меньше, чем у минерального (около 16000 кгс/см2). Насыщаемость огнестойкого масла воздухом при [c.119]

Если динамический модуль упругости материала виброизолятора отличается от статического, то частоту собственных колебаний системы определяют по формуле [c.289]

Эти результаты коррелируются с температурной зависимостью динамического модуля упругости, отражающей как начало подвижности, так и начало вязкого течения смолы. Поэтому можно утвер-ждать, что ослабление водородной связи при нагревании приводит к уменьшению жесткости всей системы, но не определяет перехода из стеклообразного состояния в вязкотекучее. [c.204]

Комплексный динамический модуль упругости Юнга системы из двух параллельно сочлененных элементов определяется выражением [c.185]

Представляет интерес проследить изменение динамического модуля упругости при варьировании объемной доли одного из компонентов в соответствии с уравнением (П. 95). Для расчета были взяты следующие значения динамических модулей упругости 1 = 10 и 10 кгс/см . Результаты расчета представлены на рис. 11.30, откуда следует, что поведение полимерной системы определяется в основном динамическими свойствами того компонента, который является фазой. Например, если в высокоэластическом (мягком) компоненте А распределен жесткий компонент В, то даже при больших объемных долях В, вплоть до Ув = 0,7, величина E комбинированной системы не превышает кгс/см . При объемной доле равной 0,7 имеет место состояние максимальной упаковки фазы В, после чего происходит инверсия фаз В становится средой, а А — включением). Наоборот, если мягкий компонент А распределен в среде жесткого компонента В, то даже при достижении доли компонента А равной 0,7 величина 1 сохраняется кгс/см , а при увеличении доли компонента Л сверх этого значения Е1 резко уменьшается. [c.188]

В работе [9] изложена методика, позволяющая исследовать соотношение между статическим и динамическим модулями упругости конструкционных полимеров при комнатной температуре, а также установить зависимость динамического модуля от частоты. Образцы имели форму прямоугольной балочки с размерами длина — 300 50, ширина — 20, высота — 5 1 мм. Блок-схема установки представлена на рис. 4.3. Сигнал с генератора звуковой частоты 1 (типа ЗГ-10), усиленный системой усилителей 2/5 (типа ТУ-5), поступает на силовую (Катушку вибратора 4, на платформе 5 которого консольно закреплен образец 6. Для настройки образца в резонанс применены датчик сопротивления 7, наклеиваемый на образец, и измерительный усилитель 8 (типа УД-ЗМ) с катодным вольтметром 9 на выходе. [c.228]

Деформация сосудов артериальной части системы кровообращения протекает в организме в динамических условиях подъем давления и последующий его спад совершаются за непродолжительное время. В этих условиях, как говорится на с. 197, модуль упругости зависит от времени и всегда выше модуля упругости, рассчитанного для состояния равновесия (см. уравнение (10.7)]. Для определения зависящего от времени динамического модуля упругости используются два метода. При первом методе искусственно вызывают периодическое изменение радиуса путем циклического механического сжатия сосуда и измеряют йр и йг, а затем рассчитывают модуль упругости по уравнению типа (10.15). В зависимости от частоты деформации динамический модуль упругости отражает упругие свойства стенки в разные моменты времени после начала деформации. Скажем, при частоте 5Гц это время равно примерно 0,1 с. [c.204]

При периодическом изменении направления деформации (динамический режим нагружения) представляется возможным измерить комплексную вязкость системы т] = г) щ". На практике это сводится к оценкам значений модуля упругости О и модуля потерь О", так как г = 0 /а> и т]" == (где со — круговая ча- [c.176]

Было исследовано также влияние наполнителя на динамические механические свойства поливинилхлоридных композиций, наполненных аэросилом и сажей [257, 258]. В системах с сильной когезией в граничных слоях изменяется подвижность цепей, приводящая к изменению релаксационного спектра. Наполнитель приводит к увеличению модуля упругости и оказывает некоторое влияние на характер его температурной зависимости. При этом отношение модулей наполненного и ненаполненного полимеров в области температур стеклования растет с понижением температуры. Изменение спектра объясняется образованием граничных слоев с увеличенным свободным объемом и влиянием наполнителя на свойства полимерной матрицы. Размер частиц наполнителя также влияет на динамические свойства наполненных композиций, причем повышение динамических характеристик наблюдается при некотором оптимальном размере частиц [259]. [c.139]

Основополагающим разделом указанных выше проблем были и остаются вопросы динамики и прочности машин. При этом решение задач теории упругости, теории колебаний, теории пластин и оболочек сводилось к определению статических и динамических номинальных и локальных напряжений а от эксплуатационных нагрузок Р . В качестве критериальных параметров деформативности и прочности конструкционных материалов использовались модуль упругости Е, предел текучести Стт и предел прочности Стц. На этой основе строятся базовые алгоритмы, расчетные уравнения и система запасов для обоснования прочности, ресурса и безопасности (табл. 6.1). [c.184]

Зависимость (6) позволяет приближенно определять упругую составляющую динамического модуля по частоте первого резонанса колебательной системы. [c.101]

Таким образом, оказывается, что измерения предела прочности не характеризуют в достаточной мере условий разрушения материала, которые определяются структурными изменениями при предшествуюшем разрыву нагружении. Известно лишь очень ограниченное число экспериментов, в которых изучалось изменение вязкоупругих свойств полимера при нагружении до разрушения. Тем не менее имеющиеся результаты весьма интересны. Так, Нильсен [3] при исследовании образцов армированного стекловолокном полиамида обнаружил, что при деформациях, предшествующих разрушению, происходит заметное увеличение тангенса угла механических потерь и снижение модуля упругости. Поскольку частично кристаллические полимеры можно рассматривать как двухфазные системы, естественно предположить, что аналогичные изменения механических характеристик должны наблюдаться также в неармированных частично-кристаллических полимерных волокнах. Поэтому мы решили провести систематическое исследование динамических вязкоупругих свойств таких материалов в условиях, приводящих к разрушению образца. [c.42]

Свойства полимерно-битухмных систем значительно отличаются от свойств битумов. Введение 2% ДСТ приводит к появлению у битумов П типа тиксотропных свойств, ранее отсутствовавших, и повышению этих свойств у битумов I и П1 типов. С увеличением температуры динамической модуль упругости (рис. 63) снижается у битума более резко, чем у полимерно-битумной системы, а тангенс угла механических потерь б резко возрастает, в то время как в исследованном температурном интервале 1дб полимерно-битумной системы практически не зависит от температуры, что свидетельствует о высокой теплоустойчивости этого материала. [c.245]

Уравнения (V. 5) и (V. 6) применимы ко многим системам, в которых два компонента образуют раздельные невзаимодействуюшие фазы. Например, при применении модели Такаянаги для описания динамического модуля упругости и механических потерь бутадиен-стирольного каучука, усиленного частицами полистирола размером 400 А, было установлено [435], что в высокоэластической области наполнитель резко увеличивает модуль, но мало влияет на него в области стеклообразного состояния. При этом не было обнаружено изменения температур стеклования компонентов в смеси по сравнению с чистыми компонентами. Поведение системы хорошо описывается с помощью обсуждаемых уравнений без рассмотрения влияния наполнителя на сегментальную подвижность макромолекул каучуковой фазы. [c.224]

Для такой модели наблюдается резкое изменение динамического модуля упруго-сти при низких температурах в области стеклования высокоэластического компо- -Е нента и весьма слабое — в высокотем- и7 пературной области, так как жесткость 2 такой комбинированной системы обусловлена в основном жесткостью высокоэла- стического компонента. Такой особенностью обладают взаимонерастворимые смеси с небольшим содержанием пластика, т. е. эта модель имитирует свойства взаимонерастворимых полимерных композиций, в которых преобладает высокоэластический компонент. [c.187]

Полученные экспериментальные данные показали, что по-иерхностные силы неоднозначно влияют на упругие и вязкие свойства жидкости. Если первые, определяющие способность образца сохранять свою форму, монотонно убывают по мере увеличения зазора, то последние изменяются по параболическому закону и па них существенно сказывается коллоидно-химическое состояние жидкости. Это связано с высокой скоростью, что подтверждается начальными значениями динамической вязкости или модуля упругости уже на первых минутах опыта.В дальнейшем, на следующем эг 1пе, заполнение молекулами адсорбционного объема и формирование граничного слоя растягивается на несколько часов. Кинетику этого процесса можно охарактеризовать с помощью времени сгруктурообразования - периода формирования надмолекулярной структуры, по истечении которого система достигает равновесного состояния. [c.125]

Недостатком всех рассмотренных модельных представлений является пренебрежение возможным взаимодействием между компонентами на границе раздела фаз. Как следует из изложенного выше, практически во всех случаях, когда имеется термодинамически несовместимая система, происходит образование межфазных переходных слоев. С этой точки зрения представляет интерес работа Романова и Зигеля [441], изучавших динамические механические свойства наполненных эластоме ров на примере этиленвинил-ацетатного сополимера с ПС, ПА и ПММА в качестве наполнителей при разных соотношениях компонентов. Ими была сделана попытка на основании данных о температурной зависимости модулей упругости компонентов и композиции рассчитать параметр, характеризующий взаимодействие компонентов, исходя из увеличения объема частиц вследствие адгезии прилегающего межфазного слоя. Было найдено, что этот параметр постоянен выше температуры стеклования полимерной матрицы и уменьшается при более низких температурах, но не зависит от содержания наполнителя. [c.227]

Очень интересна работа [447], в которой в отличие от обычного типа. наполненных систем, где наполнитель вводится в объем полимерной матрицы, исследована I система, в которой иммобилизация полимера, рассматриваемого в качестве наполнйтеля, осуществлялась путем пропитки поверхностного слоя образцов целлюлозы его разбавленными растворами. При этом были взяты несовместимые системы, в результате чего появилась возможность определения свойств связанного поверхностного полимера, отражающих адгезионное взаимодействие. Были исследовану сополимеры стирола и акрилонитрила с бутадиеном.и определены динамические механические свойства исходных и композиционного материалов. На основании данных о температурной зависимости мнимой составляющей комплексного модуля упругости при разных количествах полимера, введенного в поверхностный слой, были определены температуры стеклования каучуков. Оказалось, что температура стекло- [c.231]

Выбор режима отверждения или вулканизации обычно проводят путем исследования кинетики изменения какого-либо свойства отверждаемой системы электрического сопротивления и тангенса угла диэлектрических потерь, прочности, ползучести, модуля упругости при различных видах напряженного состояния, вязкости, твердости, теплостойкости, теплопроводности, набухания, динамических механических характеристик, показателя преломления и целого ряда других параметров [140, 178—183]. Широкое распространение нашли также методы ДТА и ТГА, химического и термомеханического анализа, диэлектрической и механической релаксации, термометрического анализа и дифференциальной сканирующей калориметрии [140, 178, 184—187]. Все эти методы условно можно разбить на две группы методы, позволяющие контролировать скорость и глубину процесса отверждения по изменению концентрации реакционноспособных функциональных групп, и методы, позволяющие контролировать изменение какого-либо свойства системы и установить его предельное значение. Методы второй группы имеют тот общий недостаток, что то или иное свойство отверждающейся системы ярко проявляется лишь на определенных стадиях процесса так, вязкость отверждающейся системы можно измерять лишь до точки гелеобразования, тогда как большинство физико-механических свойств начинает отчетливо проявляться лишь после точки гелеобразования. С другой стороны, эти свойства сильно зависят от температуры измерения, и если осуществлять непрерывный контроль какого-либо свойства в ходе процесса, когда необходимо для достижения полноты реакции менять и температуру в ходе реакции или реакция развивается существенно неизотермично, то интерпретация результатов измерений кинетики изменения свойства в таком процессе становится уже весьма сложной. [c.37]

Наиболее распространен метод определения динамического модуля сдвига при свободных крутильных колебаниях образца (в виде полоски или цилиндра) на крутильном маятнике, а также испытания при изгибных колебаниях свободно лежащего или закрепленного в зажиме образца или образца с системой подвешенных на нем маятников для определения ди-памич. модуля упругости и потерь. Модуль определяют, измеряя резонансные частоты и размеры образца. Определения механич. потерь пластмасс при больших амплитудах высокоскоростного ударного воздействия не получили широкого распространения. [c.443]

Структурная схема системы аналогична приведенной на рис. 3.1, в качестве испытательной установки может быть использован виброреометр. ЭВМ синтезирует сигнал заданного вида (например, сумму гармоник) и через цифроаналоговый преобразователь подает его на вход привода выброреометра. Снимаемый датчиками выходной сигнал через аналого-цифровой преобразователь подается в ЭВМ, где осуществляется алгоритм Фурье-преобразования, который выделяет амплитуду и фазу нужных гармоник. Эти данные служат основой для вычисления динамических характеристик полимерной системы — компонент комплексного модуля упругости при сдвиге О и тангенса угла механических потерь tg б. [c.102]

Кинетика отверждения композиций изучена динамическим механическим методом [20] и результаты этого анализа 200 250 т, с сопоставлены с данными ИК-спектроскопии. Рассмотрим конкретные примеры. На рис. V.1 показаны температурные зависимости тангенса угла механических потерь tgo и модуля упругости Е для образца, содержащего 100 масс. ч. циклоалифатической смолы и 50 масс. ч. полиангидрида себациновой кислоты на 100 масс. ч. полиарилата Ф-2 образец был предварительно прогрет в продолжение разного времени при температуре 200 °С. Из рисунка видно, что при небольших временах прогрева (до 5 ч) с увеличением их длительности происходит смещение максимума tgo в область более высоких температур. При дальнейшем увеличении времени прогрева температура, при которой tgo имеет максимальное значение, остается неизменной, однако резкое увеличение tgo, отражающее размягчение системы в целом, происходит при все более высоких температурах. Процесс полного отверждения композиции, не данным динамического механического метода, завершается при прогреве в течение 20 ч. [c.278]

Система уравнений движения вязкой и теплопр водящей жидкости в общем случае включает в себя к механические величины (т. е. расстояния и перемещен или координаты, время, скорость, ускорение, массов) и поверхностные силы, тензоры напряжений и деформ ций, модули упругости, плотность и т. п.), так и тер)У динамические (например, температуру, поток теп энтропию, энтальпию, теплоемкость и т. п.) кроме то] в эти уравнения входят кинетические коэффициенты, т кие, как вязкость, теплопроводность, диффузия. В ря случаев уравнения движения содержат также и эле тромагнитные параметры. [c.28]