Насадочные точек орошения

При работе насадочной колонны в пленочном режиме обычно не вся поверхность насадки смочена жидкостью. В этом случае поверхность массопередачи будет меньше поверхности насадки. Отношение удельной смоченной поверхности ко всей удельной поверхности насадки называется коэффициентом смачивания насадки и обозначается через т. е. = Осм/ - Значение ]i в большой степени зависит от величины плотности орошения U и способа подачи орошения на насадку, или от числа точек орошения п р. С увеличением и и Пор до определенных значений величина у возрастает, после чего остается практически постоянной. Она также растет с увеличением насадочных тел. Изменение скорости газа на значение коэффициента у заметного влияния не оказывает. [c.65]

Коэффициент смачивания в значительной мере зависит от величины и способа подачи орошения на насадку или от числа точек орошения г<(,р. Величина ф возрастает с увеличением и и п р до определенных значений этих параметров, после чего Остается практически постоянной. Коэффициент 1)5 возрастает также с увеличением размеров насадочных тел. [c.462]

Итак, основной особенностью насадочных колонн с точки зрения их конструктивного оформления является наличие дополнительных люков, связанных с вводами питания и промежуточным распределением орошения . 7-21. [c.113]

IX-1-5. Значения эффективной поверхности контакта фаз. При орошении насадочной колонны жидкостью толщина и скорость жидкостного слоя изменяются от точки к точке по поверхности насадки. В случае физической абсорбции газа жидкостью на тех участках, где движение жидкости замедлено или ее слой очень тонок, может происходить практическое насыщение абсорбируемым газом, вследствие чего вклад этих участков в общую скорость абсорбции невелик. С другой стороны, если рассматривать не абсорбцию, а испарение орошающей жидкости в поток газа, то следует ожидать, что эффективный вклад различных участков поверхности, покрытой жидкостью, в суммарную скорость испарения будет практически одинаковым. Значит, поверхность контакта жидкости и газа, эффективная для испарения ( смоченная поверхность ), больше поверхности, эффективной для физической абсорбции газа. [c.215]

В насадочных колоннах гидравлическое сопротивление прямо пропорционально корню квадратному из скорости газа. Эта закономерность оправдывается при сравнительно малых скоростях газа и небольшой плотности орошения. При увеличении скорости газа или количества орошения наступает момент, когда гидравлическое сопротивление в колонне заметно возрастает. Первая точка перегиба на кривой зависимости гидравлического сопротивления от нагрузки называется точкой нагрузки. При дальнейшем увеличении количества орошения на кривой можно заметить явный излом, известный под названием момента захлебывания колонны. [c.99]

Опытами установлено [1, 49, 51, 58—631, что б возрастает с увеличением плотности орошения и почти не зависит от скорости газа при режимах ниже точки подвисания. Значительное влияние на б оказывают форма и размер насадочных тел, а также свойства орошающей жидкости [46, 59, 621. В соответствии с теоретической формулой (VI-18) величина б возрастает с увеличением удельной поверхности насадки а, т. е. с уменьшением размера насадочных тел. [c.405]

Распределение жидкости по насадке. Наибольшая эффективность насадочных абсорберов достигается при равномерном распределении жидкости по поперечному сечению абсорбера, причем эта равномерность должна сохраняться во всех поперечных сечениях по высоте аппарата. При идеально равномерном орошении локальная плотность орошения в любой точке насадки постоянна и равна средней плотности орошения. Действительное распределение можно характеризовать коэффициентом неравномерности орошения [c.425]

Растекание жидкости при течении ее по насадке обусловлено распределяющими свойствами насадки. При стекании с какого-либо насадочного тела жидкость может попасть на другой элемент насадки, либо расположенный непосредственно под ним, либо сдвинутый в ту или иную сторону. В последнем случае жидкость отклоняется от вертикального пути. Тур и Лерман [106] пришли к выводу, что распределяющие свойства насадки являются статистической функцией с нормальным распределением и вывели уравнение для распределения жидкости при подаче орошения в одной точке (в центре) [c.429]

Константа насадки имеет размерность она зависит от размера и формы насадочных тел, но не зависит от гидродинамических условий, если только локальная плотность орошения ни в одной точке не превосходит 26 м ч (эта величина, найденная для насадки из кокса размером 6—13 мм, для более крупных насадок может быть увеличена) при превышении указанного значения наступает местное захлебывание и распределение жидкости значительно видоизменяется. Чем меньше С, тем больше растекание жидкости в радиальном направлении значение С=оо соответствует идеально равномерному распределению. [c.430]

Наши опыты, проведенные совместно с Фурманом на колонне диаметром 500 мм с кольцами размером 25 (внавал) и 50 мм (внавал и в укладку), подтвердили большое влияние способа подачи орошения. При подаче орошения без разбрызгивания в режимах ниже точки подвисания унос мало зависит от скорости газа и плотности орошения, составляя примерно 0,1 г/1 ж газа. Резкое возрастание уноса (до 2—10 г/1 м газа) наблюдается вблизи точки захлебывания. При поднятом над насадкой оросителе унос значительно выше и возрастает с повышением скорости газа и плотности орошения. От размеров насадочных тел и способа их загрузки унос мало зависит. С увеличением вязкости жидкости от 1 до 2 мн сек/м наблюдалось уменьшение уноса в 2—4 ра.за. [c.437]

Метод исследования массоотдачи при возгонке нафталина с поверхности сухой и орошаемой насадки [133, 134]. Насадочные тела изготавливают из нафталина (или покрывают им) и определяют коэффициент массоотдачи при возгонке нафталина в воздух без подачи орошения (стр. 455). При этом в массообмене участвует вся геометрическая поверхность насадки а и соответствующий объемный коэффициент массоотдачи (Рр )о=Р а (Рр—коэффициент массоотдачи, отнесенный к единице поверхности). Затем повторяют опыт при подаче орошения так как возгонка нафталина происходит только с несмоченной поверхности, то объемный коэффициент массоотдачи Рр =Рр (а—а, ). Зная из опытов (Рр )о и можно найти по соотношению [c.439]

Влияние числа точек подачи орошения. Как указывалось, одна из причин расхождения различных данных по смоченной и активной поверхности состоит в том, что применялись различные способы подачи орошения на насадку. Этим же объясняются расхождения в опытах по массопередаче (стр. 460). Хорошо известно, что работа насадочных абсорберов в большой степени зависит от устройства оросителей и во многих случаях низкие показатели [c.449]

Для проверки разработанной программы результаты расчета ряда смесей сравнивались с данными, полученными экспериментально на лабораторной колонне непрерывного действия. Использовалась автоматизированная насадочная колонна (рис. 3), разработанная на кафедре основного органического синтеза Московского института тонкой химической технологии. С целью упрощения проверку производили на бинарных смесях. Для определения эффективности использовались те же бинарные смеси, а просчет экспериментальных данных при полном орошении производился с помощью специальной программы, описанной ниже. Число теоретиче- [c.60]

Р и с. 10. Содержание более летучего компонента в различных точках тарельчатой (у1) и насадочной (Б) колонн при полном орошении (к выводу уравнения Фенске). [c.39]

При обычном удельном расходе каменноугольного поглотительного масла, равном 1,8— 2,0 л/м газа, для типового скруббера с деревянной хордовой насадкой диаметром 6 м плотность орошения составляет 5,5— 7,0 м (м2-ч) [1, с. 77]. В то же время известно, что насадочные абсорберы не могут удовлетворительно работать при низких значениях плотности орошения менее [c.6]

Анализ результатов моделирования (рис. 6.5) показывает, что при / 0,6—0,7 достигается значение Уа, близкое к равновесному. На работающем участке насадочного слоя экспериментальные точки для обоих компонентов удовлетворительно согласуются с расчетными зависимостями при эффективной поверхности контакта аг—45% от геометрической поверхности. Это значение й1 ниже рекомендуемых предельных значений [1]. Это можно объяснить тем, что, по-видимому, процесс проводится при низкой плотности орошения в этой области Ог зависит от расхода жидкости. [c.189]

Рис. 7.4. Зависимость коэффициента селективности К от скорости газа в насадочном абсорбере прн извлечении НгЗ из природного газа [103] [кривые—расчет по уравнению (6.27) плотность орошения — 3,6 м/ч Аг = = 0,1% (сб.) Сг 1=0,15% (сб.) Вж,= = 1,2 кмоль/м точки — опытные значения

На величину смоченной и активной поверхности влияют различные факторы плотность орошения скорость движения газа (пара) физические свойства жидкости, особенно поверхностное натяжение форма, размер, способ нагрузки насадочных тел. Величина гр ,, повидимому, изменяется по высоте колонны. А. Г. Большаков и А. Т. Гриневич 130] нашли, что в регулярных насадках г 5и, увеличивается по мере удаления от верха насадки (опыты проводились с насадкой из керамических колец размером 50 X 50 X 5 жж и 80 X 80 X 8 мм). Для опенки насадочных тел при работе их в режимах ниже точки подвисания имеют большое значение величины коэффициентов С увеличением размера насадочных тел гра,, как правило, возрастает. По этой при- [c.162]

При эксплуатации первой башни ни в коем случае нельзя оставлять башню без орошения в то время, когда через нее проходят горячие газы в противном случае разрушаются насадочные [c.48]

В насадочных абсорберах отвод тепла в процессе абсорбции затруднен. Поэтому, если необходимо охлаждение, применяют выносные холодильники с рециркуляцией поглощающей жидкости (см. стр. 608) с помощью рециркуляции можно также повысить плотность орошения, которая часто при однократном прохождении поглотителя оказывается недостаточной. Охлаждение можно также осуществить в последовательно соединенных абсорберах с промежуточными холодильниками. Проц,есс абсорбции будет проходить с наибольшей интенсивностью при режиме, соответствующем точке инверсии и эмульгированию. По предыдущему такому режиму соответствует скорость газа Шо, определяемая по уравнению (3—184). [c.602]

Насадка башен. Для более тесного соприкосновения газа с жидкостью башни заполняют насадкой с хорошо развитой поверхностью, а в полых башнях тонко распыливают орошающую жидкость. При орошении насадочной башни газ соприкасается [c.337]

Для создания тесного контакта газа с жидкостью башни заполняют насадкой с хорошо развитой поверхностью, а в полых башнях тонко распыливают орошающую жидкость. При орошении насадочной башни газ соприкасается с жидкостью на смоченной поверхности насадки, в полых башнях — с мелкими каплями распыляемой жидкости. [c.284]

Задержка, Если для определенной колонки отношение количества задержки к количеству содержимого в перегонном кубе увеличивается, то резкость разделения (при периодической перегонке) ухудшается. Если требуется перегнать относительно небольшие количества жидкости, то колонку конструируют таким образом, чтобы задержка была по возможности меньше, при условии что это не пойдет во вред хорошему контакту между жидкостью п парами. В простых насадочных колонках количество задержки зависит главным образом от размеров колонки, от величины поверхности насадки, от характера жидкой смеси и от количества орошения. Б литературе предложено несколько методов для определения величины задержки [96]. [c.138]

В то же время насадочные колонны малопригодны при загрязненных жидкостях и не дают удовлетворительных результатов Б случае малых количеств жидкости, так как при низкой плотности орошения не достигается полная смачиваемость насадки. Кроме того, в насадочных колоннах затруднен отвод тепла, выделяющегося при поглощении газа отвод тепла может быть осуществлен только в выносных холодильниках путем рециркуляции поглотителя или про.межуточного охлаждения (стр. 447). [c.440]

Прежде всего важно выяснить, является ли толщина диффузионной пленки у поверхности жидкости практически ничтожно малой по сравнению со средней толщиной слоя жидкости, стекающей по насадке, т. е. будет ли намного меньше, чем На. Это необходимо для определения возможности применения в расчетах выражений, полученных в главе VI. Использование значений /, полученных Шул-мэном и др. , и kl и а, приводимых Данквертсом и Шарма (см. раздел IX-1), показывает, что для колец Рашига размером от 13 до 38 мм в обычно используемом диапазоне плотностей орошения отношение D alkiL составляет примерно от Ю" - до 10 , будучи меньшим для более крупных насадок. Поэтому объем жидкости в насадке в целом практически всегда значительно превышает объем диффузионной пленки. Однако, разумеется, действительная толщина жидкостного слоя изменяется в насадке от точки к точке и в некоторых местах становится даже меньше средней толщины диффузионной пленки. Это обстоятельство может ограничить условия применимости к расчету насадочных колонн обычно используемых пленочной модели и моделей обновления поверхности. Дополнительное рассмотрение этого вопроса содержится в разделе IX-1-5. [c.184]

Динамическая удерживающая способность, определенная методом отсечки и рассчитанная по функциям отклика на гидродинамические возмущения фд н, возрастает при увеличении плотности орошения и расхода газа. Значения фдин в режимах до точки инверсии фаз превышают значения фд . С увеличением интенсивности гидродинамического режима разница в определении обоими методами эффективной доли объема аппарата уменьшается, резко падая в режиме эмульгирования. Истинной динамической удерживающей способностью следует считать фХ> так как при определении удерживающей способности методом отсечки возможны ошибки за счет слива жидкости иа некоторой части застойных зон насадочного слоя, которая входит в состав Фин. [c.403]

Аналитический синтез оптимального регулятора. Часто в таких процессах, как водная очистка синтез—газа от двуокиси углерода, очистка газов от аммиака, улавливание хвостовых газов и т. п., основное требование к промышленному абсорберу состоит в том, чтобы концентрация абсорбируемого компонента в газовой фазе на выходе из аппарата не превышала заданной величины у г/,д. Если входные возмущения по составу фаз таковы, что концентрация абсорбируемого компонента не выходит за допустимые границы на выходе из аппарата (что можно наблюдать особенно при больших плотностях орошения), а наиболее опасными являются возмущения по расходу газовой фазы, то сформулированный выше вывод относительно управляемости каналов насадочного абсорбера находит эффективную практическую реализацию. Действительно, сведем задачу регулирования выходной концентрации по каналу массообмена к эквивалентной задаче по каналу гидродинамики. При заданных нагрузках на аппарат и фиксированном диапазоне допустимых концентраций на выходе всегда можно рассчитать соответствующий этим условиям перепад давления на колонне ДРзд [55]. Пусть система регулирования выходной концентрации предусматривает функциональный блок, в задачу которого входит вычисление с каждым новым скачком по расходу газа того перепада давления, который соответствует новой нагрузке по газу и заданной концентрации на выходе. При этом задача регулирования состава газа на выходе из аппарата сводится к поиску такого управляющего воздействия по расходу жидкости Ь, которое после каждого нового скачка по расходу газа С приводило бы фактический перепад давления ДР к рассчитанному для новых условий перепаду давления ДРзд. [c.428]

Распределение жидкости в виде тонкой пленки на поверхности насадочных тел, заполняющих рабочий объем аппарата (на-садочные башни или колонны). Для расчетов величину F принимают равной всей поверхности насадки, покрытой пленками жидкости. Фактическая поверхность при современных больпшх скоростях газового потока и значительных плотностях орошения существенно больше. Однако при малых рлотностях орошения смачивается не вся поверхность насадки. [c.11]

Если высота Я насадочного слоя, рассчитанная из условия обеспечения требуемого массообмена, превьш ает Якр, то насадку разделяют на слои или секции высотой Н Я р. Для орошения каждой секции насадки либо используют отдельные оросители, либо специальные иерераспределители, собирающие и перераспределяющие стекающую по колонне жидкость. [c.105]

Натриевые соли фенолов подвергаются в условиях работы скруббера заметному гидролизу. Для улучшения обесфеноливания пара в нижней секции скруббера необходим противоток, кроме того, в верхней части аппарата следует поддерживать значительный избыток шелочи. В то же время при использовании насадочной нижней секции обегфеноливающего скруббера выполнение этих условий оказывается невозможным из-за несоответствия количества щелочи, которую по условиям материального баланса следует подавать на орошение, и условий эффективной работы насадочного абсорбера. Аппараты такого типа хорошо работают при плотности орошения не менее 1,2 мУм сечения аппарата в 1ч. Легко подсчитать, что удовлетворение этого требования возможно только при подаче орошения в количестве, в десятки раз превышающем необходимое по условиям равновесия. Чтобы выйти из этой ситуации, на большинстве предприятий создают несколько контуров циркуляции фенолятов в нижней части аппарата (с нарастанием избытка свободной шелочи по высо-те>. Свежую щелочь на верхний ярус насадки подают периодически (через 15 мин по 30-60 с). В этих условиях содержание фенолов в воде уменьшается до 0,25—0,30 r/дм то есть полнота очистки около 70-80%. [c.378]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

Водная промывка газа для улавливания увлеченного амина. Простейшим изменением схемы рис. 2.2 является включение водной промывки газа в верхней секции абсорбера для уменьшения потерь амина с уходящим потоком очищенного газа. Содержание кис- лого газа в конденсате определяется условиями, поддерживаемыми в холодильнике если для промывки применяется вода, то этот кислый газ будет снова возвращаться в газовый поток. В случаях, когда объем газа очень велик по сравнению с количеством промывной воды, это не имеет практического значения. Если, однако, расчеты показывают, что количество кислого газа, возвращаемое обратно в систему, слишком велико, то схему приходится дополнять колонной для отнаркн промывной воды. Простейший вариант этого аппарата представляет небольшую насадочную колонну вода поступает в верх колонны и отводится снизу, а водяной пар для нагрева и отдувки паров подается в низ колонны. Иногда содержание водяных паров в кислом газе недостаточно для орошения получаемым конденсатом верха отпарной колонны и адсорбера. В таких случаях для нромывки очищенного [c.25]

На расстоянии п единиц ВЭТТ от низа колонны состав пара и дестиллята будет отвечать уравнению (3). И в этом случае, если насадочная колонна будет эквивалентна п теоретическим тарелкам, то испытание при полном орошении даст дестиллят состава, отвечающего при том условии, что состав жидкости куба будет соответствовать х . [c.39]

В ряде других работ [54, 60, 61 ] расчленение общей высоты единицы переноса проводили в условиях меняющегося соотношения потоков фаз X. Эксперимент должен быть поставлен таким образом, чтобы прп изменении К поверхность контакта фаз оставалась постоянной. При ректификации в насадочной колонне это условие удается реализовать, поддерживая плотность орошения постоянной (соотношение потоков фаз X меняется только за счет изменения парового потока G). Необходпно также работать ниже точки нодвисания, когда поверхность контакта фаз не зависит от скоростп пара. Что касается влияния изменения потока пара па величину hy (так как hy то если показатель степени i — п мал (близок [c.94]

Методика испытания колонн с помощью разбавленных растворов была использована для исследования различных вопросов ректификации. Например, разбавленные растворы тиофена 8 в бензоле применялись для экспериментальной проверки зависимости степени разделения в ректификационной колонке от величины отбора дистиллата (ф.легмового числа) [26]. Опыты проводились в адиабатной насадочной колонне, из которой специальным насосом отбирали регулируемое, строго постоянное количество дистиллата. Зависимость степени разделения от величины отбора исследована при различных плотностях орошения. Результаты некоторых опытов представлены на рис. 1У-3 в виде точек кривые построены по уравнению (П-50). Как видно из рис. 1У-3, имеется хорошее совпадение экспериментальных и расчетных данных. [c.141]

Для расчета проншленнкх орошаеншс насадочных колонн необхо-дииа количественная оценка влияния размеров аппарата на интенсивность продольного перемешивания жидкости, однако такие данные в литературе отсутствуют. Влияние высоты слоя было исследовано нами в колоннах с диаметрами, 15 см (насадка - кольца Ра-шига - 4. = 15 мм) и = 40 си ( = 25 мм) в диапазоне высот Н = I - 8 м при плотности орошения Л =1-60 м/час. Результаты представлены на рисунке.С ростом Н коэффициент эффективной диффузии возрастает пропорционально н0 35-0,5 Полученную зависимость можно объяснить, используя результаты теоретического анализа дисперсии индикатора в пуазейлевском потоке /I/, где рассеяние вещества, как и в орошаемом слое, определяется различием продольных составляющих скоростей с поперечным обменом. В том случае, когда время пребывания в сдое оказывается достаточно велико и радиальная диффузия в значительной мере выравнивает радиальный градиент концентрации, рассеяние индикатора вдоль оси канада удовлетворительно описывается с помощью диффузионного приближения и будет увеличиваться пропорционально корню квадратному из времени, то есть ДХ = . Если время пре- [c.16]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология