Насосы области давлений

Кавитация. В случае местных падений давления в насосе ниже давления насыщенного пара жидкости при данной температуре из жидкости начинают выделяться пары и растворенные в ней газы. Пузырьки пара, увлекаемые жидкостью по каналам колеса в область более высоких давлений, быстро конденсируются. Жидкость мгновенно проникает в пустоты, образующиеся при конденсации пузырьков, что приводит к многочисленным мелким гидравлическим ударам, сопровождающимся шумом и сотрясениями насоса. Производительность, напор и к. п. д. насоса при этом резко падают. Описанное явление носит название [c.200]

Вакуумный квантометр ДФС-31. Другой тип квантометра ДФС-31 рассчитан для работы в более коротковолновой области (1600 — 3300 А), где расположены интенсивные спектральные линии многих элементов. Воздух сильно поглощает излучение в области короче 1850 А, поэтому корпус прибора откачивается механически насосом до давления 0,01 мм рт. ст., а штатив для электродов продувается током аргона, так как дуговой разряд не возникает при низком давлении. Прибор имеет десять выходных щелей и фотоумножителей (приемники света) два из них рассчитаны на работу в области короче [c.150]

Если весь кавитационный запас преобразуется в области минимального давления в кинетическую энергию жидкости и израсходуется на преодоление гидравлического сопротивления подвода насоса, то давление понизится до упругости паров жидкости и возникнет кавитация. [c.239]

При перемещении тела золотника из среднего положения на закрытие (по схеме — вниз) зазор около нижнего буртика тела золотника в области давления увеличится, тогда как у верхнего буртика — уменьшится. Благодаря этому масло от насоса будет иметь больший доступ в правую полость сервомотора. С верхней стороны верхнего буртика тела золотника, т. е. со стороны слива, зазор будет увеличиваться, вследствие чего слив масла из левой полости сервомотора будет происходить свободнее. Эти два обстоятельства и заставляют поршень сервомотора перемещаться влево, т. е. на закрытие. Перемещение поршня сервомотора будет происходить до тех пор, пока распределительный золотник 5, благодаря выключающему действию обратной связи, не вернется в среднее положение. [c.285]

Снижение давления с атмосферного до нескольких сантиметров ртутного столба (умеренный вакуум) требует дополнительных приборов по сравнению с теми приборами, которые применяются обычно при работе под атмосферным давлением (см. гл. П, часть I). Они состоят из насоса, манометра, ловушки и устройства для смены приемников. Эти приборы при работе в данной области давления используются в основном так же, как и в разгонках при давлениях в несколько миллиметров ртутного столба, однако дальнейшее уменьшение давления требует значительно большего изменения конструкции оборудования. [c.400]

В табл. 19 (стр. 482) приведена диаграмма областей давления, которое создается современными насосами. [c.477]

Работа Н, затрачиваемая при изоэнтропном сжатии воды в питательном насосе, может быть вычислена по данным табл. I, II и III или по уравнению (1.8). Однако расчет показывает, что в области давлений до 250 бар вычисления можно упростить, так как изоэнтропная работа насоса при данной температуре воды на входе в насос пропорциональна повышению давления воды в насосе и практически не зависит от начального давления. В этом случае справедливы уравнения [c.45]

На основе первых трех насосов промышленность выпускает вакуумные агрегаты, в которых двухроторные насосы скомпонованы с насосами предварительного разрежения. Обычно быстрота действия насосов предварительного разрежения составляет не менее 1/15 быстроты действия двухроторных насосов. Вакуумные агрегаты АВМ-5—2, АВМ-50—1 и АВМ-150—1 имеют примерно в три раза меньший расход энергии и занимают в два-три раза меньшую производственную площадь, чем механические вакуумные насосы с масляным уплотнением той же быстроты действия в области давлений от 100 до 5 Па. Важным положительным моментом является также то обстоятельство, что роторный механизм не требует смазки и поэтому источниками загрязнения откачиваемого объекта парами масла могут быть только вспомогательный форвакуумный насос либо сальники роторных валов. [c.20]

Необычайная простота конструкций магниторазрядных насосов сочетается с больщой сложностью процессов, протекающих в них. В связи с этим за основу рационального конструирования насосов этого типа обычно берут эмпирические соотношения, позволяющие рассчитать основные их параметры быстроту действия, минимальное рабочее давление, геометрические соотношения [3]. Так, для расчета быстроты действия по азоту в области давлений, где сохраняется пропорциональность между током разряда и давлением, была предложена следующая зависимость [c.63]

Вращательные и диффузионные насосы имеют более или менее постоянную скорость откачки в довольно щирокой области давлений. Во вращательных насосах теоретическая скорость откачки подсчитывается по геометрическим размерам. В течение одного оборота выталкивается объем V газа, тогда 5 = пУ, где п — число оборотов в единицу времени. В диффузионных насосах скорость откачки зависит от ряда причин, связанных как с конструкцией насоса, так и со свойствами рабочей жидкости. Однако любой вакуумный насос имеет предельное давление, при котором его скорость откачки падает до нуля. Это предельное давление зависит от качества применяемого масла, от утечек 54 [c.54]

Преимущества двухроторного насоса заключаются в простоте устройства, отсутствии смазки между корпусом и роторами и масляного уплотнения, в хорошей балансировке роторов при малых габаритах насоса достигается высокая производительность, и именно в такой области давлений, где мала производительность масляных насосов. В области давлений 10 —1 мм рт. ст. они успешно заменяют 30 467 [c.467]

Электроразрядные насосы. В электроразрядных сорбционно-ионных насосах термическое испарение титана заменено катодным распылением. На фиг, 358 показаны электроразрядные сорбционно-ионные насосы, которые характеризуются тем, что у них ионизатор построен по типу магнитного электроразрядного манометра. Насос, показанный на, фиг 358, а, работал в области давлений 10 —мм рт. ст. Катоды, являющиеся испарителями титана, изготовлены из титановой [c.496]

Обычно в промышленности применяются насосы прямого действия с числом циклов в пределах 30—50 в минуту. Подача насосов прямого действия колеблется в широких пределах. Отечественные заводы выпускают двухцилиндровые насосы с подачей от 0,5 до 100 м ч и более в широкой области давлений р = = 0,5—5,0 МПа. [c.292]

Для предупреждения поломок в конструкции поршневого насоса предусмотрен перепускной клапан. При достижении в насосе предельного допустимого давления он соединяет область нагнетания с областью всасывания и тем самым переводит насос с рабочего режима на холостой. При отсутствии такого перепускного клапана на нагнетательной линии между насосом и задвижкой (на ответвлении) необходимо установить обычный предохранительный клапан, отрегулировав го таким образом, чтобы он открывался при превышении насосом рабочего давления на 10%. [c.54]

Конденсационные (криогенные) насосы обеспечивают теоретически максимальную скорость откачки газов в области давлений, превышающих упругость пара при рабочей температуре конденсатора. В области давлений, характерных для вакуумной техники, конденсационный насос, охлаждаемый жидким водородом, не откачивает гелий, водород и неон при охлаждении жидким гелием не откачивается лишь один гелий. [c.4]

Предельное давление, достигаемое в адсорбционной установке перед определением изотермы адсорбции, определяется, как правило, давлением водорода, а при наличии натекания — гелия и неона. По данным масс-спектрометрических измерений, проведенных автором, при изучении изотерм давление водорода может монотонно возрастать в течение - длительного промежутка времени, причем по абсолютной величине оно может быть соизмеримым с давлением исследуемого газа. Тщательное обезгаживание ионизационных манометров и омегатрона перед охлаждением адсорбента позволяет после охлаждения адсорбционного насоса снизить фоновое давление водорода с 10 —10 до 10- мм рт. ст. Измерения парциальных давлений в области давлений, близких к фоновому (10- —10 ° мм рт. ст.), позволяют расширить пределы измеряемых давлений газов до 10 ° мм рт. ст. (см. кривые 4 я 9). Используя показания только манометра общего давле- [c.69]

Для оценки эффективности применения сорбентов в адсорбционных насосах сравнение сорбентов необходимо проводить по экспериментальным значениям константы В, полученным в необходимом диапазоне давлений. Для качественного сравнения вполне пригодны значения констант, полученные в области высоких относительных делений. Лучшими адсорбентами следует признать цеолиты (СаА, СаХ, NaX) и активные угли (в особенности уголь СКТ). -Из-за значительно худших адсорбционных свойств силикагели и особенно алюмогели следует применять лишь в тех случаях, когда невозможно по различным причинам использовать цеолиты или активные угли. Согласно данным, приведенным на рис. 16, в области давлений 10 —10 мм рт. ст. при использовании цеолитов достигаются более низкие давления, чем при использовании активных углей (при одинаковой адсорбции азота). Это хорошо согласуется с величиной структурной константы В. [c.86]

На рис. 32 приведены зависимости относительной адсорбируемости азота на угле СКТ от давления, построенные по экспериментальным данным (см. рис. 30 и 31). Давление при непрерывной адсорбции брали равным давлению газа над адсорбентом в конце процесса натекания, т. е. в установившемся квазистационарном режиме. Относительная адсорбируемость в динамических условиях совпадает- со статической при давлении 10 мм рт. ст. и ниже значения Гд лежат между Гст и Г. При давлении 10 мм рт. ст. Гд больше Гст, что является следствием допущения о линейности изотермы адсорбции. В диапазоне давлений 10 — 10" мм рт. ст. статическая адсорбируемость резко возрастает с уменьшением давления (адсорбции). Поэтому область сверхвысокого вакуума (10 мм рт. ст. и ниже) — наиболее приемлемая для работы адсорбционного насоса. При давлении 10- мм рт. ст. и ниже динамическая адсорбируемость слабо зависит как от давления, так и от температуры и сильно отличается от статической адсорбируемости, особенно в области сверхвысокого вакуума. По-видимому, такое расхождение величин Гд и Гст объясняется замедленной диффузией молекул газа в ультрапорах, вследствие чего они почти не принимают 108 [c.108]

Большое отличие между Гст и Гд в области давлений ниже 10 мм рт. ст. не позволяет при расчете давления в условиях непрерывной адсорбции использовать значения статической адсорбируемости, определяемой по экспериментальной изотерме. Ошибка возрастет с повышением эффективности применяемого адсорбента и понижением его температуры, например, при переохлаждении насоса. [c.110]

В работе [4] откачка углекислоты высоковакуумным адсорбционным насосом в области давлений 10- — 10" мм рт. ст. была исследована методом кинетических кривых при постоянном натекании. Кинетические кривые в диапазоне давлений от 10 до 10 мм рт. ст. были записаны на ленте электронного потенциометра (рис. 35). Сразу после создания натекания начальная скорость откачки составляла 1700—1800 л/с при давлении ниже З-Ю мм рт. ст., затем с уменьщением давления снижается до 220—260 л/с и далее практически не меняется (рис. 36). Скорость возрастания давления в больщей степени зависит от натекания, что объясняется насыщением открытой поверхности азотного бачка [c.114]

При охлаждении адсорбента (цеолит СаА) жидким гелием [60] скоростная характеристика насоса по водороду (рис. 39) в области давлений 10 —10 мм рт. ст. очень стабильна во времени и практически совпадает с пропускной способностью системы жалюзных экранов шевронного типа (штриховые линии). Скорость откачки водорода несколько уменьшилась после того, как количество откачанного газа составило 20—25% максимальной величины адсорбции. Скорость откачки гелия в об- [c.120]

Насосы предварительного разрежения способны снизить давление в откачиваемом объеме от атмосферного до 10 —10 мм рт. ст., но не пригодны для обеспечения низкого динамического давления в области высокого вакуума. Для получения высокой и устойчивой скорости откачки высоковакуумного насоса необходимо обеспечить беспрепятственный подвод откачивае.мого газа к адсорбенту, который для этой цели располагают слоем толщиной в несколько зерен. Наименьшим сопротивлением подводу газа обладает насос с адсорбентом, расположенным на внешней поверхности сосуда с хладагентом. Это приводит к нарушению самого важного требования к адсорбционному насосу — полноты охлаждения адсорбента. Лучистое тепло от стенок установки, а в области давлений выше 10 мм рт. ст. и молекулярная теплопроводность газа приводят к сильному нагреву адсорбента и соответственно — к резкому снижению адсорбционной способности. Конструкция адсорбционного насоса должна обеспечить в первую очередь полное охлаждение адсорбента, так как стабильность скоростной характеристики насоса обеспечивается динамической адсорбируемостью газа. [c.130]

Они бывают также многоступенчатыми и работают с форвакуумом в 15 мм, которы создается находящимся внутри пароструйным соплом. Но в этом случаев области давлений до 10 мм, т. е. как раз применяемой в органических лабораториях, они уступают в производительности пароструйным насосам. Диффузионные насосы делаются как из стекла, так и из металла. При давлениях [c.52]

Практика зарубежного насосостроения подтверждает возможность широкого применения шестеренных насОсов для перекачивания химических жидкостей в области давлений до 50 кГ см и подач до 500 м 1ч. [c.227]

Кавитация — это образование пустот в движуш ейся жидкости, приводящее к быстрому износу лопаток рабочего колеса насоса. Пустоты образуются в результате конденсации пузырьков пара и выделения газов, растворенных в жидкости, при местном падении давления в насосе ниже давления насыщенного пара жидкости при данной температуре. Пузырьки пара и газа, увлекаемые жидкостью в область более высоких давлений, быстро конденсируются или охлопываются. Жидкость мгновенно заполняет образовавшиеся пустоты, что приводит к мелким гидравлическим ударам, шуму и сотрясениям. В результате производительность и напор, а также к. п.д. насоса резко падают. В целях предотвращения кавитации или при ее обнаружении необходимо снизить частоту вращения рабочего колеса. [c.94]

Рассмотрим принцип действия пароструйного насоса. Обычно давление во впускном патрубке насоса (область А) таково, что средняя длина свободного пути молекул газа достаточно велика, и молекулы чаще сталкиваются со стенками трубопровода, чем друг с другом (см. гл. I). Единственная причина попадания данной молекулы в насос есть движение молекулы в соответствующем направлении. Вероятность того, что какая-то молекула, находящаяся в данной точке, попадает в насос, определяется отношением телесного угла, под которым виден насос из этой точки, к полному телесному углу, т. е. к 4тг. Вероятность увлечения молекулы струей повышается тогда, когда молекула попала в самую струю. [c.78]

Сущность способа заключается в следующем вакуумная установка или часть ее изолируется от насоса соответствующим клапаном, задвижкой или крапом, и при помощи какого-либо манометра измеряется быстрота возрастания давления в изолированной части. Понятно, что при этом предпочтительнее пользоваться манометром непрерывного действия, например ионизационным манометром, нежели манометром разового действия, вроде манометра Мак Леода. Тип измерительного прибора определяется областью давлений, в которой производят измерения. Так, например, если давление в установке не опускается ниже 100 [х Hg и включать пароструйный насос нельзя, то измерять возрастание давления можно теплоэлектрическим манометром Пирани, термопарным манометром или компрессионным манометром соответствующего типа. Прежде всего следует отключить вакуумную установку от насоса и измерить быстроту возрастания давлепия. Если полученная величина мало отличается от нормы для вакуумно-плотной системы (предполагается, что эта норма известна) или достаточно мала, чтобы обеспечить в данной установке при данном насосе нужное давление, то это указывает не на течь в установке, а на плохую работу пасоса или на наличие в нем течи. Предположим, что быстрота возрастания давления указывает на наличие течи в самой вакуумной установке. Тогда можно определить приблизительную величину натекания с.ледующим образом пусть вакуумная установка имеет объем 1000 л и скорость возрастания давления равна 5 [Л Hg за 10 сек при начальном давлении 100 [л Hg. Тогда общее натекание равно около 500 микрон-л/сек. Это, конечно, значительно превышает нормальное натекание вакуумно-плотной системы. Знание общего натекания установки позволяет при испытании отмечать главные течи. [c.208]

ООО м ч кислорода, создается еще более мощный агрегат. Выпускаются кислородные турбокомпрессоры производительностью 7000 и 14 ООО м ч. на давления 14 и 34 кгс с.ч, турбодетандеры производительностью до 60 ООО м ч, поршневые кислородные насосы на давление до 420 кгс см" и другие машины и аппараты для низкотемпературных процессов разделения воздуха. Эта новая и перспективная область современной техники продолжает быстро развиваться. [c.8]

Определение течи при помощи разрядной трубки. Метод разрядной трубки применим для вакуумных систем, изготовленных из любого материала. Если включить разрядную трубку в высоковакуумную систему между диффузионным и механическим форвакуумным насосом, а затем обдувать систему пробным газом — углэкисльш газом, метаном, парами спирта, ацетона, бензина, эфира, то при попадании газа через течь внутрь вакуумной системы цвет разряда будет изменяться, Наиболее чувствительным индикатором является углекислый газ. При 0ТС3/ТСТВИИ легколетучих углеводородов можно опрыскивать систему водой, при попадании ларов воды в разрядную трубку свечение становится голубым. Углекислый газ дает также голубое свечение, водород— красное. Чувствительность такого метода можно повысить применением спектроскопа для наблюдения за разрядом. Если в системе отсутствует высоковакуумный диффузионный насос, то разрядную трубку подключают к трубопроводу, который идет от системы к механическому насосу. Область давлений, наиболее пригодная для отыскания течей таким методом 0,1—1 мм рт. ст. Применяя водород в присутствии электрической искры, не следует забывать о возможности взрыва. Гелий обладает такой же проникающей способностью, как и водород, но он менее опасеЕ в отношении взрыва. [c.538]

Пожарные насосы высокого давления и комбинированные в последние годы находят все более широкое применение в нашей стране. В настоящее время пожарные автомобили оборудуются отечественными насосами данного типа, выпускаемые НПП Инфра (г. Миасс, Челябинской области) насос центробежный пожарный комбинированный НЦПК-40/100-4/400 и насосы центробежные пожарные высокого давления НЦПВ-20/200 и НЦПВ-4/400. Они предназначены для подачи воды и водных растворов пенообразователей с температурой до 30 °С, плотностью до 1010 кг/м , водородным показателем среды pH = 7 + 10 и массовой концентрацией взвешенных твердых частиц грунта до 0,5% при их максимальном размере 3 мм. [c.719]

Большинство высоковакуумных пароструйных насосов в указанном диапазоне давлений также обладает малой производительностью из-за нарушения структуры паровой струи, вытекающей из верхнего (высоковакуумного) сопла. Для работы в области давлений 10" —10 мм рт. ст. и предназначены бустерные насосы. Основные характеристики отечественных бустерных асосов приведены в табл. 92. На фиг. 352 приведен общий вид бустерного цасоса БН-1500. [c.487]

Процесс конденсации водяяого пара проводился в широком диапазоне температур (от 50 до 200° К) в присутствии различных газов воздуха, водорода, углекислого газа, дифтордихлорметана, аргона, гелия и др. [113]. Во всех случаях имело место поглощение газа иа охлаждаемой поверхности при конденсации водяного пара в твердое состояние. Исследования показали, что при температуре поверхности 199°К скорость поглощения газов ниже, чем при 77° К. Давление в аппарате при конденсации пара и непрерывном. напуске raisa в объем поддерживалось строго постоянным при прекращении конденсации водяного пара в системе происходило резкое возрастание общего давления за счет напуска неконденсирующегося газа. Поглощение газа при конденсации водяного лара свидетельствует об адсорбции молекул газа на ло верхност и непрерывно образующегося сублимационного льда. Адсор- бированные молекулы газа замуровываются на поверхности непрерывно набегающим паром, который мгновенно превращается в лед, оставляя под слоем льда неконденсирующийся газ. Диапазон ра бочего плато , т. е. области давлений, в которой скорость процесса замуровывания неконденсирующегося газа под слоем льда остается постоянной, определяется давлением насыщения водяного пара на движущейся границе льда в начальный и конечный момент работы насоса. Чем ниже началь ная температура и выше конечная, тем больше рабочий участок поглощения неконденсирующегося газа. [c.503]

Вспомогательные (бустерные) насосы по своему устройству незначительно отличаются от высоковакуум ных диффузионных насосов и предназначены для работы в области давлений 10 —Ю-з мм пт. пт. [c.58]

Вследствие того что в пароструйных насосах используются сопла с небольшим сечением, они могут хорошо работать только в переходной области давлений (10—мм рт. ст.) и становятся неэффективными при высоком вакууме, поскольку узкие отверстия сопел оказывают высокое сопротивление потоку, а увлечение газа за счет турбулентного потока не имеет существенного значения. Вместо этого при давлениях ниже 0,1 мм рт. ст. проявляется во все возрастающей степени диффузия газа в поток ртутных паров [71]. Гаеде, который сконструировал первый диффузионный насос, пропускал струю ртутных паров через щель [72]. [c.409]

Насос является одним из основных агрегатов гидропрессовой установки, от надежности работы которого в значительной степени зависит правильная работа всей системы. Из многочисленных типов насосов, встречающихся в современной технике, для обслуживания гидропрессовых установок чаще всего применяются поршневые насосы, реже центробежные. Рабочее давление в гидропрессовых установках колеблется на практике в весьма широких пределах — от 50 до 600 кг см . Однако чаще всего встречаются давления 100, 150 и 200 кг[см . Для подачи воды высокого давления в большинстве случаев применяются поршневые (скальчатые) насосы, которые в этих случаях оказываются наиболее выгодными. Область применения центробежных насосов ограничена большими установками для централизованного снабжения значительного числа прессов, так как центробежные насосы высокого давления не могут быть построены на малую производительность. Для подачи же воды низкого давления (например, для 1 одъема плунжера рабочего цилиндра в течение холостого хода) чаще всего применяются центробежные насосы. Для непосредственного привода прессов применяются ротационные (радиальНо-плунжерные) насосы, принцип действия которых будет описан ниже. [c.106]

Естественно, что такой процесс наиболее вероятен в тех местах проточной части насоса, где давление наименьшее, т. е. во всасывающей области при входе жидкости в рабочее колесо. В этом месте процесс еще усугубляется дополнительным падением давления рдАк вследствие неравномерного распределения абсолютных скоростей С] по входному сечению рабочего колеса и различного значения относительных скоростей хю при входе на его лопасти. [c.223]

В оптическом манометре (рис. 80) сильфон (гибкая гофрированная трубка) томпаковый или из сплава медь — бериллий разделяет области газа с давлением р и рг- При измерении вакуума одну из областей, например, находящуюся при давлении, присоединяют к насосу, который создает давление примерно 10 мм рт.ст. Другую область (давление р ) соединяют с объемом, в котором измеряют давление. Если давление р больше давления р2, то верхняя часть сильфона 6 поднимется вверх. Это перемещение передается вертикальной заостренной с двух сторон игле 5, которая, в свою очередь, придает той или иноц наклон небольшой плитке с укрепленным на ней плоским зеркальцем 3. На расстоянии около 40 см от манометра помещена небольшая лампочка, луч света от которой падает на наклоненное под углом 45° зеркало I из алюминиевого слоя, нанесенного на переднюю сторону пластины. Отражаясь от зеркала 1, луч света попадает на поворачивающееся зеркало 3. Отраженный от зеркала 3 луч отклоняется на величину двойного угла поворота зеркала. Это отклонение измеряют по шкале, расположенной непосредственно над лампой. Размещение плоской [c.141]

В этой же области давлений перекачиваемой жидкости (до 50 кГ1см ) работают шестеренные насосы фирмы Линц (Австрия). Эти насосы для обычного применения имеют бронзовые подшипники скольжения, расположенные в крышках. Для несмазывающих жидкостей используется конструкция насоса типа К с выносными подшипниками. [c.219]

Используемые теперь механические и пароструйные насосы характеризуются величиной быстроты откачки. Эта величина ока-зываыся для современных насосов относительно постоянной в широкой области давлений. В случае механического насоса при каждом обороте ротора, вращающегося с числом оборотов /, удаляется некоторый объем газа Таким образом, быстрота откачки механического насоса Зр= В случае пароструйного насоса быстрота откачки "р постоянна и зависит от скорости струи пара, которая в свою очередь зависит от таких причин, как мощность подогрева кипятильника, удельная теплоемкость, удельный вес и вязкость рабочей жидкости [7]. [c.53]

Чувствительность этого способа определения течи непосредственно зависит от типа устройства, применяемого для обнаружения пробного газа внутри установки. Если для этой цели применяется манометр, то тип его будет определяться областью давлений, в которой ведется течеискание. Так, например, когда течи таковы, что делают невозможной работу пароструйного насоса, следует применять теплоэлектрические манометры. Купер [8] описал схему манометра Пирани, в которой индикатором течи служит звук громкоговорителя, что облегчает процедуру течеискания. Очевидно, такое устройство можно применять с равным успехом при работе и с временными уплотнителями и с неконденсирующимися газами. При давлениях порядка 10" мм Нд можно применять манометры Кнудсена или ионизационные. [c.216]