Влияние формы профиля

Воронов В. Ф. Исследование влияния формы профиля цилиндрической лопасти колеса центробежного насоса на его работу, ЛКИ, 1953. 18 с. (автореферат на соискание степени кандидата технических наук). [c.358]

При исследовании влияния формы профиля лопасти на входе на всасывающую способность насоса изменялся радиус закругления входной кромки лопасти при постоянном //5( . [c.97]

Проведенный теоретический анализ потока в рабочем колесе с рассмотрением пограничного слоя и экспериментальное исследование в относительном движении при малых скоростях позволили уточнить картину течения потока в колесе, основные источники потерь, влияние формы профилей лопаток и меридионального профиля канала. Установлено, что рациональный выбор меридионального профиля и профиля лопатки на основе расчета потока газа в канале позволяет полностью или частично устранить срывные зоны, что ведет к повышению эффективности колеса и улучшению структуры потока за колесом. [c.163]

Фиг. 134. Влияние формы профиля на характеристику ступени при числе М 0,66.

ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ ПРОФИЛЕЙ ЛОПАТОК И ТИПА АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ВЕНТИЛЯТОРА [c.165]

Проследим вначале влияние формы профилей и типа аэродинамической схемы у моделей ОВ-156 на суммарный уровень шума при различных режимах работы ф по аэродинамической характеристике (рнс. 4.14). Видно, что величина при листовых лопатках, [c.167]

ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ ПРОФИЛЯ [c.194]

Влияние формы профиля частично было уже рассмотрено. Рассмотрим сопоставление влияния числа Ке на характеристику двух вентиляторов, отличающихся только формой профилей лопаток рабочего колеса у одного — обычные профили с относительной толщиной с = 10... 15%, у другого профилем служит дуга окружности — средняя линия телесных профилей. В остальном параметры решеток профилей у обоих вентиляторов одни и те же (табл. 5.3). [c.194]

Для анализа влияния формы профиля на устойчивость величины критических сил выражают через коэффициенты формы и вводят понятие обобщенной критической силы, зависящей только от размеров заготовки [c.86]

Коэффициент критической силы к — P plP , характеризующий влияние формы профиля на величину критической силы, используют для оценки рациональности профиля с точки зрения устойчивости. [c.86]

Как было показано в работах [557, 569], линейное натяжение зависит от радиуса кривизны г, что объясняется зависимостью формы профиля переходной зоны от г. Однако если влияние кривизны на поверхностное натяжение проявляется при радиусе кривизны поверхности порядка межмолекулярных расстояний, то в случае линейного натяжения влияние кривизны периметра смачивания проявляется при много больших г — порядка радиуса действия поверхностных сил. [c.224]

Влияние формы тонкого сверхзвукового профиля сказывается только на значении его коэффициента сопротивления, который, согласно (74), можно разбить на три части сопротивление за счет подъемной силы, сопротивление за счет кривизны и сопротивление за счет толщины. [c.51]

Существ, влияние на св-ва волокон оказывает форма (профиль) отверстия фильеры. Если отверстие не круглое (звездочка с разл. кол-вом лучей, восьмиугольник или др.), то получают т. наз. профилированные волокна и нити, имеющие иные оптические и в ряде случаев мех. св-ва. Известны также бикомпонентные П. в. типа бок о бок или ядро - оболочка , формуемые, напр., из полиамида и поли- [c.605]

Анализ рентгенограмм (рис. 1.39, табл. 1.2) показывает, что консолидация ИПД порошка Си, так же как и в рассмотренном выше случае Ni, приводит к росту отношения максимальных интенсивностей рентгеновских пиков (111) и (200), что можно объяснить различным уширением, влиянием кристаллографической текстуры, различной формой профиля рентгеновских пиков. [c.59]

Метод разложения по собственным функциям, как уже отмечалось, не дает поля абсолютных скоростей, а позволяет получить только их радиальный профиль. Однако этой информации достаточно, чтобы определить влияние формы потока на разделение (4.84). Ниже представлены некоторые значения КПД формы с использованием результатов Паркера и [c.232]

Экспериментальные наблюдения продольного рассеяния проводились неоднократно с использованием различных методик. По одной из них в некоторый момент времени в трубу, в которой в ламинарном режиме с постоянным расходом движется жидкость, вводится растворенное вещество (например краситель) в таком количестве, что оно обеспечивает постоянную по сечению трубы концентрацию Са в пределах очень короткого участка протяженностью zb (рис. 5.5.1.1, л). Под влиянием параболического профиля скоростей участок, заполненный красителем (метка), начитает искривляться, поскольку краситель, находящийся на оси трубы, движется вместе с жидкостью с максимальной скоростью, а вблизи стенки не движется вовсе (рис. 5.5.1.1, ). В результате совершенно плоский вначале участок стремится принять форму параболоида. Однако под влиянием образовавшихся градиентов концентрации начинается процесс радиальной диффузии, который приводит к выравниванию концентрации по сечению трубы. На рис. 5.5.1.1, Ь направление диффузии показано стрелками. Вид, который метка приобретает на некотором расстоянии от точки ввода красителя, значительно превышающем диаметр трубы, и распределение концентрации красителя по длине трубы показаны на рис. 5.5.1.1, с. [c.294]

Влияние формы температурного профиля на выходы продуктов пиролиза иллюстрируется данными табл. 12.64. [c.804]

Влияние различных факторов на форму профиля концентраций поглощаемого вещества в подвижной фазе было рассмотрено выше. [c.515]

В работе П. Л. Капицы [12] теоретически изучен вопрос о свободном течении тонких слоев вязкой жидкости под влиянием постоянной объемной силы по вертикальной плоскости и наружной стенке вертикальной трубы получено приближенное решение уравнения течения, которое показало, что волновой режим (30 50 < Re < 1500) является более устойчивым, чем ламинарный получена форма профиля волны, фазовая скорость и амплитуда изучен вопрос о взаимодействии газового потока с жидким получено значение критической скорости, при которой происходит захлебывание . [c.52]

Задачу о выборе целесообразной формы профилей нужно решать, используя современные методы расчета решеток. Этот вопрос выходит за рамки настоящей книги. Здесь же уместно только остановиться на влиянии отношения <р = С1г/ы2, называемого коэффициентом подачи. Из теории решеток следует, что отношение С1г/иг оказывает не меньшее влияние, чем форма профилей, на распределение скоростей по обводам профилей. Рассмотрим этот вопрос подробнее, приняв для простоты окружную скорость 2 постоянной, с ростом коэффициента подачи увеличивается скорость течения в неподвижной решетке это наглядно видно на примере решетки радиальных пластин (см. рис. 2.18) с ростом ф при заданной окружной скорости растет радиальная проекция скорости Сг и относительная скорость гю. В то же время интенсивность вихревого и циркуляционного течений не изменяется, и поэтому искажение поля скоростей, вызываемое этими течениями, уменьшается с ростом коэффициента подачи. Другими словами, с ростом ф распределение скоростей становится более благоприятным. [c.49]

Иначе обстоит дело при больших углах изгиба профилей. При углах Арр порядка 40° влияние средней линии на форму профилей становится заметным, что сказывается на характеристиках решеток. [c.95]

При изучении конденсации водяного пара в высоком вакууме источник испарения находился на значительном расстоянии от конденсатора, т. е. выполнялось условие й< 1, где й — диаметр соединительной трубы, а I — длина этой трубы. Это условие можно уподобить удалению источника от конденсатора в бесконечность. Движение отдельных, не связанных между собой молекул пара в соединительной трубе происходит от стенки к стенке, и при каждом столкновении с внутренней поверхностью трубы молекулы пара меняют направление своего движения. Такое движение молекул пара в соединительной трубе при большом разрежении среды есть движение со значительным трением, обусловленным ограничивающими стенками трубы. Каким бы ни был источник испарения и как бы он ни располагался, при движении молекул пара в соединительной трубе достаточно большой длины ( > ) происходит как бы усреднение движения и влияние формы источника совершенно перестает сказываться на профиле образования конденсата. Это движение продолжается до границ охлаждаемой поверхности, т. е. до входа в конденсатор. После достижения молекулами пара границ поверхности конденсации дальнейшее движение пара происходит в объеме конденсатора. При известных условиях в объеме конденсатора возникают ассоциированные частицы из молекул пара, что приводит к принципиально новым явлениям. Однако в рассматриваемом случае они подавляются развитой поверхностью конденсатора. [c.127]

Коэффициент влияния решетки К определяют по диаграмме (см. рис. 26). Влияние телесности профиля на С р обычно учитывают на основании экспериментальных данных. Продувка профилей различной формы показала, что уменьшение подъемной силы телесных профилей в решетке по сравнению с решеткой пластин можно оценить коэффициентом 0,81—0,9. Для профилей, используемых в осевых насосах, значение коэффициента около 2,7/л = 0,86. Таким образом [c.56]

Выбор вида функций у (5) и (5) оказывает влияние на форму профиля и равномерность распределения скоростей и давлений на нем. Рекомендуется принимать [c.64]

Третий путь борьбы с отравляющим влиянием примесей определяется формой профиля активности в слое катализатора.. Если зона, в которой протекает реакция, ограничивается малой частью длины слоя, то и дезактивация обычно проявляется в этой узкой зоне. Затем реакция перемещается в следующую зону слоя. Этот процесс будет продолжаться до тех пор, пока не дезактивируется весь слой. [c.93]

В таких случаях может оказаться целесообразным применять длинные слои, что эквивалентно продлению срока службы катализатора. Этот метод целесообразно использовать, если профиль яда в слое крутой в противоположном случае дезактивация наблюдается по всей длине реактора, и этот метод неэффективен. Формы профиля активности более детальна обсуждены в последующих главах, которые рассматривают влияние дезактивации в реакторах с неподвижным слоем катализатора. [c.93]

Рис. 7.16(в) показывает профили активности для парал-лельного отравления при экзотермических условиях. При значениях Ф от 2,5 до 10 имеется постоянное уменьшение активности от 1 = 0 до 1=1, несмотря на то что степень понижения активности высокая во всех точках вдоль оси реактора. Это поведение к тому же нетипично для нормального процесса, связанного с параллельным отравлением. Когда Ф увеличивается выше 10, наблюдается нормальный тип поведения для случая параллельного отравления (наименьшая активность на входе реактора и увеличение ее вдоль слоя). Ранее наблюдалось [7.29], что когда при моделировании реакции использовалось отравление первого порядка, то при указанном значении модуля Тиле такой аномалии не наблюдается. Это показывает, что при использовании кинетики Ленгмюра — Хиншельвуда выявляется существенное влияние диффузионного сопротивления на форму профиля активности. [c.174]

Форма профиля скорости не зависит от К, так как электрическое поле при пренебрежимо малом индуцированном поле создает постоянную по сечению потока объемную силу. Из (57) следует, что при постоянном расходе жидкости через. канал и переменном М с увеличением магнитного поля увеличивается и пондеромоторная сила, что приводит к большему заполнению профиля скорости. На рис. 7 построены профили скорости для различных значений М. При М=0 профиль скорости вырождается в параболический при тИ ос течение приобретает стержневой характер. Происходящее при увеличении М изменение профиля скорости за счет увеличения конвекции вблизи стенки и увеличения вязкой диссипации оказывает влияние и на теплоотдачу. , [c.33]

V 1,A,2. Градиент энтальпии. При анализе процесса теплообмена в критической точке следует также учитывать влияние магнитного поля на градиент энтальпии на стенке, который определяется формой профиля скорости в пограничном слое и изменением свойств воздуха с температурой. Радиальное магнитное поле способствует заполнению профиля скорости (см. раздел IV,A,3), в результате чего увеличивается доля теплового потока, обусловленного градиентом энтальпии. Однако ЭТО увеличение не компенсирует снижения теплоотдачи за счет уменьшения продольного градиента скорости (по крайней мере при постоянной по всему сечению пограничного слоя проводимости). [c.57]

В лабораторных колонках применяются только кольцевые перегородки с отверстием в центре (шайбы). В колонках малого диаметра газовый поток, проходя сквозь такие шайбы, попеременно отклоняется то к стенкам, то к оси колонки. Изучалось влияние двух видов таких шайб на форму профиля скоростей. [c.138]

Виды кавитации. Профильная кавитация вог никает на лопасти, обтекаемой потоком. Этот вид кавитации зависит от условий подвода и входа потока в лопасть. Например, у осевых насосов влияние оказывает профиль лопасти, форма обтекателя, конструкция ребра, поддерживающего обтекатель, и т. д. Профильная кавитация зависит [c.108]

Существует два способа расчета полной нагрузки точный и приближенный. Точный расчет рекомендуют применять при глубоком анализе зубчатой передачи он довольно сложный и трудоемкий. Приближенный расчет в сравнении с точным намного проще и для определения функциональных параметров вполне достаточен. Его отличие состоит в усреднении массы и упругих свойств системы в остальном он учитывает те же расчетные параметры, а именно окружную скорость колеса, упругие свойства материала зубчатой пары, влияние формы зуба и угла зацепления, влияние погрешности профиля и погрешности в основном и окружных шагах, угла наклона зуба рабочей ширины зубчатого колеса Ь, номинальной (полезной) нагрузки. [c.46]

Расчетное определение влияния толщины профилей на работу решетки, обтекаемой идеальной жидкостью, выполнено в работах [10, 12, 34]. В работе [10] даны результаты систематических расчетов обтекания тонких дужек двухпараметрической формы (место расположения максимальной стрелки дужки на расстоянии 0,3 0,4 и 0 5 хорды от входной кромки и величина кривизны, определяемая стрелкой, в пределах [c.251]

Изменение формы профиля лопасти на входе оказывает значительное влияние на величину параметра X. При этом степень влияния изменяется с режимом работы насоса. [c.97]

Таким образом, установлено, что на величину параметра % преимущественное влияние оказывают режим работы насоса и форма профиля лопасти на входе [c.99]

Экспериментальные данные о влиянии формы профиля на износ шин типа Р, приведенные ранее, не всегда достаточны для выбора профиля шины. Неясно, до какой степени следует увеличивать коэффициент опоясанности, в частности, целесообразно ли для достижения высокой износостойкости выбирать низкий профиль, существенно отличающийся от обычного. Неизвестно также, будет ли изменение профиля влиять на напряжение в элементах шины. [c.182]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, существенное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых проставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ке профиль скорос1и становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

Прирост температуры существенно зависит от Ыа, т. е. от интенсивности тепловыделения за счет вязкой диссинации. Однако форма температурного профиля относительно нечувствительна к N3. Пример этого дан на рис. 7, где показаны развивающиеся профили температуры, отнесенной к среднемассовой температуре 0 ,гс при полностью развитом теплообмене для течения в щели жидкости, описываемой степенной зависимостью (для двух различных N3). Хотя 0(, возрастает почти в 10 раз, когда N3 увеличивается от 1 до 10, это фактически не оказывзет влияния на форму профилей 0/0(, . [c.335]

Автор дает неточное объяснение смысла уравнения (54). В действительности градиент давления, параметр магнитного взаимодействия 5 и коэффициент генератора К определяют расход жидкости и не оказывают влияния на форму профиля око-]зости. Последняя зависит лишь от числа Гартмана М. (Прим. ред.) [c.31]

В соответствии с результатами, полученными в работе [41], с увеличением йк (при постоянном р) величина ВЭТТ сначала растет, потом достигает максимума при р 0,05 и затем уменьшается. [См. рис. 1.9, на котором представлены также и данные из литературы, не имеющей отношения к хроматографии ( = 0).] Следует подчеркнуть, что эти результаты получены и для А = 0 и не обязательно соответствуют вогнутому профилю скоростей потока. Очевидна необходимость тщательного экспериментального изучения этих результатов. Интересно отметить, однако, что экспериментальное подтверждение изложенной выше гипотезы дают результаты, полученные Спенсером и Кучарским [42]. Неоднородности неподвижной фазы в плоскости поперечного сечения колонки могут оказывать значительное влияние на форму профиля скоростей потока, а следовательно, и на величину ВЭТТ. В этой связи могут иметь значение экспериментальные результаты, полученные Хьюпе [43]. Хьюпе обнаружил, что при увеличении плотности материала насадки профиль скоростей потока может стать выпуклым в противоположность [c.24]

В препаративной хроматографии используют пробы сравнительно больших величин, поэтому важное значение имеют эффекты, связанные с вводом проб в колонку. Основные вопросы здесь таковы 1) что происходит при вводе пробы в колонку, 2) каково влияние формы (концентрационного профиля) и величины пробы на эффективность препаративного разделения и 3) какова роль концентрации вводимой пробы. [c.27]

Альбрехт и Верзел [58] изучали концентрационные профили в колонках диаметром около 7,5 см с помощью индикатора. Колонки, заполненные насадкой путем простой засыпки или засыпки со встряхиванием колонки, дают чрезвычайно несимметричные концентрационные профили. Форма профиля зависит от того, с какого конца колонки в нее засыпают насадку. Часто во время прохождения пробы через колонку выпуклый профиль сменялся вогнутым. Существенно плоские концентрационные профили были получены при вводе насадки в колонку методом ВВД (см. выше). Небольшое торможение или ускорение потока происходит лишь у стенок колонки. Уменьшению концентрационных профилей способствует радиальная диффузия, но при использовании метода ВВД она оказывается ненужной. Способ ввода пробы в колонку оказывал определенное влияние на форму концентрационного профиля на входе в колонку. [c.143]

С целью оптимизации процесса атомизации исследовано влиянне формы электрода в виде стержня на распределение цинка, серебра, марганца и других элементов в стержне (радиография), а также на тенень их испарения в присутствии различных матриц. В случае стержневого атомизатора типа 1 (см. рис. 1) предварительное нагревание пробы приводит к делокализации атомов определяемого элемента за счет диффузии в периферийные зоны и к уменьшению степени испарения на стадии атомизации. В процессе предварительного нагрева пробы изменяется характер распределения определяемого элемента на поверхности атомизатора за счет его диффузии в тело графита. Для профилированных стержней типа 3—5 (см. рис. 1) соответствующих диффузионных потерь не наблюдается, что связано, но-видимому, с температурным профилем, способствующим локализации атомов в зоне кратера. Применение профилированных стержней типа 3—5 эффективно и "в присутствии галогенидных и ряда окис-ных матриц, причем наиболее удобны в эксплуатации стержни-атомизаторы типа 5, позволяющие так же, как и стержни типа 2, увеличивать объем дозируемого раствора и использовать для анализа твер- дые пробы. Таким образом, выбор оптимальной формы стержневого атомизатора позволяет существенно уменьшить депрессирующее влияние матричного компонента и увеличить степень испарения определяемого элемента. [c.64]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология