Распыление коэффициент

Для лучшего распыления топливо подается в камеру сгорания газотурбинного двигателя при помощи центробежных форсунок под давлением 50 кГ/см и выше. Из форсунки топливо выходит со скоростью около 30 м сек, образуя факел тонко распыленного топлива. Распыление жидкого топлива сопровождается резким увеличением размера поверхности капель топлива и зависит, таким образом, от коэффициента поверхностного натяжения, величина которого для некоторых топлив приведена в табл. 10. [c.72]

Коэффициенты массоотдачи можно определить экспериментально, если известна поверхность контакта фаз. С этой целью для жидких систем применяется три типа лабораторных установок, а именно диффузионные ячейки, колонны с орошаемыми стенками и колонны с распылением одной из фаз. Результаты таких исследований дают возможность сделать существенные выводы относительно механизма процесса экстракции, но применить полученные данные для расчета промышленных аппаратов нельзя. [c.78]

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

На рис. 10 приведена принципиальная схема двухконтурного турбо-компрессорного ВРД. Рабочий процесс (подача топлива, воспламенение, горение ) в ВРД непрерывный. Встречный поток воздуха сжимается компрессором в 10-12 раз и поступает в камеру сгорания, куда через форсунки впрыскивается распыленное топливо. Из компрессора воздух выходит со скоростью 100-170 м/с и температурой 200-250 С. Для устойчивого горения топлива на входе в камеру сгорания скорость воздуха специальными устройствами снижается до 60-80 м/с. В первичной зоне горения при коэффициенте избытка окислителя близком к 1,0 температура газового потока достигает 2300 С. [c.150]

Коэффициент подачи компрессора при испарительном охлаждении воздуха увеличивается благодаря уменьшению нагрева воздуха, поступающего в цилиндр, а также охлаждению воздуха за счет испарения капель распыленной воды. [c.155]

Оросительные конденсаторы-холодильники представляют собой змеевики, орошаемые снаружи водой, подаваемой по желобам (рис. 152). Попадая па стенки горячих труб, вода частично испаряется, благодаря чему расход воды примерно в 2 раза меньше, чем в холодильниках других типов. Еще больший эффект достигается распылением воды по поверхности змеевиков при помощи распылителей. Оросительные холодильники монтируют из труб длиной 6—9 м. При благоприятных условиях (сухом климате, наличии ветра) коэффициент теплопередачи в таких аппаратах достигает 500 ккал/ м -ч-град). [c.260]

В результате свободного проникания вихрей на границе двух фаз происходит эмульгирование жидкости в непрерывно изменяющемся направлении. В этой части системы отдельные порции жидкости представляют собою попеременно то сплошную фазу, то распыленную. Поверхность контакта фаз увеличивается благодаря эмульгированию. Количество энергии, необходимое для этих изменений, определяется коэффициентом / [c.77]

Как и следовало ожидать, скорости нанесения пленок различных материалов, распыляемых при одинаковых условиях (плотность тока, геометрия системы и т. п.), близко связаны с коэффициентами распыления этих материалов. Однако вычисление скоростей нанесения прямо иэ коэффициентов распыления крайне сложно из-за отсутствия надежных данных по коэффициентам вторичной эмиссии, коэффициентам повторного распылення, распределению плотности катодного тока и т. д. Поэтому результаты, пр1шеденные в табл. 2, следует рассматривать при оценке скорости нанесения только как ориентировочные. Многие опубликованные результаты не скорректированы на вторичную электронную э.миссию и, кроме того, значения, приведенные в таблице, брались, как правило, из кривых для коэф-ф1щиентов распыления. Таким образом, ошибки, содержащиеся в указываемых величинах, могут достигать 20%. Приведены результаты только для бомбардировки мишеней ионами аргона, поскольку этот газ наиболее широко используется при нанесении пленок ионным распылением. Коэффициенты распыления для других нонов приведены в работе [3]. Если в таблице не указана ориентация мии еней, следует считать их поликристаллическими или аморфными. [c.454]

На рис. 2 представлена зависимость длины пути выгорания распыленной жидкой серы от среднего диаметра ее капель при различном коэффициенте расхода воздуха и скорости потока г = 35 м/с. С помощью этой зависимости можно установить размеры печи для сжигания серы или определить степень выгорания серы в реакционном объеме. На рисунке использован критический средний диаметр капель серы при 6р< б р в печи будет иметь место полное выгорание диспергированной жидкой серы, а при бо > бкр — неполное. [c.39]

На основе теории центробежной форсунки, разработанной Г. И. Абрамовичем [20], можно определить (без учета трения) коэффициент расхода и угол распыления форсунки. [c.70]

Результаты обследований конденсаторов водяного пара показали, что коэффициент теплопередачи находится в пределах 37—41 Вт/(м -К) и до температуры атмосферного воздуха 29 С поддерживаются оптимальные давление и температура конденсации. При дальнейшем повышении температуры атмосферного воздуха в охлаждающий воздух должна подаваться вода с целью адиабатического снижения его температуры. Для этого предусмотрены форсунки тонкого распыления воды на всасывании вентилятора по всему периметру его обечайки. [c.16]

Тепло- и массообмен между газом и распыленной жидкостью отличаются высокой интенсивностью, обусловленной развитой поверхностью фаз, большими значениями движущих сил и коэффициентов тепло- и массопереноса. Процесс можно вести непрерывно и с большой скоростью, поэтому сушка распылением по сравнению с другими способами сушки позволяет сэкономить время, средства и рабочую силу. Это подтверждается приведенными в табл. 3.1 данными по сравнительной стоимости системы сушки каолиновой глины. [c.147]

Р. Некоторые полезные результаты. В газе, содержащем распыленные капли или частицы, часто можно не учитывать спектральное изменение коэффициента поглощения. Таким же образом можно рассматривать и самом грубом приближении газы типа паров И.2О с несколькими широкими и слабыми полосами. Для газа, содержащего частицы, из уравнения (24) следует, что, 7 = = ехр(—Кд1 у-), а Для паров НаО [c.498]

Еще более простая модель была постул рована в работе Рола и др. [134]. Они предположили, что распыление атомов происходит в результате только первого столкновения падающего иона. Все же последующие столкновения происходят уже на такой глубине в мишени, что не приводят к актам распыления. Коэффициент распыления полагался пропорциональным энергии, переданной при первом столкновении и обратно пропорциональным величине, которую они назвали длиной свободного пробега. Фактически это параметр, введенный для учета энергетической зависимости среднего пути, проходимого в мишени налетающим ионом до его первого столкновения. В результате получалась сублинейная зависимость коэффициента распыления от энергии падающих ионов, что, вообще говоря, согласуется с экспериментальными данными для определенного диапазона энергий. Эта теория дает также качественное объяснение зависимости коэффициента распыления монокристаллов от направления падения ионов относительно кристаллографических осей [135—138. Коэффициент распылення монокристалла ионами с энергией порядка 10 эВ имеет минимум для тех кристаллографических направлений, в которых кристаллическая решетка имеет максимальную прозрачность, т. е. когда ионы, падающие в этих направлениях, будут, двигаясь вдоль каналов, иметь необычайно большие длины пробега. Коэффициент распыления имеет максимум для тех направ- [c.393]

Применение для охлаждения сажегазовой смеси форсунок, обеспечивающих более тонкое распыление воды и большую турбулентность в зоне охлаждения, не уменьшает количества воды, необходимого для снижения температуры до заданной величины. Однако при этом увеличивается объемный коэффициент теплопередачи и, соответственно, уменьшается объем пространства, в котором происходит испарение воды. За счет этого уменьшается время пребывания частиц технического углерода в зоне высоких температур и время контакта с водяными парами при высоких температурах. [c.99]

В топочной камере процессы распыления и смесеобразования продолжаются и получают свое завершение. Хорошо размельченные и подогретые частицы топлива, встречая на своем пути необходимый для реакции кислород воздуха, сгорают почти мгновенно. Отсюда становится ясной роль распыления и смесеобразования. Однако смесеобразование не происходит в совершенной форме. В зависимости от коэффициента избытка воздуха, поперечного размера струек воздуха и топлива и характера их движения весь объем смеси можно разделить на зоны с преобладанием топлива, зоны с преобладанием кислорода воздуха и пространство между ними, представляющее собой зону реакции. Частицы [c.45]

Поглощение Е пропорционально числу поглощающих атомов N. Свободные атомы, необходимые для осуществления анализа, получают распылением раствора пробы в виде аэрозоля в газовое пламя. При воспроизводимых условиях с, т. е. поглощение пропорционально концентрации. По уравнению (2.3.8) чувствительность обратно пропорциональна константе к [уравнение (5.2.10)] или коэффициенту поглощения к [уравнение (5.2.3)). Ввиду существующей связи между коэффициентом поглощения к и силой осциллятора / (ср. табл. 5.5) последний можно привлечь для оценки чувствительности определения. [c.196]

Основной недостаток полых абсорберов—невысокая эффективность, обусловленная перемешиванием газа и плохим заполнением объема факелом распыленной жидкости. В результате объемный коэффициент массопередачи и число единиц переноса в этих аппаратах невелики скорость газа в них должна быть низкой (до [c.619]

Здесь v и о — стехиометрические коэффициенты для реагентов — горючего Р и окислителя О. Представленный ниже анализ подобен анализу, проведенному в одной из частей работы аналогичные результаты для распыленного однокомпонентного топлива моншо найти в работе [ ]. Хотя задачу об определении скорости гетерогенного горения можно сформулировать для распыленных топлив [c.365]

Оптимальное значение коэффициента избытка воздуха, необходимого для полного сгорания жидкого топлива, принимают обычно а = 1,1—1,2. При тонком распылении, хорошем смесеобразовании и благоприятных условиях в топке полное сгорание топлива достигается при а = 1,05—1,1. [c.39]

В уравнених (143) — (149) индекс I характеризует значение параметра в 1-ом сечении факела распыления, коэффициенты А, В, С, О определяются при интегрировании универсальных профилей скоростей и концентраций. Как показали наши опыты, профили Шлих- [c.85]

Для факельных трубопроводов, в том числе для факельного ствола, имеющих ограниченные диаметры, впрыск ингибитора в защищаемое пространство в виде мелкодисперсной распыленной жидкой фазы или паров не представляет большого труда. В качестве ингибитора применяют жидкие вещества, имеющие большую плотность, низкую температуру испарения, наибольшую теплоту парообразования, малую вязкость и малый коэффициент поверхностного натяжения н др. Наиболее эффективным и химически активным ингибитором большинства углеводородо-воздушных пламен является тетрафтордибромэтан (фреон 114Вч). [c.226]

Низкотемпературная коррозия шеевиков и дымовых труб печей продуктами сгорания топлива. При сжигании сернистого топлива в топочных газах появляется значительное количество серного ангидрида, сероводорода, диоксида углерода, водяных паров, кислорода и других компонентов, вызывающих интенсивную низкотемпературную коррозию трубчатого змеевика И дымовой трубы. Особенной агрессивностью коррозионного воздействия отличается серный ангидрид. Его образование зависит от используемого для сжи1 ания топлива избытка воздуха. В случае неправильной эксплуатации горелок или при нарушении герметичности топки увеличивается поступление воздуха в печь, что приводит к возрастанию коэффициента избытка воздуха до очень высоких значений (1,5—2,0) и усилению коррозии. Активность влияния серного ангидрида на металл значительно увеличивается при каталитическом действии пятиоксида ванадия в присутствии водяного пара, подаваемого на распыление топлива и образуемого при его сжигании. [c.155]

В расчетах сжигания мазута при определении площади поверхности нагрева змеевиков и расхода теплоты на разогрев удельную теплоемкость мазута можно принять равной Сср = 2 кДж/(кг-К), а коэффйциент теплопроводности 0,13 Вт/(м-К). Теплота плавления мазута равна 170—250 кДж/кг. Оптимальное значение коэффициента расхода воздуха, необходимого для полного сгорания мазута, принимают обычно а = 1,1-ь1,2. При тонком распылении, хорошем смесеобразовании и благоприятных условиях в рабочей или топочной камере полное сгорание топлива достигается при а = 1,05ч-1,1. [c.147]

Благодаря утопленному положению сопел на выходе горелки создается эжекционный эффект. Коне ТруКцИЯ горелки обеспечивает легкий розжиг печи при пуске установки (подача только газа), хорошее смешение распыленного жидкого топлива с воздухом, подсос дымовых газов в корень факела (эжекционный эффект). Подача воздуха в межсопловое пространство (между потоками газа и жидкого топлива) создает условия двухстадийного сжигания топлива. Первичный воздух подается в межсопловое пространство с коэффициентом избытка воздуха около [c.85]

Высокие температуры при термодеструкции в паровой фазе необходимы для быстрого завершения всех реакций в течение короткого времени пребывания сырья в реакционной камере и образования углерода. Высокие температуры создаются при прямом контакте продуктов сгорания (топливного газа или части сырья) со всей массой тонко распыленного сырья. Выход нефтяного технического углерода и его качество зависят от химического и фракционного состава углеводородного сырья, отношенпя количества активных составляющих дымовых газов к количеству получаемого углерода, от коэффициента избытка воздуха в процессе горения, условий ведения процесса испарения исходного сырья н его термодеструкцин. В связи с жесткими условиями в паровой фазе деструкция углеводородного сырья идет с образованием легких продуктов п продуктов глубоких стадий уплотнения (углерода). Выход углерода, несмотря па частичное его реагирование с активными составляющими дымовых газов, относительно высок [c.237]

Никулина и Жуковская [2, т. II] исследовали пленки зо лота и пленки систем N 303—Аи—N 503 В120з—Аи—В120з полученные методом Катодного распыления на стеклах. Оказа лось, что эти прозрачные пленки (к i= 100- 150 А) обладают ком плексом ценных свойств достаточно хорошей адгезией к стеклу высокой прозрачностью (68—72%), высоким коэффициентом отра жения в ближайшей инфракрасной области до 2 мкм (49—60%) низким удельным поверхностным сопротивлением (10—15 Ом-см) положительным температурным коэффициентом сопротивлени и малым значением собственного излучения (0,15—0,19). Благо даря указанным свойствам эти покрытия можно применять в ка честве и электронагревательных элементов, и теплозащитных экранов. [c.502]

Коэффициент Сж в формуле (УП1-]4) зависит от скорости газа в горловине Шд и удельного орошения т. По данным Зайцева и Мурашкевича [28], в форсуночном абсорбере Вентури величина Сж зависит также от расстояния 1 между точкой ввода жидкости и горловиной (рис. 194,6). Согласно этим исследованиям, с увеличением /д. уменьшается Сж и улучшается распыление жидкости, причем при некотором оптимальном значении достигается полное перекрытие сечения горловины каплями жидкости и наилучшее распыление. С дальнейшим увеличением распыление ухудшается. Оптимальное значение находят по формуле [c.633]

Для отопления печей, работающих по псевдоожиженному слоево1му режиму, может быть применено твердое, жидкое и газообразное топливо. Газообразное топливо подают вместе с воздухом через решетку, расположенную ниже слоя. Предварительное смешение газа и воздуха не требуется, так как при коэффициенте расхода воздуха а=1,05-н1,1 перемешивание обеспечивается в слое вблизи подающей решетки. При использовании жидкого топлива последнее подается в распыленном. состоянии также вместе с воздухом через решетку или инжектируется в нижнюю часть слоя. При поступлении в слой капли [c.500]

Принимая квадратичную зависимость коэффициента диффузии от температуры а = 2,0, относительную длину распыленной водоуголь- [c.16]

При беспаровом распылении, влагосодержании d = 10 г/кг и коэффициенте избытка воздуха а => 1 формула принимает следующий вид [c.10]

Б. Д. Кацнельсон и В. А. Шваб [8] исследовали процессы распыления в двух типах форсунок высокого давления — эжекцион-ной и с завихрением топливо-воздушной струи. Проведенные опыты подтвердили однозначную зависимость между средним размером капель, скоростью, коэффициентом кинематической вязкости, плотностью воздуха и коэффициентом поверхностного натяжения жидкости, что дало авторам основание связать критерий Лапласа и критерий Рейнольдса следующим уравнением [c.41]

Равномерность концентрации частиц топлива в воздушном потоке, предусматриваемая при выводе формулы, может быть выдержана для спокойного сжигания и хорошего перемешивания. В действительности же эти условия не всегда выполняются. Например, при сжигании мазута с помощью форсунок высокого давления или прямоструйных форсунок низкого давления топливо движется внутри воздушного потока, не смешиваясь с ним, на значительном расстоянии и лишь на расстоянии, превышающем 1 + 12 (см. рис. 15), т. е. на участке неполного смешения и крупного распыления, достигаются условия, предусматриваемые при выводе формулы. Определенные по формуле скорость горения и потребный объем топочного пространства окажутся преуменьшенными. В таких случаях либо предусматриваются дополнительные камеры сгорания (предтопки, форкамеры, иодподовые пространства горения и т. п.), либо горение в расчетном объеме не заканчивается и протекает с повышенными потерями. Очевидно, в формулу необходимо ввести коэффициент равномерности концентрации 1. [c.61]