Холодильные установки адсорбционная

Рис. 10. Схема установки разделения газов в движущемся слое адсорбента /- холодильная секция —адсорбционная секция 3—ректификационная секция —отпарная секция 5—отгонная секция 6—механизм выгрузки 7—металлическая труба 5—газодувка для газлифта , 9—безударный сепаратор )( —реактиватор.

Рис. 138. Адсорбционная установка непрерывного действия со стационарным слоем поглотителя, теплообменными устройствами регенеративного типа и компрессионной холодильной машиной

На рис. 116 представлена схема простейшей холодильной установки с турбодетандером, в котором газ расширяется с 15 до 5,6 кгс/см , благодаря чему получается холод, необходимый для конденсации углеводородов. Основная сепарация сконденсировавшихся углеводородов происходит в сепараторе 5 при —101,1° С. Для предупреждения гидратообразования применяется двухступенчатая осушка газа до точки росы (—18° С) — гликолевая и для окончательного обезвоживания газа — адсорбционная с помощью молекулярных сит. [c.195]

Установки для получения умеренного холода, наз. также холодильными машинами, подразделяются на воздушные и паровые, а последние - на компрессионные, абсорбционные, адсорбционные и пароэжекторные. Наиб, распространены парокомпрессионные, абсорбционные и пароэжекторные машины. [c.303]

Извлечение паров воды, углеводородов и жидкости из газа можно осуществлять с помощью отдельной установки. Например, адсорбционные установки, работающие на силикагеле, молекулярных ситах и активированном угле, позволяют проводить эти операции в одном аппарате. Холодильные установки (автономные или в сочетании с абсорбцией) также можно применять для одновременного выполнений этих операций. Если извлечение какого-то компонента из газа осуществляется с помощью жидкости, то минимально возможное количество тепла может существенно повлиять на максимальную величину извлечения данного компонента. Особенно это относится к процессам, запроектированным для извлечения больших количеств этана из природных газов. [c.12]

Такой способ охлаждения имеет ряд недостатков. Заметные количества тяжелых углеводородов от С5 и С, и даже более тяжелых остаются в сырьевом газе после компримирования и не задерживаются концевыми холодильниками компрессоров. Эти углеводороды затем могут сорбироваться активированной окисью алюминия, снижая тем самым ее способность поглощать пары воды. По этой и другим причинам принято несколько охлаждать сырьевой газ до ввода в осушители, отделяя таким образом большую часть тяжелых углеводородов и частично пары воды. Выгодно охлаждение до температуры -(-10° С. Если температура снижается еще больше, то это приводит к потере заметных количеств пропилена в конденсате. На некоторых установках отделение тяжелых углеводородов осуществляется с помощью систем адсорбционных и отпарных колонн. Таким путем почти все углеводороды тяжелее пропана отделяются от сырьевого газа до его поступления в холодильную секцию установки. Эта операция совершенно отличается от описанного в одном из следующих разделов статьи способа разделения, в котором адсорбционная и отпарная колонны применяются вместо деметанизатора. [c.29]

В зоне высоких температур 300-900 °С тепло снимается в котлах-утилизаторах и используется в производстве в виде вторичного пара. В интервале 100-300 °С целесообразно использование технологического тепла в адсорбционных холодильных установках для приготовления искусственного холода различных параметров, в том числе холодной воды. Охлаждение продуктов от 100 до 50 °С экономичнее производить в воздушных холодильниках. Дальнейшее снижение температуры продуктов, например в нефтеперерабатывающей промышленности, с 50 до 30 °С производится при помощи оборотной воды, охлажденной, в свою очередь, на градирнях. [c.12]

Стабильность и экономичность работы озонаторной установки в значительной мере определяются степенью подготовки воздуха. На рис. 9.18 приведена принципиальная схема двухступенчатой установки для кондиционирования воздуха перед поступлением его в озонаторы. На первой ступени производится удаление влаги искусственным охлаждением воздуха до температуры +7°С при помощи холодильной установки, на второй — его осушка — в заполненных силикагелем или алюмогелем адсорберах до остаточной влажности 0,005 г/м , что соответствует точке росы —48°С. Одновременно из воздуха удаляют пыль и пары масла от компрессора. Двухступенчатую схему подготовки воздуха рекомендуется применять при производительности озонаторной установки более 6 кг/ч. При меньшей производительности осушку воздуха можно производить только в адсорбционной установке. [c.791]

В тех случаях, когда аэрацией не достигаются приемлемые метеорологические условия или если воздушный бассейн в районе завода загрязнен, прибегают к принудительному воздухообмену. При этом отсос воздуха производят над печами и загрузочными устройствами, что одновременно обеспечивает удаление вредных газов, выделяющихся при обжиге эмалевого покрытия. Подаваемый воздух проходит кондиционирование (очистку от пыли, нагревание или охлаждение, увлажнение) в кондиционерах. Экономически выгодно применять для охлаждения воздуха адсорбционные холодильные установки, использующие тепло, отводимое от печей, и солнечную энергию. [c.465]

Процесс подготовки и сушки воздуха, как известно, включает последовательное охлаждение воздуха водой и фреоном, а также его обезвоживание путем адсорбции. Пуск и остановка цепочки сооружений холодильной установки и адсорбционной колонны, а также выпуск сконденсированной влаги и контроль за температурой охлаждающей воды осуществляются автоматически. Особое внимание обращается на состояние сорбента, который относительно быстро выходит из строя при наличии в воздухе пыли. Эффективность работы адсорбционной колонны достигается при использовании 1 т влагопоглощающего агента для обработки 1000 м воздуха в [c.85]

На рис. IV. 15 149] приведена схема угольной адсорбционной установки. Содержащий этилен остаточный газ деметанизатора вводится в середину многосекционного гиперсорбера и поднимается в верхнюю адсорбционную секцию. Навстречу газу из холодильной секции спускается охлажденный до 50° уголь, поглощающий главным образом тяжелые ненасыщенные углеводороды и частично более легкие компоненты. При этом за счет теплоты адсорбции уголь нагревается до 65°. Сухой газ выводится из верхней части холодильной секции через циклон. Из поглотительной секции насыщенный адсорбент спускается в зону вытеснения адсорбированных легких углеводородов поднимающимися снизу парами этилена (концентрационная секция). Ниже размещается десорбционная секция, где этилен в свою очередь вытесняется с поверхности угля водяным паром и нагреванием до 265°. Из десорбера этилен выводится вместе с парами воды, отделяющейся от него конденсацией. Продутый паром горячий уголь проходит далее движущуюся тарелку, при. помощи которой регулируются распределение угля по сечению [c.178]

Адсорбционная установка (рис. 2.8) обычно включает несколько адсорберов. Процесс очистки состоит из следующих стадий продувка адсорбера газовой смесью, содержащей пары улавливаемого растворителя, как правило, в направлении снизу вверх до начала проскока паров растворителя регенерация активного угля (десорбция) с помощью водяного пара или инертного газа, подаваемого сверху вниз, с последующей конденсацией смеси паров воды и уловленных органических веществ и разделения в сепараторе сушка активного угля воздухом или азотом, нагретым в калорифере охлаждение угля холодным воздухом, подаваемым в случае необходимости от холодильных установок. Переключение адсорберов на тот или иной режим работы проводится вручную или автоматически. В современных установках наметилась тенденция к переходу к аппаратам непрерывного действия. [c.140]

Концентрация воды в регенерируемом продукте намного превышает допустимую для холодильных масел. Поэто.му в технологической схеме регенерационной установки необходим узел адсорбционной осушки масла. Масла, восстановленные на установке тина РМ-50-62 с узлом адсорбционной осушки, схема которого показана на рис. 32, соответствовали предъявляемым требован я.м. На этой же установке при регенерации отработавших холодильных масел авторами была применена для счистки и осушки тонкопористая активная окись алюминия с повышенной механической прочностью. Этот адсорбент обладает высокими адсорбционными свойствами при осушке и очистке отработавших холодильных масел. Регенерация масел с исполь- [c.75]

Опыт установки фильтров-осушителей на всасывающем трубопроводе в процессе очистки холодильных установок показывает, что холодопроизводительность почти не снижается, режим охлаждения в процессе очистки поддерживается довольно надежно. Достоинством адсорбционной очистки является сохранение холодильного агента в рабочем цикле холодильной машины. [c.122]

Другил примером использования молекулярно-ситового эффекта служит осушка хлорфторуглеводородов (фреонов), используемых в качестве холодильных агентов (R-22 и др.) [206]. В этом случае используется цеолит NaA (4А), так как размеры молекул фреонов исключают их адсорбцию на этом цеолите. Например, фреон-12 ljFj имеет кинетический диаметр 4,4 Д.. На адсорбционную емкость цеолита в холодильных установках пе влияют колебания температуры и смазочные масла, присутствие которых всегда возможно. [c.719]

Поступающий из генератора водорода технологический поток после компрессора 1 охлаждается до 4—5° С фреоновой холодильной установкой 3 и направляется в алюмогелевый блок осушки 4. Далее поток поступает в теплообменник 5, проходя через который при Т = 110 К очищается от метана адсорбцией на активированном угле в блоке /2, После азотной ванны 6 при Т = 80° К происходит адсорбционная очистка селикагелем от СО, азота и аргона в адсорбере 13. Затем поток водорода последовательно охлаждается в теплообменниках и ван"нах 7—10, конденсируется в сборнике И и направляется в хранилище при небольшом избыточном давлении. [c.126]

В установке использован холодильный цикл двух давлений, с расширением части воздуха высокого давления в поршневом детандере. Очистка воздуха от двуокиси углерода производится раствором едкого натра в скрубберах. Осушка воздуха высокого давления—адсорбционная, а воздуха низкого давления—вымораживанием влаги в переключающихся поперечноточных теплообменниках—вымораживателях. Атмосферный воздух через фильтр 1 (рис. 64) засасывается угловым воздушным компрессором ВП-50/8 производительностью 3000 м 1ч и под избыточным давлением 6 кгс см поступает в два последовательно включенных скруббера 3 для очистки от двуокиси углерода. Пройдя щелочеотделитель 4, воздух делится на два потока. Один поток подается в блок разделения воздуха 7, а второй—в дожимающий компрессор 5 типа ДВУ-20-6/220 производительностью 1200 м 1ч. В дожимающем компрессоре избыточное давление воздуха повышается до 120 кгс см-, после чего он поступает в блок 6 адсорбционной осушки, из которого часть воздуха через дроссельный вентиль направляется в куб нижней колонны блока разделения, а другая—на расширение в поршневом детандере 8 типа ДВД-80/180 производительностью 650 Jч ч. После расширения до избыточного давления 6 кгс см воздух поступает в куб нижней колонны блока разделения. Перед колонной детандерный воздух проходит один из переключающихся фильтров для очистки от масла и один контрольный фильтр, расположенные в кожухе разделения блока 7. [c.190]

Наиболее распространенными в промышленности химических волокон в настоящее время следует считать компрессорные холодильные установки, работающие на аммиаке. В последний период начали применяться агрегаты, работающие на бромолитии. Однако в ряде случаев, особенно в летний период, когда на ТЭЦ появляется избыток дешевого пара, при производстве холода целесообразно использовать адсорбционные установки. [c.178]

Количество цеолита в фильтрах-осуш ителях ФО-60 (0П-15М), ФО-80 малых холодильных агрегатов для торгового оборудования определено, исходя из равновесной емкости адсорбента по воде и кислым примесям при их предельно допускаемых концентрациях в рабочей среде и общего количества примесей, способных выделиться в систему при эксплуатации холодильной установки. В этой последней величине косвенно учтена технология ее осушки при изготовлении или ремонте. По нашему мнению, определение количества сорбента в штатном адсорбционном фильтре-осушителе без учета статической активности сорбента по вредным примесям и их возможного количества не может считаться сколько-нибудь обоснованным. Конечно, лредельное количество воды или другой вредной примеси может быть выражено в удельных единицах или через количество хладона, холодопроизводительность или некоторый другой показатель. Однако, такое представление может оказаться справедливым только для холодильных машин одного типа, да и при этом условии пропорциональность соотношения между таким условным показателем и необходимым количеством сорбента не будет иметь места. Наиболее характерным примером такого сугубо эмпирического подхода являются стандарты США ARI-710—64, ASHRAE 35—66А, ASHRAE 63R, разработанные для сравнительной оценки поглотительной способности фильтров-осушителей. Эти стандарты определяют количество воды, адсорбируемой осушителем как влагоемкость, а остаточное количество воды, содержащейся в хладоне, называют конечной равновесной сухостью . Влагоемкость фильтра-осушителя выражается в каплях воды (20 капель соответствуют приблизительно 1 г НгО). Конечную равновесную сухость хладона после осуш1ки принимают равной для хладона-12 15 ррт, для хладона-22 — 60 ррт, для хладона-502 — 30 ррт. Содержание воды в хладоне до сушки условно принимается следующим для хладона-12 — 565 ррт, для хладона-22 — 1050 ррт, для хладона-502 — 1020 ррт. [c.137]

Помимо турбокомпрессора, необходимо иметь две турбовоздуходувки и одну азотодувку. Кроме того, необходимо иметь небольшую компрессионную холодильную установку и небольшую воздуходувку для регенерации сорбента в адсорбционной установке для осушки воздуха. [c.304]

В настоящее время широкому внедрению цеолитов в судовых холодильных установках препятствует отсутствие данных об адсорбционных свойствах цеолитов в масло-фреоновых растворах при температурах от —30 до +60° С. Применение же цеолитов в холодильной технике (судовых холодильных установках) дает значительный экономический эффект, улучшает эксплуатацию холодильных установок, снижает трудоемкость работ по ремонту и обслуживанию установок. Поэтому необходимо продолжать работу по синтезу и исследованию цеолито1В для применения их в холодильной технике. [c.195]

Новейшим методом разделения метана и водорода, сопровождающегося одновременным разделением оставшихся углеводородов на фракции по числу атомов углерода, является непрерывный адсорбционно-десорбцион-ный метод с использованием активированного угля — г и н е р с о р б-ция. При его применении нужно сооружать относительно болыние установки, но можно обойтись без компрессорного и холодильного хозяйства. [c.149]

Осушка холодильных систем. Осушку холодильных систем при монтаже обычно осуществляют с помощью подвода теплоты извне (инфракрасные лампы), обогревом мест скопления воды (для малых установок) или вакуумной сушкой [62, 69]. Для осушки холодильных систем при монтаже широко применяют сочетание двух методов осушки хладонами-12 или -22 и сухим воздухом. Рекомендуется следующая последовательность операций испытание системы на герметичность осушенным азотом под давлением 0,1 МПа (1 кгс/см ) с температурой точки росы —45° С циркуляция азота с помощью компрессора, откачка азота вакуум-насосом до —1,3—2,6 кПа ( — 10— 20 мм рт. ст.) и измерение влажности отсасываемого азота. Если относительная влажность>90%, система подвергается осушке сухим воздухом до точки росы на выходе из установки —10° С. При относительной влажности азота на выходе из установки<90% вместо осушки системы воздухом можно ваку-умировать ее до остаточного давления —1,3—2,6 кПа ( — 10— 20 мм рт. ст.). Затем осуществляется срыв вакуума хладоном до 0,1 МПа (1 кгс/см ), циркуляция хладона компрессором для осушки трубопроводов, повторное вакуумирование системы до остаточного давления —1,3—2,6 кПа ( — 10—20 мм рт. ст.) заполнение системы холодильным агентом и ее до-осушка с помощью фильтров-осушителей. При адсорбционной осушке сильно увлажненных холодильных систем целесообразно основное количество воды поглощать силикагелем типа КСМ, а глубокую осушку осуществлять с помощью синтетических цеолитов. При осушке систем большой холодопроизводительности воду можно отделять от холодильного агента в охлаждаемом сепараторе. [c.116]

В патенте № 3616602 [24] рекомендуется проводить адсорбционную очистку гелия от иримесей ири темиературе ниже температуры замерзания данной иримеси (в чистом виде). Это иллюстрируется на примере адсорбции неона из смеси с гелием. В таблице 3.37 приведены данные динамической активности угля ио неону ири различных температурах. Начальное содержание неона в смеси с гелием 0,0028 % об. Из таблицы следует, что ири температурах ниже температуры замерзания неона (24,66 К) адсорбционная способность угля по неону возрастает на порядок. Поэтому для получения гелия высокой чистоты часто проводят окончательную его очистку адсорбцией ири температурах 15-20 К. Если продуктом является газообразный гелий, то для охлаждения до указанных выше температур используют холодильные гелиевые установки. Если продуктом является жидкий гелий, то окончательная очистка от иримесей производится в адсорбере, установленном в установке сжижения гелия. Наиример, такая установка предлагается в работе [34] для получения жидкого гелия из газа Братского ГКМ. [c.222]

Обычно в установках, производящих этилен и пропилен при повышенных рабочих давлениях, достаточно применять два хладоагента. На первой стадии в качестве хладоагента применяются аммиак, пропан или иронилен, для получения более низких температур применяется этилен. Пропилен часто предпочитается аммиаку, если он получается на установке в достаточно чистом виде, так как потери его легче возмещаются и температура кипения его ниже температуры кипения аммиака. Применять для охлаждения смесь пропилена и пропана не рекомендуется, так как различие в их концентрации в разных частях цикла ведет к некоторым не поддающимся учету колебаниям температуры. На некоторых установках низкого давления вместо компрессионного холодильного цикла применяются аммиачные адсорбционные машины. Эти машины с успехом могут быть применены и в установках высокого давления. Их экономичность зависит от наличия дешевого пара низкого или среднего давления или других дешевых источников тепла. Для получения температур испарения (около —30° С) вполне подходит нормальный пар низкого давления при 2,8—3,5 ати, но если требуются более низкие температуры, то выгоднее применять нар под давлением 5,6—6,3 ати. В некоторых случаях потребность в таком паре может быть велика и тогда стоимость его будет слишком высока, чтобы его можно было бы применять для получения холода. Для охлаждения до температуры —35° С требуется приблизительно 4 т насыщенного водяного пара под давлением 5,6 ати на миллион ккал. [c.34]

Весьма интересными и важными с практической точки зрения являются задачи о работе адсорбционных фильтров в разного рода замкнутых установках (холодильных, гомоадсорбционных и др.) — задачи динамики адсорбции с обратной связью. Ряд простейших задач такого рода был рассмотрен. [c.90]

В установке вымораживания сточные воды подвергают двенадцатикратному испарению. При такой концентрации температура кипения раствора равна минус 1 °С. При меньшей степени концентрирования объемы сточных вод достаточно велики, что пО требует дальнейшего упаривания сточных вод в многокорпусной выпарной установке. Если концентрирование раствора более 10— 15-кратного, резко возрастает количество рабочего пара, подаваемого на эжекторы при этом оборудование установки усложняется. При таком концентрировании целесообразно применять комбинированную схему, по которой полученный вымораживанием рассол подвергается доупариванию в выпарном аппарате, а вторичные пары после выпарки используются в качестве рабочего пара в холодильной адсорбционной машине. [c.166]

Процессы разделения ксилолов кристаллизацией обладают существенными недостатками и недостаточно экономичны вследствие применения этиленового и пронанового холодильных циклов. В настоящее время предпочтение отдается процессам адсорбционного разделения ксилолов на синтетических цеолитах, в частности на К-, Са- и Ва-формах. Разработанный процесс парекс осуществляется в адсорберах со стационарным слоем адсорбента, через которые непрерывно попеременно пропускают смесь ксилолов и десорбент. В качестве последнего можно использовать, например, п-ди-этилбензол. Такие установки сочетают также с изомеризацией ксилолов. [c.72]

Основной частью установки является колонна, состоящая из адсорбционной 2 и ректификационной 3 секций, расположенных между холодильной и отгонной секциями. Холодильная секция 1 и отгонная секция 5 представляют систему вертикальных труб, по которым проходит уголь. Для охлаждения применяется вода, для обогрева—перегретый водяной пар. Адсорбционная секция 2 простирается вверх от места питания (ввода газовой смеси, подлежащей разделению) до холодильника / ректификационная гекция 3 находится ниже места питания до от-парной секции 4. [c.60]

Адсорбционная осушка хладонов. Высокие требования к сухости хладонов заставили использов ать цеолиты для их осушки. Разрозненные сведения рекламного характера позволяют полагать, что именно осушка хладонов стала одной из первых областей использования цеолитов для осушки жидкостей. Однако технология осушки хладонов и ее специфические особенности в литературе отражены недостаточно. Динамическая активность цеолитов типа NaA при осушке четыреххлористого углерода, хладонов-11, -30, -ИЗ (параметры близки к процессу осушки. масла ХФ 12-16) составляет от 3 до 5%. На заводах, производящих хладон-12, его осуш ают в дина.мических условиях цеолитами NaA. Параметры процесса температура 20° С, давление 0,6—0,8 МПа (6—8 кгс/см ), объемная скорость потока 700— 1200 л/ч, диаметр адсорбера 325 мм, высота слоя 2000 мм. При этом глубина осушки составляет 5—6 ррт, продолжительность работы шести последовательно соединенных адсорберов 4—6 мес. При зарядке герметичных агрегатов хладоны обычно подсушивают цеолитами до концентрации воды (2ч-3) 10 %. На Ленинградском специализированном комбинате холодильного оборудования эксплуатируется установка для осушки хладона-12 синтетическими цеолитами NaA без связующего. Концентрация воды в хладоне после осушки составляет (l-i-3) 10- %. В некоторых случаях процесс осушки хладона-12 осуществляется по схеме с рециклом. [c.74]

Адсорбционная активность синтетического цеолита по воде в условиях обкатки агрегата используется не полностью, т. е. на одном обкаточном узле можно осушить не один агрегат. Однако загрязнения, вымываемые из системы хладоном, часто осаждаются на поверхности чувствительного элемента индикатора влажности. Это вынуждает заменять обкаточный узел с еще далеко не отработанным по воде цеолитом. В то же время предложить другой способ контроля влажности рабочей среды при обкатке в настоящее время еще нельзя и с этим недостатком обкаточного узла приходится мириться либо предусм1атри-вать специальную защиту чувствительного элемента индикатора влажности от загрязнения. На Харьковском заводе холодильных машин предусмотрена такая защита. Технологический адсорбционный фильтр вместе с индикатором влажности ИВ-7 устанавливают стационарно на конвейерную подвеску линии обкатки герметичных агрегатов. Количество цеолита в фильтре-осушителе 100—130 г. Конструкция технологического фильтра-осушителя предусматривает простой, надежный по герметизации съем и установку патрона на обкатываемый агрегат. [c.108]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология