Охлаждение тепловой баланс

Примером технологического процесса, в котором тепло реакции отводится лишь за счет охлаждения потоков, подаваемых в реактор, является так называемый процесс полимеризации в адиабатическом реакторе [53]. Из уравнения теплового баланса для такого реактора следует, что [c.311]

Расследование причин повышения температуры воды в реках и озерах часто наводит на след деятельности человека. Работа многих отраслей промышленности зависит от близости больших объемов воды, которая используется для охлаждения в процессах, идущих с выделением тепла. Завод забирает холодную воду. В аппаратах под названием теплообменники происходит перенос тепловой энергии (тепла) из производственной сферы в охлаждающую воду. Нагретая вода затем возвращается назад в озера или реки либо сразу, либо после некоторого охлаждения. Промышленность и организации, ответственные за охрану окружающей среды, должны при этом следить, чтобы сливаемая вода не нарушала тепловой баланс в природных источниках. [c.61]

При определении теплоемкости жидкости методом калорифера известное количество тепла подводят к системе или отнимают от нее ири помощи предмета, нагретого или охлажденного до определенной температуры. Если точно известно количество тепла, отдаваемого или получаемого калорифером от жидкости, и изменение температуры жидкости в результате этого, то по уравнению теплового баланса можно вычислить теплоемкость жидкости. Калори( )ер представляет собой пробирку с 3 мл бензола, закрытую пробкой с термометром, градуированным через 0,1 [c.147]

Тепловой баланс зоны прокалки составляется аналогично зоне нагрева. Тепловой баланс зоны охлаждения составляется ьа основе равенства поступающего с продуктом тепла и количеством тепла, отводимым охлаждающим-воздухом [c.213]

При существующей тенденции расширения производственных мощностей действующих предприятий возникают серьезные трудности в обеспечении их охлаждающей водой, особенно в засушливых районах с напряженным водным балансом. В связи с этим приобретают важное народнохозяйственное значение вопросы исследования новых способов и схем охлаждения, обеспечивающих эффективный отвод в окружающую среду тепла технологических процессов. [c.8]

Расчет теплового баланса АОК дан в табл. 3.9 избыточное тепло абсорбции Со=2541 кВт должно отводиться из аппарата за счет промежуточного охлаждения абсорбента. [c.95]

Расчет норм расхода оборотной воды основывается на тепловом балансе технологических установок поступление тепла за счет сжигания прямого топлива, с водяным паром и т.п., отвод тепла -аппаратами воздушного охлаждения и охлаждающей оборотной водой. Методика расчета приводится ниже. [c.185]

При необходимости учета охлаждения всего исходного потока, на наш взгляд, целесообразно эффективность неадиабатной вихревой трубы оценивать количеством тепла, отбираемого у всего потока — теплосъемом J, которое можно определить из теплового баланса [c.62]

Температура воздуха после подогрева его за счет тепла извести определится из уравнения теплового баланса охлаждения извести и нагревания воздуха [c.560]

Расход водяного пара обычно невелик и составляет 1,5 — 3 % массы исходного сырья. Поэтому вносимое водяным паром тепло также мало и заметной роли в образовании потока паров в нижней части колонны не играет. По этой же причине начальная температура водяного пара, поступающего в нижнюю часть колонны, на тепловом балансе сказывается мало, причем она может быть как выше, так и ниже температуры получаемого остатка. Однако важно, чтобы водяной пар был перегретым или сухим насыщенным, так как вследствие значительной теплоты испарения влаги наличие даже небольшого ее количества приведет к сильному охлаждению остатка и уменьшению массы паров Температуры (р, и определяются изложенными методами с учетом парциального давления углеводородов. [c.161]

Перейдем к составлению теплового баланса для всего аппарата и для каждой зоны в отдельности. Количество тепла, выделяемого при охлаждении потока от температуры Г, до I2 и частичной конденсации паров, определяется из уравнения [c.612]

Установки подобного типа (см. рис. 54, в) отличаются отсутствием водяных змеевиков для отвода избыточного тепла регенерации. Регулирование теплового баланса системы реакторного блока посредством водяных змеевиков неудобно поэтому на регенераторах описанных выше реконструированных установок используется система охлаждения нерегулируемого типа. В общем тепловом балансе реакторного блока количество тепла, приходящегося на змеевики водяного охлаждения, составляет примерно 20% и вполне может быть скомпенсировано другими переменными параметрами режима температурой предварительного подогрева сырья в печи и некоторым изменением количества загрузки, подаваемой в реактор. [c.185]

Определение количества жидкого аммиака и тепловой нагрузки аппарата. В данном случае для определения количества жидкого аммиака, испаряющегося за счет тепла, которое отдается газом при охлаждении в интервале температур от < 1 = 35°С до /1 = — 4°С, необходимо составить тепловой баланс аппарата. [c.183]

Из уравнения теплового баланса легко может быть найдено количество тепла Q, передаваемого через теплообменную поверхность аппарата. Эта величина является исходной для вычисления поверхности теплообмена или же времени нагревания (или охлаждения), если поверхность теплообмена аппарата задана. Как поверхность теплообмена, так и время определяются из основного уравнения теплопередачи [c.74]

Однако в природе есть такие процессы, которые, хотя и не противоречат первому закону, все же в действительности не осуществляются. Так, тело не может приобрести поступательного движения за счет убыли своей внутренней энергии (охлаждения), хотя при этом соблюдался бы энергетический баланс. Не было бы противоречия с первым законом и в том случае, если бы тепло самопроизвольно переходило от холодного тела к горячему. [c.28]

Энергетический баланс процесса с рядом противоточно работающих ступеней и внешним охлаждением рабочего тела низкокипящей жидкостью для последующего ожижительного цикла можно составить, исходя из схем, представленных на рис. 2.5 и 2.6. Низкокипящую жидкость (см. разд. 4.4.1) получают в отдельном цикле. В каждой ступени ожижительного цикла имеются прямой и обратный потоки рабочего тела. При прямом потоке рабочее тело поступает (рис. 2.5), например, на первую ступень в точке 2 (Т , Р , а) для изобарного охлаждения обратным потоком рабочего тела и за счет испарения низкокипящей жидкости сначала до и далее до Т . Соответственно изменяется энтропия от до 5з и 8 . На рис. 2.5 и 2.6 представлена только паровая область диаграммы, т. е. на данной ступени при введении исходного вещества с массой N1 коэффициент ожижения и = 0. Ожижение наступит далее, уже на другой ступени — заключительном этапе охлаждения. Обратный поток массы рабочего тела составит N1 (1 — к) или (1 — к), если Л/ = 1. На последующей, второй, ступени прямой поток вещества охладится еще на некоторую величину Д7, а обратный поток при этом нагреется до температуры Т ,, т. е. разность температур уходящего (прямого) и входящего (обратного) потока составит АТ ,. Аналогично на теплом (верхнем) конце системы возникает разность температур вследствие неполноты рекуперации теплоты. Энтальпию вводимой на испарение массы N0 низкокипящей жидкости обозначим уходящего пара этой жидкости — (7. Для компенсации потерь теплоты на необратимость в системе с рабочим телом вводится некоторое количество теплоты N 01. Итак, на ступень с различными теплоносителями вводят (приход) четыре потока теплоносителей с разными энтальпиями, а отводят (расход) три потока [c.59]

Баланс тепла при наличии наружного теплоотвода в топочной камере с относительной поверхностью охлаждения на 1 м сечения [c.106]

Тепловым балансом называется равенство прихода и расхода тепла в любом тепловом процессе. При помощи составления теплового баланса процесса выясняется распределение тепла, введенного в процесс по всем расходным статьям как полезным для этого процесса, представляющим степень полезного использования всего расходуемого тепла, так и в виде тепловых потерь различного происхождения. В топочных процессах основными потерями являются тепловые потери, связанные с недожогом топлива и наружным охлаждением топки. Последняя в высокопроизводительных топках всегда достаточно мала. [c.220]

Как ясно из основного текста, скорость тепловыделения и скорость теплоотвода от очага горения по-разному зависят от температуры, отчего при изменении температуры процесса изменяются и количественные соотношения между тепловыми статьями баланса. Избыток выделяющегося тепла приводит к повышению температуры процесса при убыли тепловыделения и перевесе расхода тепла процесс теряет температуру и идет в сторону охлаждения. [c.220]

Охлаждение дымовых газов можно определить для каждого случая из уравнения теплового баланса. Поглощение тепла водой равно [c.40]

Эксперименты по испарительному пленочному охлаждению показывают, что температура поверхности стенки остается ниже температуры испарения во всех точках, которые покрыты жидкой пленкой. Распространение этой пленки может быть подсчитано в результате составления теплового баланса, когда известен перенос тепла от горячего газа к испаряющейся поверхности. Из того факта, что испарение создает поток массы от поверхности раздела в основной поток, можно заключить, что эти коэффициенты теплообмена должны быть ниже, чем для сравнимых условий на твердой поверхности. Однако эксперименты, проведенные в Национальном комитете по аэронавтике [Л. 193], дают значения коэффициентов теплообмена, зна- [c.383]

ПРИМЕР 5. Составить тепловой баланс регенератора установки 43-102. Определить количество тепла, подлежащего отводу через змеевики охлаждения, массу образующегося водяного пара, количество воды, подаваемой в змеевики, и их общую поверхность. [c.8]

Модель идеального смешения. В качестве лримера проведем анализ работы реактора с одним слоем катализатора дяя осу1рестнле-ния экзотермического процесса с отводом тепла всеми способами через поверхность, охлаждением циркулирующим катализатором и реакционной смесью. Будем считать, что поведение аЬпарата-подчиняется модели идеального смешения. Тогда изменения концентрации реагирующего вещества и температуры в слое катализатора характеризуются уравнениями материального и теплового балансов [c.507]

Энергетический баланс установившегося динамического режима распространения фронта реакции (3.436), представляющий собой взаимно однозначное соответствие между 0 и ю, характеризует отличие процесса распространения в гетерогенных и гомогенных газовых или конденсированных средах, в которых б(со)= 1 и, зна--чит, 0 = 00 + А бадЖ. В гетерогенных системах это условие выполняется только в случае стоячей волны, когда со = 0. Если же м > О, то 0 > 00 + АОадЗ , а если о)<0, то 0 < 0о + АбадЗ . Объясняется этот эффект тем, что вследствие большого различия теплоемкостей твердых и газовых фаз инерционность теплового поля гораздо больше инерционности концентрационного поля, что обусловливает возможность быстрой подачи непрореагировавшего компонента — теплового источника — в медленно перемещающееся тепловое поле. При движении фронта в направлении фильтрации газа максимальная температура выше адиабатической, так как в этом случае тепло, выносимое волной, складывается из адиабатического разогрева и тепла, отдаваемого слоем катализатора при его охлаждении. При движении фронта навстречу потоку газа, наоборот, часть тепла реакции расходуется на прогрев слоя катализатора, вследствие чего максимальная температура в зоне реакции ниже адиабатической. [c.84]

Рассмотрим этот метод на примере процесса нитрования, производимого в првточном реакторе, снабжением рубашкой охлаждения. Баланс между тепловым эффектом реакции и отводом тепла в рубашку определяет температуру реакционной массы и время ее пребывания в реакторе. [c.180]

Повышению эффективности способствует также применение в качестве конденсаторов аппаратов воздуш-ногю охлаждения и глубокая утилизация тепла отходящих потоков. Принципиальная технологическая схема установки замедленного коксования 21-10/6 показана на рис. 19. В табл. 9 приведены материальные балансы [c.65]

Программа расчета трубчатого реактора обозначена RTK22. Она предназначена для расчета противоточного реактора (типа TVA) и может быть использована, как упоминалось ранее, и для проектирования и при расчете режима. По существу, это программа прямого расчета режима с внешней процедурой оптимизации. Исходные данные включают скорость и состав входного газа, давление синтеза, скорость прямого байпаса (если таковой имеется) или подвода тепла к синтез-газу, температуру входа, и фактор охлаждения слоя , который представляет площадь поверхности охлаждающих труб на единицу объема катализатора, умноженную на соответствующий коэффициент теплопередачи. Данные должны также включать одно из условий окончания расчета — или объем катализатора, или выходную концентрацию, которая может быть выражена в тоннах аммиака в день. Так как все условия на входе в слой определены, то можно выполнить интегрирование уравнений кинетики реакции, теплового баланса и теплопередачи до достижения любого из заданных условий на выходе. Именно это гибкое условие окончания позволяет использовать программу как для проектного расчета, так и при определении режима реактора. [c.192]

Тепловой баланс регенератора. Приход тепла в регенератор складывается из физического тепла, поступающего из Р1 катализатора, кокса, водяного пара и воздуха и из теплоты сгорания кокса. Тепло уходит из регенератора с потоками катализатора, газов регенерации, водяного пара, воздуха, а также теряется в окружающую среду (<Эпот). Важную роль в тепловом балансе регенератора играет дополнительное тепло Сдоп- Эта составляющая отрицательна, если тепло из регенератора отбирается (например, подачей пара в змеевики охлаждения) и положительна, если в регенератор вводится добавочное тепло. [c.40]

Применение вакуума возможно только при использовании кессонного охлаждения, так как требуется абсолютная тазоплотность ограждения. В данных случаях не может быть использовано понятие температуры в термодинамическом смысле, и поэтому нельзя говорить о разности температур между внутрипечным пространством и внутренней поверхностью ограждения. Тепло генерируется на внутренней поверхности ограждения за счет облучения ее плазмой (тормозное и рекомбинационное излучения), а также за счет кинетической энергии электронов и ионов, попадающих на внутреннюю поверхность ограждения вследствие эффекта рассеивания заряженных частиц и вторичной эмиссии электронов с анода. Сюда следует, однако, добавить непосредственное излучение раскаленного анода, а также поверхности расплава. Все вместе взятое создает приток тепла на внутреннюю поверхность ограждения, требующий отвода его за счет охлаждения водой. Унос тепла с водой охлаждения может быть существенным и в энергетическом балансе достигает 20—40%-Таким образом, ограждение вакуумно-дуговых и электроннолучевых печей энергетически несовершенно, однако этот недостаток перекрывается многими другими достоинствами печей данного типа, оправдывающими с технико-экономической точки зрения применение холодного ограждения. [c.243]

В работе следует определить теплоемкость вещества в жидком состоянии методом калорифера. В данном определении известное количество теплоты подводят к системе или отнимают от ее при помощи тела, нагретого или охлажденного до определенной температуры. Если точно известно количество теплоты, отдаваемое или лолучаемое калорифером от жидкости, и изменение температуры жидкости, то по уравнению теплов(Ого баланса можно вычислить теплоемкость жидкости. [c.141]

При контакте двух тел с разной температурой тепло всегда переходит от более нагретого к меиее нагретому. Однако Joчки зрения первого закоц термоди 1 шики возможен и противоположный процесс., т. е[ повышен температуры нагретого тела за счет охлаждения мен нагретого, поскольку при этом соблюдался бы эне пеш-ческий баланс. [c.19]

Создание нового производства или процесса получения нового вещества прежде всего требует выяснения возможности протекания химических реакций, которые при этом предполагается осуществлять. Первый закон термодинамики оказывается недостаточным для решения подобных задач, В пределах этого закона возможно составление энергетических балансов тепловых процессов, но не рассмотрение вопроса о направлении, в котором они могут проходить, В некоторых случаях первый закон термодинамики позволяет предвидеть возможность тех или иных процессов. Например, температура изолированного тела не может сама собой увеличиваться. Невозможен вечный двигатель, т. е. машина, производящая работу без затраты энергии (вечный двигатель первого рода), что также является примером процессов, запрещаемых первым законом. Однако в природе есть такие процессы, которые, хотя и не противоречат первому закону, все же в действительности не осуществляются, Так, тело не может приобрести поступательного движения за счет убыли своей внутренней энергии (охлаждения), хотя при этом соблюдался бы энергетический баланс, Не было бы противоречия с первым законом и в том случае, если бы тепло самопроизвольно переходило от холодного тела к горячему. Однако факты показывают, что все действительно происходящие в природе процессы отличаются определенной направленностью. Они совершаются сами собой только в одном направлении, хотя первый закон не запрещает их протекания в обратном направлении. Например, в нагретом с одного конца металлическом стержне происходит выравнивание температуры и установление теплового равновесия. Чтобы понять общность этого закона, достаточно вспомнить о таких процессах, как взрывы, взаимная диффузия двух газов или жидкостей с образованием раствора. После окончания таких процессов изолированная система уже не может сама собой вернуться в какое-либо из своих предыдущих состояний. Образовавшийся раствор не может сам разделиться на составляющие его компоненты, а продукты взрыва не могут сами вновь образовать исходные вещества. Можно сделать общий вывод в -иптемах, предоставленных самим себе, все процессы текут односторонне, т, е, в одном направлении, и достигают [c.36]

В гидромуфтах постоянного заполнения (рис. 5-15 и 5-21) возможность охлаждения рабочей жидкости с помощью внешней системы циркуляции, описанной выше, отсутствует. Поэтому затруднена и возможность измерения температуры жидкости в процессе работы. Стабилизация температуры в таких гидромуфтах происходит в результате отвода тепла путем естественного обдува. При работе на малых значениях I в них выделяется много тепла и тепловой баланс при естественном обдуве корпуса стремится установиться при высокой температуре, не допустимой для масла и подвижных соединений. Поэтому длительная работа таких гидромуфт при малых значениях I и особенно при / = О не допустима. При испытании в этой зоне характеристики, тидромуфту периодически охлаждают, переводя установку на режим работы I —> 1, т. е. снимая нагрузку с тормозного устройства. Температуру контролируют при остановленной гидромуфте. Для [c.401]

Если тепловой баланс хвостовой части факела сколько-нибудь значительно ухудшается вследствие усиленного отвода тепла наружу и ослабления интенсивности смесеобразования, то ЭТО в конце-кокцов начинает отражаться на пределах воспламенимости сильно забалластированной и охлажденной смеси, приводя к вялому ходу процесса, утолщению фронта горения и к явлениям недожога. [c.189]

В рассматриваемом случае под местным тепловым балансом имеется в виду равенство тепла, выделениого при данной температуре процеоса, сумме теплот, израсходованных на нагрев топочных газов и наружное охлаждение этого процесса. Это равенство записывается в килокалориях (например, на 1 кг сжигаемого в единицу времени топлива) [c.220]

Туннельные печи характеризуются сравнительно большим удельным расходом топлива. Основными причинами этого являются значительные потери тепла с уходящими дымовыми газами, с теплом, теряемым при охлаждении нагретого материала, и с теплом, отдаваемым в окружующую среду. Для оценки эффективности работы туннельной печи большое значение имеет расчет теплового баланса печи, по результатам которого определяется к. п. д. установки. [c.111]

Первый случай, когда регенераторы снабжены системой охлаждения слоя катализатора для регулирования температуры и отвода избыточшого тепла от сгорания кокса. К ним отегосятся, например, регенераторы установок 43-102, 1-А, ГК. 43-103. Смысл расчета теплового баланса для них будег заключаться в определении количества отводимого тепла, поверхности охлаждения, количества образующегося водяного пара и расхода (подачи) воды в змеевики охлаждения. Количество проходящего через регенератор катализатора на этих установках принимается заранее при выборе режима крекинга (кратность циркуляции катализатора). [c.8]

Второй случай относится к регенераторам, которые не имеют змеевиков охлаждения. Избыток тепла от сгорания кокса должен аккумулироваться и отводиться в реактор самим циркулирующим катализатором. К этим аппаратам можно отнести,регенераторы последних моделей установок (Гудрифлру НВ, Г-43-107 и др.). Смысл расчета теплового баланса для них будет заключаться в определении количества катализатора, которое должно циркулировать в системе. [c.8]

Проверим нолученныи материальный баланс ио тепловому. В anuapav для ирекращенпя реакции нродукт из нечи должен охладшъея с БЙС до 32С— 340°. Принимаем температуру после охлаждения в 330°. loi да от продукта, выходящего из печп, должно быть отнято тепла [c.143]

При среднетемпературном пиролизе в печах с горизонтальными змеевиками выходящие после конвекщюнной секщш дымовые газы поступали в котлы-утилизаторы. Последние вырабатывали пар низкого давления, который расходовался на разбавление сырья. Тепловой баланс замыкался при температуре выбрасываемых в атмосферу дымовых газов, равной 220—250 °С. Получаемый в закалочно-испарительных аппаратах пар давлением 2,5—3,0 МПа за счет охлаждения пирогаза поступал в общезаводскую сеть. Конденсат для выработки этого пара при температуре =100°С подавался в барабан-сепаратор, где нагревался до температуры кипення за счет частичной конденсащпг пара и перемешивания с кипящей водой. В печах SRT с целью более полного использования высокопотенциального тепла пирогаза холодный конденсат не подают в систему генерации пара высокого давления, а нагревают его до температуры кипения в конвективной секции. Там же сырье в смеси с паром разбавления нагревается до 540—600 °С. [c.99]

Величина Е, зависящая от физико-химических свойств расплава и режима его охлаждения, определяется опытным путем. Количество тепла, отводимого в описываемом процессе, определяется нз уравнения теплового баланса = F pto -Ь + — Qa где Ср, с и — удельные тепло-е икостн исходного расплава, кристаллического продукта и маточника г — теплота кристаллизации — начальная температура расплава С — потери тепла в окружающую среду. [c.711]