Характер нагружения образцов

Конфигурация пластической области у конца трещины зависит не только от сопротивления материала пластической деформации и характера нагружения, но от степени стеснения поперечной (вдоль фронта трещины) деформации. Если такое стеснение отсутствует (например, в очень тонком листе), то получаем плоское напряженное состояние. В этом случае Хтах действует в площадках под углом 45° к лицевой поверхности образца и возникает местное утонение листа или шейка для разных напряженных состояний перед концом трещины (рис.3.31). [c.205]

Температура стеклования является более однозначной характеристикой полимера, чем температура хрупкости, но все же и ее значения существенно зависят от метода определения. Температуру стеклования можно определить, наблюдая характер изменения физических свойств полимера с изменением температуры. В зависимости от метода определения, скорости изменения температуры или скорости нагружения образца, его формы и характера деформаций изменяются и результаты определения температуры стеклования. Выше (см. рис, 7) был рассмотрен распространенный метод определения температуры стеклования по характеру изменения удельного объема полимера с изменением температуры (дилатометрическое определение). Широко применяются также методы определения температуры стеклования по кривым зависимости деформации полимера (при постепенном воз растании температуры) от частоты действия силы (метод Алек- [c.41]

Оценка свойств соединений по результатам стандартных механических испытаний образцов нередко дает совершенно неправильное представление о действительном уровне их свойств в конструк ции. При этом место и характер разрушения образцов, вырезанных из соединения, оказываются иными, чем при испытании соединения целиком. Указанные недостатки могут быть в определенной степени устранены, если анализ поведения соединений при нагружении вести с учетом влияния фактора их механической неоднородности. [c.287]

Представление об эффективности использования различных материалов при циклическом характере нагружения дает сопоставление их удельной усталостной прочности. Такие данные, полученные в результате испьгганий полированных образцов на изгиб при симметричных циклах нагружения, представлены на рис.9.3.1. Можно видеть, что по [c.306]

Программа изменения температуры и деформации образца задается на бумажной ленте в виде черных линий, аналогично описанному вьппе в настоящей главе. Основной вид испьггания состоит в нагружении образца по заданной программе деформации при конкретном характере изменения его температуры. Испытывается последовательно несколько образцов при одинаковом термическом цикле. Каждый из последующих образцов имеет программу деформации, соответствующую наличию в детали более крупного трещиноподобного дефекта. После завершения испьггания образца производится его долом с целью определения возможного подрастания трещины. [c.470]

И) информацию о перерывах в испытаниях, уровне нагружения образца при перерыве испытаний, изменениях режима, числе трещин и характере разрушения, о местной и общей коррозии. [c.219]

Температуру хрупкости при изгибе определяют путем нагружения образца (рис. Х1У.13), при этом пуансон погибает образец по радиусу кромки нижнего зажима. Скорость движения пуансона может быть 0,75 см/с или 2 м/с. Переход от малой скорости к большой позволяет составить представление о характере изменения температуры хрупкости в зависимости от скорости воздействия. Обычно температуру хрупкости определяют при высокой скорости воздействия. [c.296]

Для определения а при больших скоростях нагружения, когда трудна проследить характер зависимости Р—/ при испытании каждого отдельного образца, а определялась из графиков разрушающая сила Р — полное время нагружения образца I, построенных по результатам всех разрушенных в опыте образцов. Подобный график представлен на рис. 3. Видно, что точки хорошо укладываются на прямую. Отсюда [c.313]

На скорость и характер процесса разрушения нагруженного образца любого материала оказывает влияние напряженное состояние этого материала. Воздействие жидких сред значительно осложняет картину разрушения материалов по сравнению с разрушением в вакууме или на воздухе. Кинетика разрушения в этом случае может определяться не только частотой термических флуктуаций связей, ускоряемых действующими в вершине разрушающей трещины напряжениями, но также процессами поверхностного, объемного, физического и химического взаимодействия полимера и среды, процессами растворения и резкого ослабления межмолекулярного взаимодействия в полимере, скоростью проникания среды к перенапряженным участкам полимерного образца и т. п. Поверхностно-адсорбционные эффекты воздействия среды усиливают действие механических напряжений, [c.120]

Таким образом, при пульсирующем контактном нагружении реактивные тошшва оказывают влияние на степень и характер разрушения образцов. Следовательно, данный метод позволяет производить оценку влияния низкомолекулярных углеводородных жидкостей на контактное разрушение металлов. [c.129]

Процесс разрушения протекает наиболее интенсивно в тех местах, где локальные истинные напряжения в нагруженном теле значительно превысят среднее напряжение. Независимо от характера обработки образца начальная энергия активации разрушения остается постоянной и очень близкой величине термодеструкции полимеров (табл. 10). [c.219]

Применение метода перенапряжения при повышенных температурах для снижения опасности хрупкого разрушения (третье направление) недостаточно обосновано из-за недостатка экспериментальных данных. Известно, что разрушающие напряжения в образцах, предварительно перегруженных в условиях, когда хрупкое разрушение происходит при общем низком уровне напряженности, обычно выше, чем в конструкции при тех же условиях. Если в условиях перенапряжения длина дефекта близка к критической, то при пластическом надрыве дефекта в вершине он будет продолжать распространяться. Значительное перенапряжение, по-видимому, вызывает текучесть материала в вершине дефекта, которая при снятии нагрузки препятствует сохранению достаточно высокого уровня благоприятных остаточных сжимающих напряжений. При последующем нагружении у конца трещины возникает повторная текучесть. Вследствие деформационного старения или горячего деформирования может наступить хрупкое разрушение. Таким образом, в этом случае (в отличие от случая механического снятия внутренних напряжений) перенапряжение не должно превышать рабочие напряжения (скажем, на 20%), тогда указанная обработка, по всей вероятности, будет эффективной. Характер нагружения при перегрузке должен быть идентичен характеру нагружения в эксплуатации. [c.185]

Методы определения напряжений при испьггании образцов зависят от характера нагружения и формы образца. Для образцов правильной геометрической формы с постоянным растягивающим напряжением величина напряжения легко вычисляется. В сложных случаях используют приспособления, снабженные динамометрами. Величину нагрузки регистрируют датчиками сопротивления и записывающими устройствами. [c.29]

В связи с низкотемпературной аномалией долговечности алюминия (см. же. 211) было показано 119], что нагружение образцов при низкой температуре (без доведения их до разрыва) вызывает изменение их прочностных свойств если после такого нагружения образец поставить на испытание по долговечности при средних температурах (например, комнатной), то он уже отличается от образцов, испытываемых без предварительного низкотемпературного нагружения он оказывается упрочненным (см. рис. 211). При этом характер упрочнения таков, что он связан лишь с уменьшением коэффициента у в уравнении (4) без изменения начальной энергии активации /о [119], т. е. низкотемпературное нагружение наряду с разрушающим действием (поскольку в конце концов образец разрывается и при низкой температуре) вызывает и структурные изменения упрочняющего характера, ведущие к перераспределению напряжений (изменению коэффициента у)- Сочетание этих двух процессов и приводит к аномалии в долговечности. [c.375]

Однако представленная картина разрушения пе имеет универсального характера. Так, для пенопластов ПСБ-С и ППУ-З (у = 60 кг/м ) величина не возрастает при первоначальном нагружении образца. Для пенопласта ПСБ-С постоянное значение сохраняется до относительной деформации е = 1,3%, а для ППУ-З у = 60 кг м ) — до 0,8%, после чего начинается нарушение макроструктуры, приводящее к падению 1 /,. [c.223]

На краях образца из хрупкого материала шириной В и длиной L ( < В), относительно малой толщины Н I действует постоянное напряжение растяжения, перпендикулярное линии распространения трещины, ориентированной параллельно ширине образца. Это исходное допущение о характере нагружения предполагает отсутствие изменения номинального напряжения у края трещины при ее раскрытии. Обозначим длину трещины в направлении л через I = 1 , я в целях упрощения не будем учитывать влияние касательных напряжений. На расстоянии х от края исходного дефекта действует изгибающий момент [c.37]

В качестве примера совместного действия нагрузки и воды ниже приведены данные о клеевых соединениях алюминия, склеенного внахлестку клеем ЭПЦ-2. Испытания проводили в воде при 20°С под постоянной нагрузкой 100 Н (30% кратковременной прочности) в гирляндах [26], причем периодически определяли изменение кратковременной прочности. Оказалось (табл. 8.2), что при испытаниях в течение 1,5 лет действие воды компенсирует влияние нагрузки. Разница в снижении прочности нагруженных и ненагруженных образцов весьма невелика. Однако характер разрушения нагруженных образцов изменяется от когезионного к адгезионному с большей скоростью. По другим данным скорости разрушения при раздире и сдвиге в воде коррелируют между собой и с результатами испытаний во влажной атмосфере. Длительная прочность соединений на эпоксид- [c.214]

Рис. 2. Характер нагружения образца. Адгезия БФ-б к бесщелочному стекловолокну. Скорость роста напряжения а = = 0,174 кГс1см сек.

Типичный пример изучения температурно-временных зависимо стей модуля можно найти в работах [636, 637], в которых изучеш сшитые эпоксидные смолы, наполненные стеклянными шарикамг волокнами или пузырьками воздуха. Начальный тангенциальны модуль при сжатии возрастает с уменьшением скорости деформа ции модули при изгибе и растяжении ведут себя аналогичным об разом. Фактор приведения в уравнении ВЛФ не зависит от тип наполнителя и характера нагружения образцов. Уравнение Кер нера выполняется для композиций, содержащих порошкообразны наполнители, в стеклообразном состоянии. [c.318]

Экспериментально установлено, что титан ВТ 1-0 является материалом, весьма чувствптельным к скорости нагружения, что обусловливает большой разброс упругопластичесжих характеристик сто.оь Оо,оз. сто.05- В связи с этим представляется целесообразным разработать единую методику испытания подобных материалов, основанную на существующей стандартной методике и учитывающую характер нагружения образцов, запас упругой энергии системы образец—испытательное устройство , температурные особенности испытания. [c.104]

Коррозионная усталость определяется не только химическим составом металла, но и его структурой, что хЬрошо видно на примере испытания тонких образцов из армко-железа, термически обработанного на разную величину зерна. Показано [117], что в 3 %-ном растворе Na I,электродный потенциал железа с более мелкой структурой на 150-200 мВ отрицательнее потенциала железа с более крупным зерном. При циклическом нагружении образцов в коррозионной среде потенциал начинает выравниваться и достигает 520 мВ после 10 и 10 циклов нагружения соответственно для образцов с мелким и крупным зерном. При этом абсолютное разблагораживание железа с мелкой структурой значительно меньше, чем крупнозернистых образцов. Образцы с мелкой структурой имеют также примерно на порядок меньшую долговечность, чем крупнозернистые, хотя к моменту разрушения у обоих типов образцов потенциал примерно одинаковый. Основная причина различного сопротивления железа коррозионной усталости — неравномерное распределение примесей в объеме и по границам зерен. При термообработке, обеспечивающей рост зерен, их границы больше обогащены примесями, что усиливает действие границ как анодов в электрохимических парах и способствует интер-кристаллитному разрушению. В образцах с более мелким зерном характер коррозионно-усталостного разрушения транскристаллитный. [c.50]

Виды образцов и характер нагружения зависят от целей проводимых испьгганий. Эти цели мохуг быть следующие [c.160]

При нагружении образцов из АМгбН и АМгбНПП (рис.7.6.13,в) наличие поверхностной трещины в зоне мягкой прослойки не изменяет вязкого характера разрушения, однако увеличение степени нагартовки приводит к существенному снижению притупления исходной трещины перед страгиванием и ускорению роста трещины. [c.252]

При проведении экспериментов на ползучесть возникает ряд требований. Первое — мгновенное нагружение образца до значения 0о. В противном случае за время нагружения будет развиваться деформация, искажающая дальнейший ход собственно ползучести при ao= onst. На практике это требование выполняется приближенно, и поэтому ниже будет приведен анализ влияния скорости нагружения на характер кривых ползучести. [c.48]

Модули упругости при растяжении, сжатии и изгибе однонаправленных стекловолокнитов при правильной постановке эксперимента имеют одинаковые значения. Предыстория нагружений в направлении ориентации волокон не влияет на характер кривой напряжение— деформация [62]. Иная зависимость о—е получается при нагружении образца перпендикулярно ориентации наполнителя. В этом случае на всех этапах деформирования отсутствует пропорциональность между а и е, что связано с эластической деформацией связующего. [c.143]

Коппельман [229] на основании обширного экспериментального материала провел сравнение релаксационного поведения ПВХ диэлектрическими и механическими методами. Обобщенные им данные приведены на рис. IV. 16. Из этих данных следует, что между механическими потерями, измеряемыми при разных способах нагружения образца, существует такое же различие, как между механическими и диэлектрическими потерями. Однако расстояние по частотам между максимумами диэлектрических и механических потерь при 90, 100 и 110°С приблизительно постоянно и составляет примерно 1,5 порядка. Это свидетельствует о том, что процессам перемещения сегментов цепей при механическом и электрическом воздействии соответствует одинаковая энергия активации, т. е. при диэлектрической и механической релаксации элементарные акты перемещения имеют общий характер. [c.178]

Естественно, что сама методика регистрации трещин (оптическая микроскопия) задавала минимальный размер для наблюдаемых трещин и, тем самым, определяла начало микроскопического трещинообразования. Таким размером было значение около 1 мкм. Разумеется, это условная характеристика начала трещинообразования, но уже и ее использование дает ценную информацию. Оказалось, что после момента нагружения образца микротрещины (регистрируемых размеров) появляются не сразу, а через некоторое время (тобн). Значение этого времени зависело от величины растягивающего напряжения о и температуры Т. Данные приведены на рис, 174. Можно видеть, что зависимости Тобн(ст) имеют уже привычный экспоненциальный характер, а при повышении температуры привычным же образом смещаются к меньшим напряжениям. Об изменении наклона зависимостей 1дтобн(ст) здесь говорить трудно ввиду разброса точек, но оно не исключается. [c.322]

Убедительный пример влияния межфазных молекулярных связей на прочность композита приведен в работе [110], авторы которой исследовали взаимодействия в системе матрица (эпоксидный компаунд)—арматура— (волокна на основе поливинилового спирта). Если между исходными волокнами ПВС и матрицей не наблюдается никакого химического взаимодействия, то обработка волокон 4,4 -дифенилметандиизоцианатом (МДИ) приводит к химическому взаимодействию по гидроксильным группам. Кроме того, модификатор также химически взаимодействует и с матрицей. Следствием этого взаимодействия является существенное повышение прочности композита [ПО]. ИК-спектры нагруженных образцов свидетельствуют о том, что молекулы МДИ несут ири этом механическую нагрузку. Изучение особенностей развития магистральных трещин в исследуемых композитах с модифицированными и немодифицированными волокнами показало, что расслаивание по границе матрица—волокно занимает значительную долю времени от всего процесса разрушения композита, причем химическое взаимодействие матрицы с волокном существенно снижает скорость расслаивания [110]. Таким образом, прочность композиционного материала самым тесным образом связана с характером межфазных связей — собственно адгезией. [c.35]

На характер кривой сжатия резины оказывает влияние также скорость деформации или время выдержки под нагрузкой, в случае ступенчатого нагружения образца. Установление равновесия между напряжениями и деформацчшми в образце происходит не мгновенно, поэтому при ступенчатой нагрузке на кривой сжатия можно отметить горизонтальные площадки, соответ- [c.193]

Выносливость к многократным деформациям резиновых изделий зависит не только от вида резины и характера нагружени , ио в большей степени от размеров [59] и конфигурации деталей. Отсюда усталостное поведение резины в образцах в условиях лабораторных испытаний нельзя безотносительно к конкретным условиям работы изделий распространять на поведение резины в эксплуатации. [c.41]

При длительном нагружении образцов в течение десятков и сотен часов зоны повреждения значительно не увеличиваются, однако их характер существенно изменяется. При этом возрастает хрупкость материала и снижается местное значение К, прежде всего в тех случаях, когда образец подвергнут небольшой остаточной деформации. Эффект упрочнения не проявляется благодаря ориентировке молекулярных цепей в результате пластической деформации. Сопротивление хрупкому разрушению образцов понижается приблизительно до 60% первоначального предела прочности при быстром нагружени1г. Таким образом, в зоне поврежде-86 [c.86]

Результаты испытаний образцов показывают, что слоистые пластмассы малочувствительны к надрезам. В процессе нагружения деталей из таких материалов, особенно при наличии ползучести, пики напряжения быстро выравниваются. В материале со слабой связью наполнителя и связывающего вещества, типичным представителем которого является стеклопластик, до разрушения в наиболее напряженной зоне происходит частичное или полное расслоение. При этом материал теряет свойства непрерывной среды, для которой выведены расчетные формулы. Характер разрушения образцов при различных видах напряженного состояния показан на рис. 34—36. В соответствии с характером поведения материала перед разрушением напряжение в зонах концентрации повышается до известного уровня, при котором начинает нарушаться связь между волокнами стеклоткани и смолой. Характерно, что процесс нагружения материала при испытании образцов сопровождается характерным потрескиванием (табл. 5 и 6). У края отверстия может действовать только нормальное напряжение (табл. 7), которое, как правило, сооветствует пределу прочности материала при растяжении или сжатии в соответствующих направлениях. Отступление от этой закономерности отмечалось только в случае образцов с вырезами в форме восьмерки, ориентированными перпендикулярно продольной оси образца, при испытании которых, по-вндимому, не удалось отметить начало разрушения материала. Пониженные значения предельного растягиваюш,его напряжения для образцов с вырезами в форме. 316 [c.316]

Приборы первой группы. Обычно эти приборы снабжаются маятниковым силоизмерителем (рис. 24.3, а). При передвижении зажима 1 с постоянной скоростью, что осуществляется с помощью привода и передаточного механизма 2, возникающее в образце 3 усилие заставляет через зажим 4, подвешенный к сектору 5, отклоняться маятник 6. Таким образом, характер нагружения зависит от растяжимости образца, но при этом возможность перемещения зажима 4 приводит к непостоянству скорости деформирования. Малорастяжимый жесткий образец деформируется медленнее, а нагружается быстрее, а легкорастяжимый образец деформируется быстрее. Кроме того, тяжелый маятниковый силоизмеритель обладает значительной инерцией и его перемещение происходит рывками, чему еще дополнительно способствует трение, возникающее на его оси вращения, и устройства (храповики с собачками или демпферы), не позволяющие ему мгновенно возвращать- [c.438]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология