Пара давление Парафины

Для получения кинетической модели реакции дегидрирования фракции н-парафинов были исследованы механизм и кинетика превращения индивидуальных углеводородов — декана [74, с. 25, 35], ундекана, додекана и их смесей [127] в интервале температур 450—490°С с варьированием суммарной объемной скорости исходной смеси от 1400 до 60 000 ч , начальных парциальных давлений парафина от 0,0013 до 0,0026 МПа. Пар- [c.151]

Рис. 1. Давление паров нормальных парафин

Получив шкалы температуры и давления по методу, описанному уже выше, можно построить кривые упругости пара нормальных парафинов и других углеводородов. Оказалось при этом, что все они образуют линии, близкие к прямым, имеющие общую точку пересечения. На рис. 2 эта точка видна в правом углу за шкалами температуры и давления. Большинство углеводородов, встречающихся в нефти, имеют кривые упругости пара, почти параллельные таковым для парафинов. Пользуясь такой диаграммой, можно, зная одну точку на кривой упругости пара нефтяного углеводорода, например его точку кипения при атмосферном давлении, построить приближенно всю кривую упругости пара для этого вещества. С эт0 й целью следует на диаграмме провести линию от известной точки через общую точку пересечения. Числа на линиях означают число углеродных атомов в углеводородах i. [c.628]

В связи с внедрением в промышленности новых процессов переработки, а также изменением требований к ассортименту и качеству нефтепродуктов предлагается пересмотреть программу исследования нефтей с целью расширения и уточнения ее [21], Расширенной программой исследования нефтей предусматривается определение кривых разгонки нефти, устанавливающих зависимость выхода фракций от температуры кипения и определяющих их качество давления насыщенных паров содержания серы асфальтенов смол силикагелевых парафинов кислотного числа коксуемости зольности элементного состава основных эксплуатационных свойств топливных фракций (бензинов, керосинов, дизельного топлива) группового углеводородного состава узких бензиновых фракций выхода сырья для каталитического крекинга, его состава и содержания в нем примесей, дезактивирующих катализатор потенциального содержания дистиллятных и остаточных масел качества и выхода остатка. [c.35]

Рис. 1-17. График Кокса для определения давления насыщенных паров парафино-

Способ отделения твердой фазы. Выкристаллизовавшийся парафин отделяют от раствора масла при депарафинизации в пропановом растворе фильтрацией на барабанных фильтрах непрерывного действия, работающих под небольшим избыточным давлением в корпусе фильтра. Отдувка лепешки осадка с фильтрующей поверхности осуществляется парами пропана. Поскольку весь процесс фильтрации протекает в атмосфере паров пропана, то инертные дымовые газы на установках пропановой депарафинизации не требуются. [c.179]

Все алифатические кислоты, эфиры, спирты, амины и некоторые другие соединения с давлением насыщенного пара ниже 100 Па несмотря на резкую разницу в длине цепи имеют практически равное с парафинами поверхностное натяжение. Из этого следует, что в жидкости на границе раздела фаз молекулы ориентированы полярной группой в жидкость, а неполярной — в газовую фазу. [c.187]

Катализатор содержит 10—25 мас.% никеля, диспергированного в 75—90 мас.% окиси алюминия, и металл-промотор (Ва, 5г, Са, К, Ьа, О, Се, Ре или Си). Количество бария в катализаторе может составлять 20 мас.%. Общая поверхность катализатора — 300 м г, поверхность никеля — 5—20 м /г. При паровой конверсии углеводородов, состоящих в основном из парафинов с 5—10 атомами углерода, в присутствии катализатора при температуре 343— 496° С и давлении 10,5—105 ат получают газ, содержащий в основном водород и незначительное количество метана, двуокиси и окиси углерода. На 1 кг углерода расходуется 1,5—3,0 кг водяного пара [c.70]

В случае адсорбции на угле с увеличением молекулярного веса нормальных парафинов увеличивается адсорбируемость, в то время как на силикагеле она остается постоянной [26]. Для газов адсорбируемость (сила адсорбции) в основном увеличивается с повышением температуры кипения (понижение давления пара), хотя влияние структуры молекул может в некоторых случаях менять нормальный порядок. Так, например, нри адсорбции на силикагеле пары толуола сильнее адсорбируются, чем нары к-октана, хотя точки кипения этих соединений соответственно 110,6 и 125,7°С. В случае смесей парафиновых и олефиновых газов олефины немного сильнее адсорбируются на силикагеле, чем можно было бы предполагать по их упругостям паров при адсорбции на угле структура молекулы имеет меньшее значение [27]. [c.264]

Для установления температуры конца кипения парафина отмечают температуру и остаточное давление в системе в момент, когда, вследствие прекращения выделения паров из колбы, несмотря на продолжающийся нагрев, температура в колбе начинает понижаться. В этот момент выключают обогрев колбы. [c.464]

Наличие нефтепродуктов в конденсате объясняется не механическим уносом газойля, а продуктами его перегонки в контактном испарителе, близкими по составу к дизельному топливу (Н. к.— 210° С, 30% — 271° С, 50% —282° С, 84% — 300° С, 96% - 325° С). При использовании в качестве теплоносителя парафина значительно уменьшается унос последнего с паром. Так, при давлении до 0,4 МПа унос не превышает 1 кг/м . [c.48]

С содержание парафина в паре (0,028...2,5)10 кг/кг скорость пара в конденсаторе и = 0,3 м/с давление конденсации Р = 0,2 МПа температура конденсации = 120 С. [c.51]

Задачу можно решить и другим способом. Согласно представлениям Л. Прандтля [22], дробление пузырька происходит в том случае, когда динамический напор среды 0,5ри превышает капиллярное давление ст// кр, где — радиус кривизны. В отличие от пузырьков воздуха в воде, которые сплющиваются, пульсируют, уменьшаются в центре и затем разрываются, распадаясь на более мелкие пузырьки, отрыв паровой фазы при испарении капли воды в парафине происходит без дес )ормации пузырька пара. Этот факт подтверждается визуальными наблюдениями. В таком случае радиус кривизны равен отрывному радиусу пузырька, а условие дробления выражается неравенством [c.65]

В заключение рассмотрим еще один метод, специально предназначенный для расчета давления насыщенных паров веществ гомологического ряда. Согласно этому методу по оси ординат откладывают значения температуры кипения в линейном масштабе, а по оси абсцисс — число углеродных атомов в молекулах компонентов в логарифмическом масштабе затем на диаграмме строят изобары для различных давлений, как это показано на рис. 42 применительно к парафинам Сю—Сао с прямой углеродной цепью для остаточных давлений [c.69]

Зависимость давления насыщенных паров от позволила сделать вывод, что в динамических условиях при постоянных давлении и температуре величина будет влиять на выход паровой фазы и в процессе однократного испарения нефтепродуктов. Это было проверено экспериментально в описанном выше аппарате ОИ на двух образцах сырья ( ракции жидкого парафина Сц - С)5 с содержанием Си - 0,2, Сц - 24, Си - 38,7, См - 31,4,С<5 -0,3%(масс.), причем сумма нерасшифрованных углеводородов составляет 5,4%(масс.), и смеси чистых углеводородов гептана и ундекана с содержанием 50 и 50%(масс.) соответственно. [c.77]

При получении бензина с заданным октановым числом, содержание в нем легких фракций, перегоняющихся до 100 °С, увеличивается с возрастанием их содержания в сырье. Этому также способствует повышенное содержание в нем парафинов [55]. Количество легких фракций, в бензине риформинга возрастает, если при изменении условий процесса (например, повышении давления) увеличивается удельный вес реакции гидрокрекинга углеводородов. Вместе с тем следует отметить, что для дебутанизированных бензинов риформинга характерно низкое давление насыщенных паров (не более 20,0— 26,7 кПа [281 ]. [c.156]

Применение высших кетонов может иметь особое значение в процессах обезмасливания тугоплавких твердых и микрокристаллических парафинов с температурами плавления выше 80 °G. Температура фильтрации в этих процессах 20—30°С и выше. Использование ацетона и Метилэтилкетона в таких условиях затруднено вследствие высокого давления их насыщенных паров, препятствующего созданию требуемого вакуума в процессе вакуумной фильтрации. [c.115]

В секции труб, которые погружены в расплавленный гач, при вращении барабана поступает холодная вода (27°С). В результате этого на трубах и в ячеистой решетке отлагается слой гача толщиной 12—50 мм, шириной 25 мм. При выходе этих секций труб из ванны в них начинает поступать теплая вода. По мере вращения барабана температура воды в этих секциях ступенчато повышается с 32 до 60 °С. Потение гача осуществляется под избыточным давлением 0,14—0,35 ат или под вакуумом. Выделяющийся отек отводится в емкость. После этого в трубы подается горячая вода или пар для расплавления оставшегося парафина. [c.174]

Нефть Плот- ность л20 N 1. Температура, С Давление насыщенных паров при 38 °С. кПа (мм рт. ст.) Парафин [c.66]

Растворение KI и Nal в этиловом спирте, нагретом до температуры, превышающей его критическую, наблюдали И. Б Хен-ни и И. Хогарт [I. В. Наппу, I. Hogart, 1879, 1881 гг.]. При изотермическом снижении давления эти соли осаждались из паров и вновь растворялись при сжатии. Интересные опыты были проведены П. Виллардом (1896 г.), растворившим парафин, иод и камфару в метане, сжатом до 150—200 кгс/см. При понижении давления парафин выделялся в виде чешуек, а камфара кристаллизовалась на стенках трубки. Е. Франклин и К. Краус в 1900 г. обнаружили, что электропроводные растворы ряда солей в жидком аммиаке оставались проводящими и при температуре выше критической температуры растворителя. [c.5]

Сырой парафин насосом 1 подается через пцровой подогреватель 1 в колонну деасфальтизации. В нижнюю зону этой же колонны вводится через холодильник 3 жидкий пропан, забираемый насосом 2 из приемника 5. Пройдя верхний встроенный подогреватель 9 и верхнюю отстойную зону, раствор деасфальтизата 1 после снижения давления (примерно с 4,2 до 2,7 МПа) поступает в секцию регенерации пропана при высоком давлении. Требуемое рабочее давление в колонне 10 поддерживается с помощью редукционного клапана 8 колонна оборудована тарелками жалюзийного типа. Раствор смолисто-асфальтеновых веществ (битумный раствор) выводится с низа колонны 10, подогревается водяным паром в аппарате 79.,Из раствора деасфальтизата основное количество пропана выделяется в последовательно соединенных испарителях 16 и 17. Ъ испарителе 16, работающем при сравнительно умеренной температуре в качестве теплоносителя обычно используется водяной пар давлением [c.183]

Неполярными неподвижными фазами можно считать вещества, молекулы которых не содержат полярных функциональных групп к ним относят соединения, представляющие собой сочетание метильных, метиленовых и других групп, включающих только углерод и водород. н-Парафиновые неподвижные фазы обладают сравнительно высокой температурой плавления, что ограничивает их применение. Разветвление углеродной цепочки заметно понижает температуру плавления углеводорода, а давление пара изомерного парафина ненамного ниже, чем тот же параметр у н-парафина. Это и послужило причиной широкого распространения изомерных парафинов как неполярных неподвижных фаз в аналитической ГЖХ. Например, температура плавления аполана равна 35 °С, а полиэтилена — свыше 120 °С ВТП для этих двух неподвижных фаз практически одинаков и -составляет 260—275 °С. Аполан является синтетическим продуктом весьма высокой стоимости, поэтому во многих случаях используют гораздо более дешевый разветвленный парафин — сквалан, который получают гидрированием природного соединения— сквалена. Однако ВТП сквалана почти на 150 °С ниже, чем у аполана кроме того, в сквалане содержится смесь геометрических изомеров. [c.67]

С,, а третья — С . После проведения их раздельной ароматизации (давление 20 ат для первой и второй и 40 ат для третьей фракции) и конденсации паров из полученного конденсата удаляют ректификацией головную фракцию. Затем извлекают ароматические углеводороды большим количеством избирательного растворителя — ди-этиленгл и кол я, содержащего небольшое количество воды (5—10%), Для этого на верхнюю тарелку ректификационной колонны подают растворитель с температурой от 80 (для извлечения бензола) до 150° С (для извлечения ксилолов), а ниже — соответствующий конденсат. Из верхней части колонны, работающей под давлением, удаляются пары непрореагировавших парафинов и нафтенов, а вниз стекает раствор ароматических углеводородов, В другой колонне из него отгоняют с водяным паром ароматические углеводороды тогда как высококипящий растворитель вновь поступает на извлечение. Дальнейшая очистка ректификацией дистиллятов дает чистый бензол с выходом до 20%, считая на узкую фракцию, или чистый толуол с выходом до 30%. Более сложное разделение трех изомерных ксилолов и содержащегося в дистилляте этилбензола вследствие близости их температур кипения (этилбензол — 136,1° С, н-ксилол — 138,4°С, ж-ксилол — 139,1° С, о-ксилол — 144,2° С) и является хорошим примером современных достижений в области сверхчеткой ректификации. [c.221]

Для ароматизации с последующим выделением ароматических углеводородов целесообразно применять в качестве сырья узкие фракции. Они образуются при четкой ректификации прямогонного бензина на установке из нескольких ректификационных колонн в первой удаляется в виде паров головная фракция с темп. КИП. до 60 °С остальная часть перетекает в следующие колонны, где выделяются последовательно фракции для производства бензола (темп. кип. 60—85°С), толуола (темп. кип. 85— 105°С) и ксилолов (темп. кип. 105—140°С). Первая фракция обогащена углеводородами Се, вторая — Су, а третья — Се. После проведения их раздельной ароматизации (давление 2 10 для первой и второй, 4 10 /ж для третьей фракции) и конденсации паров из полученного конденсата удаляют ректификацией головную фракцию. Затем извлекают ароматические углеводороды большим количеством избирательного растворителя — диэти-ленгликоля, содержащего небольшое количество воды (5—10%). Для этого на верхнюю тарелку ректификационной колонны подают растворитель с температурой от 80 (для извлечения бензола) до 150°С (для извлечения ксилолов), а ниже — соответствующий конденсат. Из верхней части колонны, работающей под давлением, удаляют пары непрореагировавших парафинов и нафтенов, а вниз стекает раствор ароматических углеводородов. В другой колонне из него отгоняют с водяным паром ароматические углеводороды, тогда как высококипящий растворитель вновь поступает на извлечение. Дальнейшая очистка ректификацией дистиллятов дает чистый бензол с выходом до 25%, считая на узкую фракцию, или Ч1ИСТЫЙ толуол с выходом до 30%- Более сложно разделение трех изомерных ксилолов и содержащегося в дистилляте этилбензола вследствие близости температур кипения (этил-бензол— 136,1 °С, п-ксилол — 138,4 °С, ж-ксилол — 139,1 °С, о-ксилол — 144,2 °С) и является хорошим примером современных достижений в области сверхчеткой ректификации. [c.191]

В процессе фонтанной эксплуатации необходимо обеспечивать сох ранение дебита на всем ее протяжении. Наиболее частая причина умень шения проходного сечения фонтанных труб на многих нефтяных мес торождениях — отложения парафина на их внутренней поверхности В нефтях ряда месторождений содержание парафина доходит до 3 % В условиях пластового давления парафин растворен в нефти. Но по выходе из пласта и при подъеме нефти по фонтанным трубам парафин вследствие снижения давления выделяется из нефти и откладывается на стенках внутренней поверхности труб, уменьшая, а затем, если не принять мер, то и полностью закупоривая трубы. Для удаления парафина со стенок труб используют тепловое воздействие водяного пара или механические скребки, поднимаемые в трубах лебедкой. При тепловом воздействии через колонную головку в затрубное пространство фонтанных труб от передвижных установок подают водяной пар. При прохождении пара отложения твердого парафина на стенках труб расплавляются и выносятся с потоком нефти на поверхность. Скребки, опущенные в колонну фонтанных труб, при подъеме их лебедкой срезают парафин со стенок труб, а поток нефти выносит парафин на поверхность. Но наиболее эффективно предупреждение отложений парафина — покрытие внутренней поверхности фонтанных труб стеклом, лаками или эмалями. Выделяющийся из нефти парафин в этом случае не удерживается или слабо удерживается на внутренней поверхности труб и смывается потоком движущейся нефти. [c.57]

Выделение изобутена из Б-Б-фракции [49]. Прежде чем подробно рассматривать разделение парафинов и олефинов, которые могут содержаться во фракции С4, следует коротко остановиться на выделении изобутена экстракцией 65%-ной серной кислотой. Экстракция фракции С4 65%-ной серной кислотой проводится под давлением, гарантирующим протекание процесса в жидкой фазе. При этом образуются два слоя нижний, состоящий из трет-бутилсерной кислоты и верхний — свободный от изобутена. При поддержании определенной температуры, концентрации кислоты и времени контакта можно практически количественно извлечь изобутен из верхнего слоя. Из трет-бутилсерпой кислоты большую часть изобутена удается регенерировать разбавлением трете-бутилсерной кислоты, примерно до 45%-ной крепости, водой и последующей отдувкой водяным паром. Освобождающийся при этом газ после промывки водой компримируется, конденсируется и подвергается ректификации нод давлением. [c.78]

Парафиновый гач подвергается вакуумной перегонке с водяным паром прн этом получают фракции, выкипающие до 450° (при нормальном давлении), и в остатке твердый парафин с температурой плавления 90—95°. Дистиллят охлаждают, фильтруют на фильтрпрессах, и из лыделенного гача потением получают парафин с температурой застывания до 52°. Парафин и масла потения могут быть использованы для окисления. [c.105]

Для пoA epжaния пластового давления и увеличения дебита сква чсин также часто используют попутный нефтяной газ, нагнетаемый компрессором н сводовую часть залежи. Дебет скважин может уменьшиться и вследствие "засорения" призабойной зоны частицами породы или отложения в порах пласта асфальто-смолистых веществ нефти или солей из пластовой воды и т.д. В таких случаях для увеличения проницаемости пласта применяют методы гидравлического разрыва (при 50 МПа) или торпедирования пласта, организации подземных ядерных взрывов, а также химической (соляной или серной кислотой, поверхностно —активными ве1цествами) и термической (подачей горячего газа или перегретого водяного пара) обработкой призабойной зоны. Для борьбы с парафиноотложением оборудования на нефтеп — ромыслах стали применять специальные (депрессорные) присадки, препятствующие росту кристаллов парафина. [c.31]

Исследование парафина в колорадском сланцевом масле проведено Тисо и Горном [52]. Они изучали парафиновый дистиллят из колорадского сланцевого масла в реторте НТЮ. Парафиновый дистиллят содержит 35% сырого масла, кипяш его при температуре выше 357° при давлении 585 мм рт. ст. Свойства парафинового дистиллята и продуктов, выделенных из него, приведены в табл. 10. Сырой парафин в дальнейшем подвергался очистке паром и глиной полностью очищенный парафии получался при дополнительной кислотной очистке. [c.72]

Поскольку в последние годы исследуется изомеризация в жидкой фазе при относительно низких температурах, в табл. 32 сопоставлены составы жидкой и паровой равновесных фаз при изомеризации гексанов. Там же приведены и использованные в расчете величины констант равновесия и давлений насыщенных паров компонентов. Из приведенных данных видно, что изомеризация в жидкой фазе позволит получить несколько большие количества гемзамещенного изомера за счет уменьшения содержания остальных изомеров, причем наибольшие различия в составах фаз (до 5% по содержанию 2,2-диметилбутана) наблюдаются при низких температурах. Вообще следует иметь в виду, что при изомеризации парафинов равновесные составы жидкой и паровой фаз близки при температурах выше 50 С. [c.190]

Как г идно из рис. 146, при повышении температуры равновесная концентра- g ция к-бутана резко падает, содержание н-бутиленов проходит через макси- д д мум, а количество бутадиена растет, температура,к но не столь значительно, ввиду одновременного образования водорода на обеих стадиях. Эти данные показывают, что для одностадийного процесса следует выбирать более высокую температуру, чем на первой стадии дегидрирования парафинов, и пониженное парциальное давление реагентов. Кроме того, требуется катализатор, который соответствующим образом ускорял бы обе реакции дегидрирования (например, алюмо-хро-мовыи). Поскольку при работе с этим катализатором нельзя использовать водяной пар в качестве разбавителя, был разработан процесс, идущий при пониженном давлении (0,015—0,02 МПа) и температуре 580—600°С (средняя между оптимальными для первой и второй стадии дегидрирования парафинов). Из-за применения вакуума реакторы с движущимся катализатором оказались не-пригсдными для одностадийного процесса. Сильное отложение кокса н необходимость частой регенерации контакта обусловили испо/ьзование регенеративной системы Гудри. [c.495]

Как в реакторе с неподвижным слоем, так и в реакторе с кипящим слоем широко исследовалось влияние различных реагентов и продуктов на протекание реакции Фишера —Тропша на железных катализаторах. Так, в широких пределах изменялись парциальные давления Нг, СО, СО2 и Н2О, а легкие (бензин) и тяжелые (парафин) углеводороды специально возвращались в реактор для изучения их влияния на скорость превращения СО в углеводороды. Было найдено, что углеводороды й СО слабо замедляют реакцию, а пары воды —сильно. В интегральных реакторах наблюдается связь между произведением рсорн 3 и производительностью (рис. 17), тогда как в дифференциальных реакторах скорость пропорциональна только рна- Несколько примеров в табл. 12 иллюстрируют влияние парциальных давлений Н2, СО и Н2О на скорость образования углеводородов. Все перечисленные данные можно описать простым уравнением скорости реакции [c.203]

В качестве примера рассмотрим горение свечи. Обычная свеча изготавливается из смеси парафина (приблизительная формула С25Н52) с салом. Парафин - вещество горючее, но не воспламеняющееся, т. е. он горит, но с трудом, так как в холодном состоянии давление его паров незначительно. Наличие [c.138]

В настоящее время в нашей стране для получения высокочистых жидких парафинов используют адсорбционные процессы, основанные яа применении в качестве адсорбентов синтетических цеолитов 5А. Особенностью осваиваемых процессов является наличие в их технологических потоках водяных паров, которые контактируют с цеолитами в широком диапазше температур (20 - 500°С) и парциальных давлений (2- 80 кПа). [c.33]

На промышленных установках производства высокочистых жидких парафинов методом адсорбции в стационарном слое в качестве адсорбента используют цеолит МдА. Однако многолетний опыт эксплуатации промышленных установок показал, что цеолиты магниевой фо1 щ обладают весьма низкой паростабильностью. П] и парциальнсш давлении водяных паров в газе-носителе или десорбенте 7,33 кПа или 0,66 об. (не превышащих предельно допустимую концентрацию) скорость паде-чия адсорбционной емкости в несколько раз превышает проектную величину, что приводит к прехдевременноцу отравлению цеолита. [c.39]