Турбулентность Унос частиц

Хотя физические факторы, влияющие на характеристики электрофильтров, сравнительно хорошо известны, в настоящее время невозможно объединить их, создав достаточно реальную модель процесса, с тем чтобы добиться оптимизации конструкции. Заряжен-. ные частицы перемещаются к стенке, однако при этом они под действием турбулентных пульсаций в потоке газа вновь стремятся перейти в диспергированное состояние. Даже после того, как твердые частицы отложились на стенке, они могут быть вновь унесены потоком газа, особенно при встряхивании электродов. Как мы видели, электрические процессы в электрофильтре намного проще анализировать, чем исследовать влияние течения газа на осаждение частиц. В частности, значительный интерес представляет влияние на осаждение частиц турбулентности [44]. Электрический ветер от коронного разряда будет оказывать на движение частиц большее воздействие, чем турбулентность потока. Однако сфера его влияния ограничивается частицами, которые расположены вблизи разрядных проволок. Для них можно с достаточным основанием пренебречь в анализе влиянием турбулентности. Более глубокое понимание процессов, связанных с турбулентностью в электрофильтре, несомненно будет полезным при расчете этих аппаратов. Однако на практике погрешность определения вторичного уноса частиц обычно в такой же степени сказывается на точности расчетов характеристик электрофильтра. [c.305]

При движении капель дисперсной фазы противотоком движению сплошной фазы в турбулентном потоке происходит унос частиц трассера вместе с дисперсной фазой. Это предположение позволяет утверждать, что даже в условиях значительной турбулизации сплошной фазы капли дисперсной фазы окружены неподвижной пленкой, которая периодически срывается вихрями, возникающими в сплошной фазе. Если допустить такой механизм переноса вещества в сплошной фазе, то, очевидно, степень продольного переноса будет сильно зависеть от поверхности контакта фаз и удерживающей способности. Косвенное подтверждение этому мы имеем во всех случаях экспериментального исследования изменение параметров пульсации, и нагрузок по фазам приводит в первую очередь к изменению-УДС и поверхности контакта фаз. [c.121]

При турбулентном течении суспензий через ротор осветляющей центрифуги фугат уносит частицы определенного интервала дисперсности, который увеличивается с ростом производительности центрифуги. В то же время коэффициент эффективности осветления изменяется. [c.90]

При турбулентном течении суспензий через барабан осветляющих центрифуг фугат уносит частицы определенного интервала дисперсности, который увеличивается с производительностью центрифуги. В то же время коэфициент полезного действия осветления падает. [c.68]

Как следует из формулы (98), связанная с турбулентным режимом степень уноса частиц при центрифугальном осветлении снижается с увеличением живого сечения потока [c.70]

Из анализа формулы (61) следует, что точность расчета степени очистки газов в электрофильтре зависит от правильного определения скорости дрейфа частиц ш (поскольку все остальные величины, входящие в формулу, определяются легко). К сожалению, теоретический расчет скорости дрейфа частиц мало надежен, так как эта величина зависит от большого числа факторов (распределения газов и взвешенных частиц по сечению аппарата характера движения газового потока — ламинарного или турбулентного — в разных зонах электрофильтра коагуляции частиц вторичного уноса частиц и т. д.), которые невозможно учесть. Поэтому для расчета любого электрофильтра требуется определить опытным путем фактическое значение скорости дрейфа для конкретной пыли и газа при данной системе коронирующих и осадительных электродов (при этом полученное значение скорости дрейфа частиц т является по существу условным средним значением). [c.71]

Экспериментально установлено, что частицы данной крупности, пущенные в турбулентный поток на одной определенной глубине, не выпадают на дно в одной точке, а рассеиваются в некоторой зоне по длине потока. Кроме рассеивания осаждающихся частиц имеет место также повторное взвешивание и унос частиц, достигших стенок ротора. Все это следует учитывать при разработке метода расчета центрифуг, работающих в условиях турбулентного режима потока. [c.104]

Отходящая от форсунки аэрозольная струя представляет собой турбулентный поток, скорость движения которого быстро падает по мере приближения к окрашиваемой поверхности. Одновременно возрастают и потери лакокрасочного материала на туманообразование (рис. 7.2). Последнее объясняется не только уменьшением скорости воздушного потока, но и образованием завихрений (см. рис. 7.1) при движении струи и ударении ее об окрашиваемую поверхность. Возможен и унос частиц интенсивно испаряющимся растворителем. Поэтому эффективность и экономичность способа пневматического распыления определяется совокупностью многих технологических факторов при этом важное значение имеет конструкция и параметры работы распылителя. [c.201]

Среди экспериментальных исследований по осаждению частиц, из турбулентного газового потока наибольший интерес представляют опыты [28], проведенные со сферическими частицами размером 0,8— 5,0 мкм в вертикальных трубах диаметром 0,54—2,4 см. Причем в процессе исследований были приняты меры но предотвращению вторичного уноса частиц, осевших на поверхности труб. Результаты [c.57]

Обработка экспериментальных данных показала, что коэффициент А может быть принят равным 4,68-10" . Выражение (2.54) проверено для частиц = 0,5 — 50 мкм в пределах изменения 5 от О, 3 до 8,0. Оно может быть применено в случае развитого турбулентного движения газового потока в трубе и при отсутствии воздействия существенных внешних сил, например гравитационных или электростатических, а также вторичного уноса частиц. Необходимо также отметить, что при выводе зависимости (2.54) обрабатывались экспериментальные данные, полученные при использовании гладких труб малого диаметра, и поэтому влияния диаметра трубы и чистоты ее внутренней поверхности на интенсивность осаждения частиц установить не удалось. [c.59]

Секция промывки адсорбента лигроином включает промывную колонну, сушилку для глины и вспомогательное оборудование. В промывной колонне масло извлекается из адсорбента лигроином. Промывка осуществляется непрерывным поступлением лигроина противотоком к отработанному адсорбенту. Колонна по принципу работы подобна фильтру. Лигроин подается в нижнюю часть колонны и выводится вверху. Промывная колонна имеет два-три отделения разного диаметра. Нижнее отделение (с наименьшим диаметром) содержит компактный слой адсорбента. При уменьшении диаметра увеличивается скорость потока лигроина, что предотвращает осаждение масла вместе с глиной под действием силы тяжести. Среднее отделение имеет несколько больший диаметр. Верхнее отделение — еще большего диаметра для предупреждения уноса частиц адсорбента выходящим потоком лигроина. Промывная колонна имеет систему перегородок, чтобы свести к минимуму турбулентность потока, содержащего адсорбент. В случае необходимости предусмотрена возможность возврата части лигроина обратно в колонну после охлаждения его в холодильнике 12 (см. рнс. 68). Скорость вывода адсорбента из промывной колонны регулируется подъемником для промытого адсорбента. Промытый адсорбент освобождается от лигроина в сушильной камере. Адсорбент осушается нагревом водяным паром, проходящим через змеевики, и подачей перегретого водяного пара. Создается кипящий слой адсорбента, вследствие чего последний перетекает через перегородку и поступает в затворную трубу, ведущую к ковшовому элеватору печи. Пары лигроина и воды охлаждаются, конденсируются, а лигроин, отделенный от воды, возвращается в промывную колонну. [c.269]

Решающее влияние на вторичный унос частиц пыли из подобного пылеуловителя оказывает Шубина цилиндрической части камеры, где гасится турбулентный поток газа. Наличие же вторичного уноса подтверждается снижением эффективности с ростом скорости газов (см. приведенные выше данные). [c.317]

Последняя формула справедлива как при ламинарном, так и при турбулентном режиме. Истинную скорость потока можно рассчитать по приведенным формулам в интервале от начала подъема частиц слоя до начала их уноса из слоя. [c.352]

С увеличением вязкости ожижающего агента унос должен закономерно возрастать. При переходе от ламинарного режима обтекания частиц к переходному и турбулентному влияние вязкости газа должно уменьшаться и в пределе вырождаться. — Прим. ред. [c.553]

В центробежных сепараторах на осаждение жидкой фазы большое влияние оказывают следующие факторы неравномерность распределения поля скоростей газа по сечению аппарата, зависимость траектории частиц тяжелой фазы от их дисперсности и плотности, влияние вторичного уноса осажденной дисперсной фазы и влияние турбулентных пульсаций на процесс осаждения и вторичного уноса. Влияние всех этих факторов чрезвычайно сложно, и поэтому на сегодняшний день не существует общего метода расчета всех этих процессов. На практике для центробежного сепаратора каждого типа экспериментальным путем определяют его эффективность и пропускную способность. [c.12]

Эффективность работы тарельчатого очистителя ре.зко снижается при турбулентном режиме течения жидкости в межтарельчатом пространстве, вызывающем отрыв потоком уже осевших на тарелках частиц и их унос. Поэтому необходимым условием при создании и использовании центробежного очистителя с пакетом тарелок является обеспечение в межтарельчатых пространствах и в роторе ламинарного режима течения жидкости (Ке < 200-300). [c.80]

Для центробежного осаждения тяжелой фазы характерно сильное влияние следующих факторов неравномерность распределения поля скоростей несущей фазы (газа) по сечению, зависимость траекторий частиц тяжелой фазы от их дисперсности и плотности, влияние вторичного уноса осажденной дисперсной фазы и влияние турбулентных пульсаций на процесс осаждения и вторичного [c.369]

По сравнению с тарельчатыми сепараторами трубчатые сверхцентрифуги отличаются компактностью, простотой конструкции и удобством эксплуатации. Однако для удаления высокодисперсных твердых примесей из суспензий, вследствие уноса твердых частиц при турбулентном движении жидкости через барабан центрифуги, производительность сверхцентрифуги может оказаться ниже, чем тарельчатого сепаратора. [c.260]

Теория и практика электростатического осаждения показывают, что сов )еменные электрофильтры не могут обеспечить 100% ной эффективности улавливания, так как не все мельчайшие частицы достигают осадительных электродов из-за малой скорости их дрейфа и турбулентности газового потока, а крупные частицы легко срываются со стенок и уносятся потоком Моделирование электрофильтров ведет к существенным ошибкам, и действительная эффективность улавливания может быть определена только испытаниями реальных аппаратов [c.306]

Если витание (начало псевдоожижения — тем более) происходит в условиях ламинарного режима, то = 1400/18 78 если началу псевдоожижения отвечает турбулентный режим (витанию — тем более), то w wo = 5,22/0,59 8,8. Таким образом, при ламинарном режиме (мелкие и легкие частицы, соответствующие свойства ОА) диапазон псевдоожиженного состояния весьма широк после начала псевдоожижения скорость можно повышать в десятки раз, прежде чем наступит унос. Для турбулентного режима этот диапазон существенно >Ьке. [c.236]

В реакторах с кипящим слоем для хорошего псевдоожижения желательно иметь определенное распределение частиц по размерам. Последнее обычно задается фракционным составом исходного катализатора или создается в результате значительного истирания катализатора при нормальной его работе в условиях высокой турбулентности. В таких катализаторах обычно присутствуют частицы размерами 20—300 мкм, в среднем около 50—75 мкм. Более мелкие частицы легко уносятся из реактора, а с более крупными получается плохое качество псевдоожижения. [c.34]

При распыливании битума в камере гранулы битума уносятся с охлаждающим воздухом. Это обусловливается наличием в воздушном потоке турбулентных пульсаций скорости и перемешиванием струй. Для улавливания уносимых в атмосферу мелких частиц битума в верхней части камеры установлены циклоны типа ЛИОТ с подачей в них газойлевой фракции. [c.37]

Газ, проходящий с большой скоростью через патрубок, увлекает за собой раствор хлорида кальция в виде тумана и мелких капель. Эти капли уносятся вверх в камеру, где интенсивно смешиваются с турбулентным потоком газа. Более тяжелые частицы раствора отделяются от газа на выходе из камеры смешения и направляются специальной отбойной пластинкой вниз на сборный лоток. Отсюда раствор хлорида кальция перетекает через сливной стакан в поддон и из него снова увлекается вверх потоком газа. Таким образом происходит циркуляция раствора поглотителя. Избыток раствора хлорида кальция из поддона стекает на лежащую ниже тарелку. [c.62]

Для экспериментов была выбрана стандартная форма рифления с многоходовыми ребрами, так как предполагалось, что такие ребра окажутся наиболее подходящими для предотвращения уноса твердых частиц потоком газа. Их преимуществом перед гладкими ребрами является меньший общий объем теплообменника (при одинаковых тепловой нагрузке и сопротивлении). Кроме того, такие ребра обеспечивают стабильность теплопередачи в рел<.име, промежуточном между ламинарным и турбулентным. [c.145]

Построим теперь динамическую модель процесса абсорбции в насадочном аппарате, учитывающую продольное перемешивание фаз. В реальных аппаратах продольное перемешивание фаз объясняется рядом причин прежде всего различием скоростей движения фаз в разных точках аппарата и, кроме того, турбулентной диффузией фаз, уносом частиц одной фазы (например жидкости) потоком другой фазы (газа). Подробное теоретическое описание продольного перемешивания, учитывающее все перечисленные факторы, в настоящее время отсутствует. Для описания структуры потоков в аппарате обычно используют упрощенные модельные представления. Наиболее распространенными из них являются ячеечная и диффузионная модели. В данной книге для описания структуры потоков используем вторую из этих моделей, согласно которой перемешивание фаз в аппарате аналогично процессу диффузии. В диффузионных процессах при наличии градиента концентрации какого-либо вещества возникает поток этого вещества, называемый диффузионным потоком, который пропорционален градиенту концентрации. Поскольку процесс перемешивания аналогичен процессу диффузии, можно считать что и в насадочном аппарате возникает поток вещества определяемый законом Фика / = = —pZ)gгad0, который в одномерном случае имеет вид / = [c.17]

Для процесса гравитационного осаждения зависимость (3.34) удалось представить в виде степенных уравнений для ламинарной, переходной и турбулентной областей. Для процесса псевдоожижения получить простые степенные уравнения не удалось, и они имеют следующий вид Ке р = Аг/(1400 + 5,2КАг) для расчета скорости начала псевдоожижения те кр Ке н = Аг/(18 -Ь 0,61КАг) для расчета скорости уноса частиц из слоя Wy . Здесь Ке р = Кеу = [c.82]

Для открытых потоков в большинстве случаев наибольшая скорость течения наблюдается у внутренних слоев жидкости. Тогда скорость потока у стенки при ламинарном течении через ротор незначительна. Поэтому интересен случай уноса частиц при турбулентном потоке, когда происходит пульсация скоростей в вер-тикально,м направлении и выравнивание скоростей в осевом направлении. [c.146]

Из анализа формулы (36) следует, что расчет степени очистки газов электрофильтром будет вполне надежным, если правильно определить скорость дрейфа частиц цу (поскольку все остальные величины, входящие в формулу, определяются просто). К сожалению, теоретическое определение скорости дрейфа частиц мало надежно, так как она зависит от большого числа факторов (например, распределения газа и взвешенных частиц по сечению аппарата характера движения газового потока — ламинарный или турбулентный—в различ1ных зонах электрофильтра коагуляции частиц вторичного уноса частиц и т. д.) эти фа кторы нев 03(М0Ж1Н0 учесть в теоретических расчетах. Поэтому для расчета любого электрофильтра требуется определить (на опыте) фактическое значение скорости дрейфа для конкретной пыли и таза при данной системе коронирующих и осадительных электродов. Причем полученное значение скорости дрейфа частиц ш по существу является условным средним значением. [c.48]

Перед пуском этих установок в эксплуатацию было найдено, что более рациональными являются установки с режимом кипяш,его слоя и выводом катализатора из реактора и регенератора вниз. В схеме с нижним выводом катализатора порошкообразный или микросферический катализатор в нижней части стояка проходит через регулирующую задвижку в зону ин-жекции, где разбавляется потоком паров сырья и водяного пара и вдувается в реактор. Ввиду того, что скорость в реакторе значительно сокращается, концентрация твердого вещества в газовом потоке стремится к увеличению и твердые частицы образуют плотный турбулентный слой с достаючно четко ограниченным уровнем. Так как скорость.газового потока в реакторе, как было отмечено выше, значительно сокращается и паровое пространство реактора достаточно велико, выходящие через верх реактора пары уносят лишь небольшое количество катализатора. [c.46]

В электрофильтрах частицы подзаряжаются при помощи коронного разряда, создаваемого, например, между проволокой и окружающим ее цилиндрическим электродом. Выщедщие за пределы короны электроны соединяются с молекулами, образуя отрицательные ионы, которые в свою очередь осаждаются на аэрозольных частицах за счет их дрейфа в электрическом поле или диффузии. Поглотивщая ионы частица приобретает движение в том же направлении и осаждается на цилиндрическом электроде, если время дрейфа частицы оказывается меньше времени ее пребывания в потоке, которое примерно равно отношению длины фильтра к скорости потока. Полного улавливания, однако, не достичь даже при умеренных скоростях, так как турбулентные пульсации замедляют перемещение некоторой доли частиц к электроду, а уже осевшие частицы иногда уносятся потоком. [c.354]

Хотя в рассмотренной выше работе более точно учитывается роль турбулентности, в ней все же сохраняется допущение о полном и неизменном во времени осаждении частиц на сборных электродах и отсутствии вторичного уноса. Попытки учета последнего обстоятельства и развития в этом направлении проведенного выше анализа были предприняты Куперменом [50] и Робинсоном [49]. Однако они не получили ни аналитического, ни численного решения выведенных уравнений. В работе Робинсона [51] также содержится обзор и проводится сравнение данных по осаждению частиц из турбулентных потоков. [c.309]

Зона осветления находит применение как в кристаллизаторах с циркулирующим раствором, так и с циркулирующей суспензией. Ее технологическое назначение — исключить попадание кристаллов, находящихся в аппарате, в область циркуляционного насоса (область интенсивного перемешивания). В этой зоне происходит диссипация крупномасштабных турбулентных пульсаций сплошной фазы, которые зарождаются в псевдоожиженном слое или в зоне циркуляции и вызывают унос кристаллов из аппарата. Первоначально происходит отделение наиболее крупных кристаллов, что приводит к образованию довольно четкой границы раздела на поверхности слоя. Затем раствор отделяется от наиболее мелких частиц, объемное содержание которых не превышает 0,01—0,005 [43]. В общем случае осветление тонкодисперсных крист- лизующихся суспензий сопровождается частичной коагуляцией кристаллов, что в значительной мере [c.57]

Классификацию чаще всего проводят в гидроциклонах или специальных аппаратах с механическими мешалками-классификаторами, однако ее можно реализовать и в жидкостном или воздушном потоке, в котором крупные частицы будут двигаться в нанравлении, противоположном потоку, а мелкие — уноситься с ним. Если энергия турбулентности (как это бывает в случае пульсациоиных колонн) выше, чем энергия взаимосвязи в агрегатах, последние разрушаются. Это ускоряет и улучшает процесс классификации. [c.141]

При наличии турбулентности потока воды л отстойнике крупные частицы взвеси могут и дробиться, в этом случае скорости огсдания частиц уменьщаются. Часть мелких частиц может всплывать на (поверхность воды в отстойнике и уноситься с осветленным потоком. [c.96]

АБЛЯЦИЯ полимерных материалов (ablation) — разрушение материала, сонровождающ,ееся уносом его массы, при воздействии горячего газового потока. А.— результат суммарного воздействия меха-нпч. сил, тепла и агрессивных сред потока. Вклад каждого из этих факторов определяется физико-химич. и газодинамич. параметрами потока (интенсивность, темп-ра, давление, скорость и характер движения — ламинарное или турбулентное, состав газов, наличие твердых частиц и др.). [c.7]

Единственные метеорологические условия, при которых простое оседание капелек лод действием силы тяжести не усложняется движением воздуха,— это условия крайне большой инверсии, условия очень тихого позднего вечера, когда туман стелется по земле. В дневные часы при конвекции (сверхадиабатиче-ских градиентах температуры) нижние слои воздуха теплее, чем верхние, так как они соприкасаются с землей, нагреваемой лучами солнца, и всегда в известной степени имеют место более или менее хаотические циклические возмущения, которые могут уносить легкие частицы вверх в одном месте и вниз —в другом, отстоящем от первого лишь на расстоянии нескольких метров. Обычно на эту турбулентность накладывается более или менее устойчивый ветер. Капелька диаметром 50 ц может устоять против воздействия восходящего тока воздуха, имеющего скорость 0,25 м/сек. Можно ожидать лишь небольшой степени сепарации капелек с исходным диаметром меньше 50 л на различных расстояниях по ветру это соответствует наблюдениям. На учетных пластинках, далеко расположенных от места опрыскивания, находят в среднем более мелкие капли, чем на ближних пластинках, но главная причина этого явления заключается в более длительном испарении капелек, попавших на дальние пластинки. В случае неиспаряющихся порошков различия отложений в направлении ветра малы сильно изменяется только суммарная плотность отложений. Небольшое количество порошка может попасть в восходящий поток воздуха и будет унесено на большое расстояние другая аналогичная доза выпадает на поверхности почвы, так как выпускается в точке, где возмущения воздуха слабы, а высота падения слишком мала для заметного разделения частиц по размерам. [c.86]

В зависимости от соотношения скоростей процессов массо-и теплообмена на поверхностях секций теплообменника концентрация примесей в газе высокого давления может быть выше или ниже насыщающей. Соотношение скоростей процессов массо- и теплообмена определяется величиной г, не зависящей от абсолютных значений скоростей этих процессов и от формы поверхности. Наличие или отсутствие перенасыщения зависит главным образом от того, больше или меньше единицы величина г. Для ламинарного режима е = S /Pr, а для турбулентного = (S /Pr) В случае конденсации из водорода углекислоты 2, т. е. гораздо больше, чем при конденсации углекислоты из воздуха. Поэтому степень перенясьпцения для водорода гораздо выше, чем для воздуха. Вследствие этого в водороде значительно большая часть примесей будет иметь возможность конденсироваться в самом потоке газа в виде твердых частиц, образующих туман, и уноситься газом в область более низких температур, где отсутствуют условия для полной сублимации примесей. [c.148]