Колонна определение равновесной кривой

С точки зрения теоретического обобщения условий протекания процесса ректификации, речь идет об определении соотношений ряда переменных величин, которыми, с одной стороны, являются веса и составы контактирующих потоков на различных ступенях процесса, а с другой,—тепловые свойства, температура и теплосодержания этих потоков паров и флегмы на различных уровнях по высоте колонны. Эти соотношения в общем виде выводятся аналитическим путем и наиболее просто и удобно представляются графически на рассмотренной ранее тепловой диаграмме, дающей теплосодержания единицы веса насыщенных фаз в функции их составов. На той же диаграмме путем проведения семейства конод или путем ее сопоставления с изобарными равновесными кривыми кипения и конденсации оказывается возможным представлять графически условия равновесного сосуществования паровых и жидких фаз, и это обстоятельство делает их применение к анализу работы ректификационной колонны особенно эффективным. [c.69]

Для определения числа тарелок в ректификационной колонне графоаналитическим методом на диаграмме у-х в крупном масштабе по табличным данным строят равновесную кривую, как это показано на рис. 3.6. Рассчитав ранее флегмовое число Я и зная Хр, х , с помощью уравнения (3.8) при х=0 определяют отрезок В, отсекаемый продолжением рабочей линии укрепляющей части колонны [c.39]

Построение для определения числа тарелок в исчерпывающей части колонны начинают с вертикали от х до равновесной кривой. [c.41]

Рис. 2. Графическое определение числа теоретич. тарелок / — равновесная кривая ЛВ и ВС — рабочие. (инии для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны.

Рассмотренные выше упрощенные формулы, в частности уравнения (1.8) и (1.9) для расчета высоты колонны, основанные на общих коэффициентах абсорбции для газовой и жидкостной пленок, уравнения (1.13) и (1.14) для расчета общего числа единичных ступеней массообмена и уравнение (1.15) для определения числа теоретических тарелок, предполагают линейность равновесной кривой. На практике, особенно в процессах очистки [c.14]

Рассмотрим действие парциального конденсатора укрепляющей колонны. Пусть изотерма на тепловой диаграмме соединяет фигуративные точки равновесных паровой, и жидкой фаз, покидающих конденсатор (фиг. 105). Эти фазы образуются за счет частичной конденсации паров Gi, поступающих в конденсатор с верхней тарелки колонны (фиг. 104). Пусть в какой-то момент времени состав этих паров равен Vi и их фигуративная точка на тепловой диаграмме расположена в % на линии теплосодержаний насыщенной паровой фазы. Для получения из этих паров Gl, и-меющих состав у , желательных составов х флегмы и V дестиллатных паров их необходимо охладить путем отнятия определенного количества тепла. Количество этого тепла будет пропорционально отрезку йД, если вести расчет на 1 кг поступающего в конденсатор пара, или отрезку , если отнести к единице веса верхнего продукта. Как указывалось выше, состав паров, поступающих в конденсатор, все время уменьшается по содержанию низкокипящего компонента, и поэтому в какой-то последующий момент процесса фигуративная точка паров Gi, постепенно передвигаясь по равновесной кривой теплосодержания, перейдет из в oj и далее в йз- Легко [c.365]

Определение конструктивных и рабочих характеристик насадочных колонн проводится аналогично начальным стадиям расчета тарельчатые колонн, т. е. вначале устанавливаются зависимости для равновесной кривой и рабочих линий. В случае насадочной колонны рабочая линия описывает зависимость между у ч х-— действительными составами пара и жидкости а любом сечении колонны, но уравнения идентичны тем, которые описывают зависимости между величинами у и х для любой па1 1 соседних тарелок в тарельчатой колонне. [c.348]

Определение точек равновесной кривой для верхней и нижней частей колонны вблизи точки питания (на участках постоянных концентраций). [c.539]

Для выбранного растворителя была снята равновесная кривая (рис. 1), определен эффективный коэффициент экстракции и рассчитана высота промышленной колонны. [c.252]

Определение состава жидкости и пара в сечениях 2—4—6 и т. д. сводится, таким образом, к построению ступенчатой линии из вертикальных и горизонтальных отрезков между равновесной кривой и рабочими линиями, как показано на рис. 43, а. Горизонтальные отрезки /—а, 3—2, 5—4 и т. д. характеризуют изменения состава жидкости Ж на каждой тарелке (x —Xn-i), а вертикальные 1—2, 3—4, 5—6 и т. д.—изменение состава пара П (г/ —Следовательно, число тарелок в верхней части колонны равно числу ступеней, расположенных от точки а до точки с, а в нижней части — от точки с до точки Ь. Описанное построение позволяет приближенно подсчитать число теоретических тарелок для данной колонны и наглядно показать влияние величины флегмового отношения на работу ректификационных колонн, что имеет важное значение при ректификации воздуха. [c.71]

Для определения числа теоретических тарелок, необходимых для осуществления ректификации в заданных пределах концентраций, проводим из точки 1 (см. рис. 42) горизонталь до пересечения с равновесной кривой в точке Г, из которой опускаем перпендикуляр до пересечения с рабочей линией в точке 2. Через эту точку вновь ведем горизонталь до пересечения с равновесной кривой в точке 2 и т. д., производя ступенчатое построение сверху вниз. В соответствии со смыслом уравнения (45) рабочей линии точка 2 отвечает составу жидкости стекающей с тарелки № 1 (см. рис. 41), и составу пара у , поднимающегося с тарелки № 2 точно так же точка 3 отвечает составу жидкости х , стекающей с тарелки 2, и составу пара у , поднимающегося с тарелки № 3, и т. д. Отрезок 1—Г показывает изменение концентрации азота в жидкости на тарелке № 1, а отрезок V—2—изменение концентрации азота в паре, проходящем через слой жидкости на той же тарелке отрезок 2—2 показывает изменение концентрации азота в жидкости на тарелке № 2, а отрезок 2 —3—изменение концентрации азота в паре, проходящем через слой жидкости на той же тарелке, и т. д. Количество горизонтальных ступеней на графике дает число теоретических тарелок концентрационной секции верхней колонны, необходимое для получения (в месте ввода из испарителя кубовой жидкости) флегмы с концентрацией азота д =58%, что соответствует на графике точке В. Аналогичное построение применяют и для отгонной секции верхней колонны, пользуясь для этого равновесной кривой и нижней рабочей линией О —В. [c.142]

О до кривой равновесия (рис. 20). Состав потоков пара и жидкости между тарелками определяется линией рабочих концентраций, поэтому, если из точки а опустить перпендикуляр до пересечения с линией ОМ, то ордината точки Ь будет соответствовать составу пара, встречающегося с потоком жидкости, сливающейся с первой тарелки. Этот пар должен находиться в равновесии с жидкостью, сливающейся на нижележащую тарелку, и горизонтальная прямая, проведенная из точки Ь до пересечения с кривой равновесия, определит местоположение точки абсцисса которой отвечает составу жидкости, сливающейся на нижележащую тарелку. Каждая ступень изменения концентраций на диаграмме х — у соответствует одной теоретической тарелке. Построив по данному методу ступенчатую линию между равновесной кривой и рабочей линией укрепляющей секции колонны от точки О до точки М, абсцисса которой соответствует составу разделяемой смеси, получим число теоретических тарелок для укрепляющей секции колонны. Аналогичное построение проводится и для исчерпывающей секции. При определении числа теоретических тарелок в качестве исходной точки для построения может быть взята точка, соответствующая составу продуктов на верхней тарелке или на тарелке питания для укрепляющей секции, либо точка, соответствующая составу кубового остатка или составу продуктов на тарелке питания для исчерпывающей секции. Из приведенного построения видно, что число теоретических тарелок зависит от положения рабочих линий исчерпывающей и укрепляющей секций колонны. [c.62]

Для определения числа теоретических тарелок в колонне из точки Ь проводим горизонтальную линию до равновесной кривой, а из точки встречи этой линии с кривой построим вертикальную линию до рабочей линии и т. д. Число ступенек в полученной таким образом лесенке равно требуемому числу тарелок в верхней части колонны. [c.31]

Из уравнений (ХП,27) и (ХП,28) следует, что на диаграмме (см. рис. Х11-26) имеется определенная точка П с координатами Хр и / = == 1р + < д- Эта точка называется верхним полюсом. При соединении полюса П с точкой, отвечающей некоторому составу смеси на линии кипения (например, с точкой [), полученная прямая пересекает кривую конденсации в сопряженной точке У1, выражающей состав равновесного пара для того же сечения колонны. [c.503]

Как было сказано выше, степень разделения веществ при ректификации зависит не только от свойств системы, но и от конструкции прибора. Критерием способности колонны к разделению смесей служит так называемая эффективность, определяемая обычно числом теоретических тарелок. Число теоретических тарелок измеряется числом актов однократного испарения, приводящим к той же степени разделения данной системы, какая может быть достигнута на исследуемой колонне. Для расчета эффективности необходимо определить составы пара и жидкости, получающиеся при ректификации какой-либо бинарной системы на исследуемой колонне, а затем подсчитать число актов однократного испарения, которое привело бы к таким же результатам. Это можно сделать различными способами. В основе любого метода определения эффективности лежит кривая составов равновесных фаз, предварительно полученная для данной системы на приборе однократного испарения. [c.284]

При имульсной элюционной хроматографии адсорбат вводится в поток газа-носителя (элюента) у входа в колонну небольшими порциями (пробами, дозами). У выхода из колонны получается кривая в виде пика, выражающая нарастание и снижение концентрации адсорбата в выходящем газе-носителе. Анализируя эту кривую, можно рассчитать величины адсорбции и равновесного давления для определенной точки на изотерме адсорбции или для отрезка [c.97]

НОСТИ ее состояния необходимо задаться еще одним интенсивным свойством, например парциальной упругостью Рг перегретого водяного пара в паровой фазе. Тогда все остальные свойства равновесной системы определятся однозначно и состояние ее установится. Как видим, в отличие от того, когда в процессе перегонки участвует насыщенный водяной пар, рассматриваемый случай перегретого пара характеризуется наличием лишней степени свободы. Эта лишняя степень свободы обычно используется путем задания парциальной упругости Рг перегретого водяного пара в пределах от нуля до значения упругости р/ насыщенного водяного пара при каждой рассматриваемой температуре. В разделе, посвященном изучению работы перегретого водяного пара в ректификационной колонне, детально рассмотрена методика определения составов равновесных фаз и построения кривой равновесия для перегонки бинарной системы взаимно растворимых компонентов при помощи перегретого водяного пара. Здесь же ограничимся замечанием, что равновесные соотношения для рассматриваемой системы представятся теми же уравнениями, что и при использовании насыщенного водяного пара, в которые вместо р/ необходимо подставить рг. [c.179]

По составу Хд остатка и по кривой равновесия или по изобарным кривым кипения и конденсации, дающим составы равновесных жидких и паровых фаз при заданном внешнем давлении р, можно найти состав Уд паров, поднимающихся из кипятильника на первую снизу тарелку отгонной колонны. Для определения состава встречной флегмы, стекающей с первой тарелки в кипятильник должно быть использовано графическое построение на тепловой диаграмме, основанное на уравнении концентрации (V. 32). Однако использование графического, равно как и аналитического, метода расчета предполагает, что расход тепла В/Н в кипятильнике колонны известен, и хотя его определение будет детально рассмотрено в последующем, на данном этапе можно считать, что величина В/Н уже найдена. Таким образом, дальнейшее изложение базируется на предположении, что выбрана известная величина расхода тепла в кипятильнике колонны., [c.200]

Принципиально расчет можно начинать с любого уровня колонны, на котором известен состав хотя бы одного из потоков. Начнем его, например, с состава нижнего продукта колонны. Чтобы найти состав Уд паров, равновесных остатку и поднимающихся из кипятильника на первую, считая снизу, тарелку колонны, надо провести из точки ао( д. вертикаль до ее пересечения в точке 1 с кривой равновесия. Очевидно, ордината этой точки будет равна Уд. При определении состава Хх флегмы, стекающей с первой тарелки, необходимо учесть, что она пересекает тот же горизонтальный уровень колонны, что и [c.218]

Расчет числа тарелок колонны и определение минимального флегмового числа производится с помощью диаграммы равновесия или х — 1/-диаграммы (рис. 123). Диаграмма представляет зависимость равновесной концентрации НК в парах от его концентрации в жидкости. Как видно из диаграммы, концентрация НК в парах всегда выше, чем в самой жидкости. Чем ближе температуры кипения разделяемых веществ, тем больше кривая равновесия 1 приближается к диагонали графика. Значения концентраций приведены на графике в мольных долях. [c.160]

Выполним построение графика для определения числа теоретических тарелок верхней колонны (рис. 3.22). По горизонтальной оси откладываем содержание азота в жидкости х (объемн. %), а по вертикальной — содержание азота в паре у (объемн. %). Эти величины берутся для абсолютного давления 1,5 кгс/см . Пользуемся для этого номограммой рис. 3.3 (в Приложении). Строим кривую X— у равновесного состояния жидкости и пара азото-кислородной смеси для [c.136]

Из точки 1, лежащей на изобаре конденсации и соответствующей составу дистиллята Уд, проводим вертикаль до пересечения с кривой конденсации. Ордината этой точки соответствует температуре дистиллята, уходящего из колонны. Так как жидкость, стекающая с первой тарелки на нижележащую, должна быть при условии идеального контакта в равновесии с паром состава уо, то ее состав определится пересечением изотермы с кривой испарения. На тепловой диаграмме этому составу жидкости соответствует точка 2. Соединив ее с полюсом Р1 на пересечении линии Р - с линией конденсации, получим точку 3, которая определяет состав пара, входящего на первую тарелку, т. е. в том же сечении колонны, в котором находится жидкость состава Хг. Для нахождения жидкости, равновесной пару, состав которого определяется точкой 5, строим изотерму Т2 и т. д. Продолжаем построение до тех пор, пока очередная изотерма, построенная в части диаграммы, соответствующей изменению составов жидкости и пара для укрепляющей части колонны, не пересечет главную полюсную линию. Число изотерм, построенных в этой части колонны, до пересечения с главной полюсной линией будет соответствовать числу теоретических тарелок. Аналогичным образом построение изотерм (определение числа теоретических тарелок) производится и в исчерпывающей секции колонны. [c.65]

Непосредственное определение числа теоретических тарелок производится как обычно, последовательным проведением из соответствующего полюса оперативных линий для каждого межтарелочного уровня и конод, связывающих фигуративные точки равновесных фаз. Последняя оператив шя линия 5161 первой колонны должна пересекать кривую растворимости АР ъ фигуративной точке (л 1, д) жидкого слоя а последняя оперативная линия второй колонны должна пересечь кривую растворимости ВО в фигуративной точке х, д ) жидкого слоя 1. Процесс расслоения в отстойнике требует, чтобы эти две точки (ху, ду) и х, д ) лежали на одной коноде, а это, при произвольном выборе определяющих параметров системы, не [c.77]

Рис. 79. Определение числа тарелок по методу Мак-Кэба и Тиле для концентрационной и отгонной секций верхней колонны (штриховая линия —равновесная кривая)

Определение числа тарелок. Хотя определение числа тарелок выходит за рамки определения расхода тепла, все же этот вопрос будет здесь рассмотрен, поскольку интересно показать, каким образом это можно осуществить по диаграмме энтальпия — состав с помощью ступенчатого метода, если имеется также в распоряжении равновесная кривая у — х, позволяющая определить положение соединительных линий в любой точке. На рис. 177 точкапредставляет состояние пара, покидающего верхнюю тарелку колонны, если для получения орошения используется конденсатор, в котором осуществляется полная конденсация. Перемещаясь по соединительной линии, достигают точки ( , которая соответствует составу жидкости на верхней тарелке, если она Является теоретической тарелкой, как было определено выше. Прямая линия ОС является рабочей линией, и поэтому точка 7 должна представлять состояние пара, поднимающегося с нижней тарелки. Продолжая это построение до тех пор, пока не будет достигнут уровень питания, получают число тарелок для укрепляющей секции. Число тарелок для исчерпывающей сек[1ии получают совершенно аналогичным способом, но рабочие линии проходят тогда через ось М. [c.722]

Нами был использован метод разложения, основанный на изменении концентрации при сохранении гидродинамической обстановки Этот метод применялся ранее при обработке данных по ректификации системы метанол—этанол в пленочных колоннах Полученные общие значения ВЕПог были обработаны в системе координат ВЕПо,- = (т) с целью определения частных значений диффузионных сопротивлений в паровой и жидкой фазах. При проведении эксперимента в адиабатических условиях тангенс угла наклона равновесной кривой (т) [c.66]

Как видно из диаграммы, для расчета процесса ректификации в нижней колонне (см. фиг. 38), при малых содержаниях кислорода равновесные кривые Ух == onst в диаграмме х — у для аргона расположены слева от рабочей линии, т. е. в равновесной жидкости, стекающей с данной тарелки, будет содержаться больше аргона, чем в жидкости, стекающей с вышележащей тарелки. На этом участке колонны по мере увеличения содержания кислорода увеличивается и содержание аргона на тарелках. При больших содержаниях кислорода равновесные кривые пересекают рабочую линию, а содержание аргона на тарелках достигает максимального значения. Затем, с дальнейшим увеличением содержания кислорода, кривые равновесия проходят по правую сторону от рабочей линии и содержание аргона на тарелках уменьшается. На самой нижней тарелке содержание аргона в жидкости должно быть, естественно, равно содержанию аргона в кубовой жидкости, определенному по материальному балансу. [c.137]

Приборы непрерывного действия без ректификации, работаюпцие по принципу однократного испарения, широко применяют для построения кривых однократного испарения ОИ и кривых равновесия нефтей и нефтепродуктов. Построение кривых ОИ сводится к определению выхода (в процентах) паровой и жидкой фаз, образующихся в условиях однократного испарения при данных температурах. При построении кривых равновесия производят анализ равновесных жидких и паровых фаз (полученных в результате однократного испарения исследуемого нефтепродукта при различных температурах) на содержание продукта, принимаемого за легкокипя-щий компонент. Для получения истинного фракционного состава фаз раз-гонка фаз должна проводиться с ректификационной колонной. [c.194]

На диаграмме кривой равновесия у — X диагональ квадрата составов, как известно, является линией равных составов паровой и жидкой фаз. В рассматриваемом случае, когда уравнение концентраций представляется простым соотношением у/ = х, + 1, выража-юшим условие равенства составов встречных на одном уровне фаз, линия равного состава является графическим представлением уравнения концентраций. Определение минимального числа тарелок отгонной колонны на диаграмме равновесия У — х выяснится в ходе следующих рассуждений. Условию равновесия фаз, покидающих первую тарелку, отвечает точка 1 (х , Ух) на кривой равновесия. Состав х флегмы, встречной парам 0 , равен составу ух этих паров, и поэтому, проведя горизонталь 1 — V до пересечения с линией равного состава, легко определить точку 1 с абсциссой Хо. Состав пара 3/2. поднимающегося с первой тарелки и равновесного флегме состава х , определится по кривой равновесия как ордината точки 2, а состав встречной флегмы — как абсцисса точки 2, которая получится проведением горизонтали 2 — 2 до пересечения с линией равного состава. Так, продолжая вписывать ступенчатую линию между кривой равновесия и линией равного состава, можно дойти до паров 0 , поднимающихся с верхней тарелки колонны и имеющих тот же состав, что и входящее на переработку сырье. Каждая вертикальная ступень вписанной ломаной линии отвечает одной теоретической тарелке. Просуммировав общее число вертикальных отрезков ломаной, можно установить искомое минимальное число тарелок. [c.214]

Жидкость состава Ь (рис. 1) будет кипеть при 4 и находиться в равновесии с паром состава с. Тарелка, которая вызовет такое же изменение состава, какое происходит при идеальной простой перегонке, т. е. от а к й или от 6 к с, или же любое другое аналогичное изменение состава, например от с к е, и будет теоретической тарелкой. Концентрации легколетучего компонента, соответствующие этим равновесным составам пара и жидкости, отвечают концам отрезков горизонтальных прямых, лежащих между кривыми жидкости и пара на графиках подобного рода. Так как кривые жидкости и пара сходятся на ординатах, отвечающих составам чистых веществ, то очевидно, что в любой смеси разность составов, отвечающая действию одной теоретической тарелки, будет приближаться к составу чистого вещества. Кроме того, чем величина относительной летучести ближе к единице, тем ближе лежат кривые пара и жидкости друг к другу и тем меньше будет разница в составе, отвечающая одной теоретической тарелке. Насадочная колонка (или любой другой ректифицирующий прибор), на котором производят разделение, соответствующее двум последовательным ступеням или единицам, например от а до с, эквивалентна, как принято говорить, двум теоретическим тарелкам. Если высота такой насадочной колонки равна 25 см, то ВЭТТ равна 12,5 см. Подобное рассуждение применимо к любому числу теоретических тарелок и к любой высоте колонки. В настоящее время имеются колонки, эквивалентные более чем 100 теоретическимтарелкам. Можно ожидать, что для данной колонки или насадки ВЭТТ, определенная на разных двойных смесях, будет иметь примерно одинаковую величину, если эти смеси будут близкой химической природы и будут иметь близкие величины вязкости и поверхностного натяжения. Если же эти характерные свойства смесей сильно различаются, то, повидимому, в значительной степени изменяются толщина жидкой пленки, поверхность соприкосновения газа с жидкостью и скорость диффузии. Таким образом, одна и та же колонна или насадка может обладать весьма различными величинами ВЭТТ. Выражение рабочей характеристики колонны с помощью представлений о сопротивлении переносу вещества через пленку на границе раздела между паром и жидкостью получило существенное развитие, однако использование в расчетах теоретических тарелок и ВЭТТ имело и имеет значительно большее практическое значение. [c.11]

Следовательно, найденные описанным выше экспериментальным путем (отбор проб жидкости но высоте работающей колонны с последующим определением их составов и равновесных им паров) кривые фазового равновесия разделяемых пар будут действительны не только для того режима, при котором проводился опыт, но и для любого другого режима, т. е. при всяком изменении флегмового числа или числа тарелок в колонне и т. п., разумеется, в пределах того же самого заданного разделения. Именно только для данного разделения смеси, повторение опыта при любом другом измененном режиме ириве-дет к определению хотя и иных уже точек, но таких, которые будут ложиться соответственно на те же кривые фазового равновесия разделяемых пар, полученные в первоначальном опыте. Только при другом заданном разделении соотношения между концентрациями компонентов на тарелках колонны могут,, более или менее, резко изменяться. Вследствие этого влияние присутствующих компонентов на равновесные соотношения одноименных разделяемых пар может быть уже в какой-то степени другим и, следовательно, кривые фазового равновесия для этих пар, в общем, могут оказаться также несколько иными [c.101]

Поэтому в качестве первичного прибора для изучения разделения неидеально многокомпонентной смеси предлагается пилотная ректификационная колонна, с тарелок которой одновременно. могут быть отобраны пробы жидкости. Зате.м в приборе фазового равновесия определяется состав паровых фаз, равновесных отобранным пробам жидкости. Таким путем пр 1 установившемся режиме могут быть определены кривые фазового равновесия. Вместо тысяч определений фазовых равновесий (при обычном подходе к этому вопросу) при использованш предлагаемого способа достаточно ограничиться лишь нескольк 1мн (5—10) направленными определениями, чтобы охарактеризовать равновесные соотношения в неидеальной много-компонентно " смеси. [c.59]

В. Г. Фастовский и Н. В. Петровски [57] указывали, что в методе определяющих пар не учитывается влияние остальных присутствующих компонентов на равновесные соотношения рассматриваемой пары. Но С. В. Львов [13] отмечает, что, поскольку реальный изобарический процесс ректификации протекает при переменной температуре, влияние остальных компонентов на кривую фазового равновесия любой разделяемой пары сводится лишь к установлению определенного перепада температур по высоте колонны. Поэтому уже по значению относительной летучести легко можно найти, по-видимому, незначительную количественную поправку, которая даст возможность рассматривать любую разделяем ю пару компонентов идеалыюх многокомпонентной смеси как идеальную бинарную смесь [13]. [c.60]

После того как построены кривая равновесия и рабочие линии, определение числа тарелок производят следующим образом (рис. 86). Точка N характеризует состав жидкости, поступающей на верхнюю п) тарелку колонны из дефлегматора (состав Хп+1) Пары, поднимающиеся с верхней тарелки (у ). имеюх такой же состав. Проведя из точки N горизонтальную линию до пересече-1гия ее с осью У, можно найти состав пара у. Между жидкостью, стекающей на следующую п — 1) тарелку, и паром Уп) имеется равновесное состояние и связь между ними определяется точкой А — пересечением горизонтали с кривой равновесия. [c.282]

ТОГО, применительно к новому методу расчета процесса ректификации, разработанному во ВНИИкимаше, данные равновесия тройной системы представляются также в координатах i/ —Xi с линиями t/2 = 0nst (X2 = 0nst) И У2—Х2 С ЛИНИЯМИ yi = Onst. Иными словами, построены диаграмма у —x (р=1,36 ата = = 1000 мм рт. ст.) для кислорода (до 100%) с линиями постоянной концентрации аргона (до 30%) и диаграмма У2—Х2 для аргона (до 32%>) с линиями постоянной концентрации кислорода (до 100%). Эти диаграммы (они схематично представлены на рис. 6) используются при расчете процесса ректификации в верхней колонне. При этом, если состав пара известен и равен, например, и yf, то равновесный ему состав жидкости определяется следующим образом. На г/i—Xi диаграмме проводится вертикальная линия yi=yf, точка пересечения которой с кривой У2 = У2 определяет содержание кислорода в жидкости J f. Для определения содержания аргона в жидкости х- необходимо провести вертикальную линию у2 = У2 ДО пересечения [c.23]