Дегазатор потоком

Принципиальная технологическая схема очистки газа раствором ДГА аналогична схеме аминовых установок. При этом вследствие повышенной растворимости в ДГА углеводородов раствор подвергают дегазации. Полученный газ подается на повторную очистку, которая может осуществляться за счет их рециркуляции в основной поток газа с помощью компрессора или в отдельной колонне, как это показано на рис. 2.13. При этом Б абсорбер К-2 подают раствор с более высокой температурой с тем, чтобы как можно меньше в газе растворялось углеводородов. С учетом этого выбирают также давление в дегазаторе. [c.55]

В качестве перемешивающего устройства для дегазаторов чаще всего используются турбинные мешалки с углом наклона лопастей к вертикали 45°. Такая мешалка сообщает жидкости не только вращательное движение, но и движение в вертикальном направлении, что способствует выравниванию концентрации крошки по высоте дегазатора. Поток, отбрасываемый лопастями мешалки, движется вниз, что обеспечивает более равномерное распределение крошки по высоте дегазатора, чем обратное направление потока от мешалки (вверх). Каждая лопасть мешалки крепится на ступице с помощью болтов, что позволяет легко разбирать всю мешалку при ремонте. [c.150]

Обессоленная вода, подогретая в подогревателе 8, поступает в дегазатор 13. Из дегазатора насос 12 подает воду в паросборник И. Для более полного использования тепла топочных газов, выходящих из радиационной камеры трубчатой печи, кроме указанных выше потоков, предусмотрена непрерывная циркуляция котельной воды через подогреватель 24 с помощью насоса 10. Топочные газы после использования их тепла выбрасываются в атмосферу при температуре до 200°С. [c.38]

По действующей схеме смесь насыщенного абсорбента и нестабильного конденсата из дегазатора одним потоком с температурой +15 °С поступает в качестве питания на 22-ю тарелку АОК. [c.52]

Насыщенный гликоль отводится с низа сепаратора 5, подогревается в теплообменниках 8 к 9 и подвергается двухступенчатой дегазации для отделения растворенных углеводородов, которые из дегазаторов 10 и 11 направляются в топливную сеть завода. Дегазаторы 10 и 11 представляют собой трехфазные сепараторы, предназначенные для разделения поступающего потока на газ, углеводородный конденсат и насыщенный гликоль. Углеводородный конденсат из сепараторов /О и 11 направляется на установку стабилизации конденсата. Насыщенный водой гликоль после дегазаторов подогревается в теплообменнике /5 потоком регенерированного гликоля и поступает на питание в верхнюю часть насадочной колонны регенерации 12. Стекая вниз по насадке, гликоль подогревается. Влага при этом постепенно переходит в паровую фазу и поднимается на верх колонны. Гликоль подогревается в ребойлере 13, расположенном непосредственно в нижней части колонны, В ребойлере подвод тепла осуществляется паром низкого давления. Пары воды выводятся с верха колонны 12 при температуре 105 °С, сконденсировавшаяся при охлаждении в холодильнике 18 вода поступает в емкость 19, откуда необходимое количество воды насосом 20 подается на орошение колонны регенерации для предотвращения уноса капель гликоля с парами воды, а балансовое количество воды отводится в дренаж. Регенерированный гликоль с низа регенератора проходит через теплообменник 15 для подогрева поступающего потока насыщенного гликоля, затем через водяной холодильник 16 и насосом подается на впрыск в теплообменники 2, 4 и пропановый испаритель 6. [c.90]

Насыщенный хемосорбент (нижняя фаза из Е-1) вначале поступает на колонну-дегазатор К-2, где выделяются физически растворенные углеводороды С4, которые возвращаются в процесс. Стабилизированный поток направляется на колонну-регенератор К-3. В нижнюю часть этой колонны подается острый дар, играющий одновременно роль теплоносителя и разбавителя. В колонне К-3 происходит гидролиз изобутилсерной кислоты и дегидратация ТМК. Из нижней части колонны выходит 45— )%-ная кислота, которая подвергается упарке под атмосферным давлением или под вакуумом в концентраторе К-4 (содержание кислоты доводится до начального— 60— 65%). Выходящие с верха колонны пары, содержащие кроме изобутилена воду, ТМК, олигомеры и унесенную кислоту, промываются горячим водным раствором щелочи в скруббере К-5 и частично конденсируются в теплообменнике Т-3, откуда конденсат поступает в отстойник Е-3. Жидкая фаза из Е-3, представляющая собой водный раствор ТМК с примесью олигомеров, направляется на колонну выделения ТМК (на схеме не показана), откуда ТМК возвращается в регенератор К-3. Пары изобутилена из емкости -5 проходят дополнительную водную отмывку в скруббере и поступают во всасывающий коллектор компрессора Н-3. Сжиженный продукт подвергается осушке и ректификации, после чего используется по назначению. На практике извлечение изобутилена проводится как в две, так и в три ступени. Вместо насосов-смесителей Н-1 и Н-2 могут применяться реакторы с мешалками, в том числе типа Вишневского, а также смесители инжекционного типа. Существенную сложность представляет узел концентрирования серной кислоты, аппаратура которого изготавливается нз тантала, графита, свинца или хастеллоя (в % (масс.) N1 — 85 Л — И Си — 4]. Остальное оборудование практически полностью изготовляется из обычной углеродистой стали. [c.299]

В различных технологических процессах требуется эффективное разделение газожидкостных смесей. Отдельной технологической задачей является вьщеление из жидкой фазы растворенных газов. Особенность такого процесса заключается в проведении дегазации с высокой степенью сепарации — разделения фаз и снижения ценообразования. Конструкция аппарата должна обеспечивать высокую скорость процесса при минимальном ценообразовании, максимальном извлечении растворенных газов и при низких эксплуатационных затратах. В зависимости от технологических и физико-химических свойств газожидкостных систем разрабатывается и аппаратурное оформление таких процессов. Известные свойства течения закрученных потоков использованы нами при разработке ряда дегазаторов. [c.206]

Образовавшаяся суспензия полипропилена в углеводородном растворителе с некоторым количеством находящегося в ней катализатора непрерывно перетекает вместе с растворителем из реактора в дегазатор. Выходящий из реактора поток растворителя содержит 25-35% твердых частиц полипропилена, а также непрореагировавший пропилен. В дегазаторе из раствора уходит непрореагировавшая часть пропилена, которая компрессором 4 дожимается, конденсируется и частично возвращается в цикл на повторную полимеризацию, а частично выводится из системы. [c.51]

Насыщенный раствор амина с обеих секций абсорбера собирается в его.кубовой части, а оттуда подается в дегазатор. Дегазированный раствор амина разветвляется на два потока. Эти потоки после прохождения рекуперативных теплообменников объединяются и поступают в отпарную колонну, которая служит для грубой регенерации раствора. Основная часть раствора из этой колонны после охлаждения подается в нижнюю секцию абсорбера. Другая часть раствора после тонкой регенерации в десорбере используется для подачи в верхнюю секцию аминового абсорбера. [c.43]

Насыщенный селексол наряду с кислыми компонентами содержит также значительное количество углеводородов. Для утилизации газ дегазации с помощью компрессора через холодильник подается в поток сырьевого газа. Частично регенерированный раствор из дегазатора через рекуперативный теплообменник Т-1 поступает в десорбер. Десорбция производится при избыточном давлении 0,05 МПа. [c.83]

Далее насыщенный селексол направляется в гидротурбину низкого давления, где его. давление снижается с 2,4 до 0,9 МПа, при этом выделяется дополнительная энергия, которая используется для перекачки регенерированного селексола. Газообразный диоксид углерода направляется в турбину турбодетандер-ного агрегата. На одном валу с турбиной установлен насос. Энергия расширения газа используется для привода этого насоса. Затем селексол поступает в дегазатор среднего давления (Р=0,11 МПа), который является конечным в цикле регенерации насыщенного раствора. Основное количество НгЗ из раствора выделяется в дегазаторе В-4. Газовые потоки из ап-паратов В-3 и В-4 подаются на факел. Остаточное содержание НгЗ в регенерированном растворе не более 0,0001% (масс.). [c.87]

На установке потоки нестабильного конденсата перераспределялись количество сырья, поступающего в разделители Д-101, было в 2—1,8 раза больше, а в дегазатор—Д-107 в 4— [c.242]

Предварительная дегазация сырья производится за счет снижения его давления с 3,06 до 2,24 МПа. После дросселирования нестабильный конденсат поступает в сепаратор В01. Частично дегазированный конденсат отбирается с низа В01 я через рекуперативный теплообменник Е08 и подогреватель Е01 подается в дегазатор П ступени В02. Газовые потоки из дегазаторов В01 и В02 подаются на И ступень компрессора KOI. С целью обеспечения надежной работы компрессора производится предварительный подогрев и сепарация газа, что исключает попадание в компрессор капельной жидкости. [c.244]

Кислые стоки, поступающие из секции гидрокрекинга, смешиваются с циркулирующим потоком из колонны отпарки аммиака, охлаждаются до 40°С в водяном холодильнике Х-1 и направляются в дегазатор высокого давления С-1, а из него — в дегазатор низкого давления С-2. В дегазаторах происходит отделение водорода и легких газообразных продуктов, которые могут быть растворены в кислых стоках. Потоки газа из обоих сепараторов объединяются после клапанной сборки и сбрасываются в факельную систему. В этом потоке может содержаться небольшое количество сероводорода и аммиака. Кислые стоки из дегазатора низкого давления насосом Н-2 перекачиваются в резервуар Е-1 для сбора кислых стоков рис. (3.10 в), где происходит дополнительное отделение нефтепродукта за счет отстоя. В дегазаторе низкого давления извлекаются также нефтепродукты, которые периодически откачиваются насосом Н-1 в емкость Е-2, а оттуда по мере наполнения насосом Н-3 выводятся с установки. Избыток кислых стоков из Е-1 выводится из секции через переливную трубу насосом Н-3/1, а основной поток перед подачей в отделение отпарки насосом Н-4 [c.128]

Очищенный от N28 газ III сверху колонны 1 частью выводится как топливо или для других технологических нужд, а другая часть, нагретая до 120 °С, подается в низ колонны 3 как отдувочный газ, который отдувает от раствора ДЭГ сероводород и с концентрацией его в отдувочном газе до 7% последний направляется в смеси с сырым газом в абсорбер 2. Из дегазаторов выводят десорбированный газ V и жидкие углеводороды VI, поглощенные в абсорбере потоком абсорбента. [c.298]

Далее, исходя из нагрузки по растворителю, определяются геометрические размеры паровой части дегазатора диаметр и высота. Скорость паров в сепарационной части дегазатора находится из условия необходимости осаждения унесенных капель и брызг жидкости, а также исключения уноса мелкой крошки каучука. Выбор рабочей скорости парового потока в сепарационной зоне определяется меньшей из упомянутых выше двух скоростей. Допусти,мая скорость паров, обеспечивающая исключение брызгоуноса, может быть вычислена ио формуле в зависимости от удельных весов жидкости и паров [71 [c.114]

I — аппарат предварительного концентрирования 2 — насос о — крошкообразователь 4 — дегазатор первой ступени 5 — насос 6 — дегазатор второй ступени Потоки 1 — раствор полимера 2 — водяной пар [c.131]

Пар вводится в нижнюю бочку дегазатора и проходит снизу вверх навстречу жидкостному потоку. Далее паро-газовая смесь поступает в межтрубное пространство конденсатора 7. Из верхней бочки конденсатора паро-газовая смесь через сепаратор 6 направляется в холодильник газа абсорбции содового производства. [c.173]

Гелевая хроматография осуществляется в стальных колонках длиной 1,2 Jii и диаметром 9,5 мм, содержащих гель полистирола. Могут последовательно включаться от 1 до 4 колонок. Через рабочие колонки прокачивают раствор со скоростью 1 мл/мин, что приводит к перепаду давления на колонке, 2,8 атм. Растворитель содержится в резервуаре (/) емкостью 16 л в атмосфере инертного газа. Из резервуара растворитель поступает в дегазатор (2), а из него в микронасос (5), затем очищается в фильтре 4) и распределяется с помощью контрольных вентилей (5) на рабочую (6) и сравнительную (7) колонки. Вентили регулируют таким образом, чтобы на выходе из колонок одновременно поступали одни и те же порции растворителя. Последнее позволяет компенсировать влияние изменения свойств растворителя во времени. Перед рабочей колонкой находится узел ввода пробы (8), позволяющий дозировать 2 мл 0,5—1%-ного раствора полимера, не прерывая поток растворителя через колонку. В дозирующий объем (9) узла ввода пробы раствор полимера предварительно вводится с помощью шприца через обогреваемый вход 10). Из рабо [c.100]

Так же как и в обычной резорбционной машине для увеличения холодопроизводительности можно применить паровой переохладитель, в котором будет охлаждаться часть крепкого раствора. В данном случае паровой переохладитель имеет ряд параллельных потоков холодных паров, идущих ояз дегазаторов в абсорберы. [c.172]

Образовавшиеся в дегазаторе пары направляются в абсорбер термохимического компрессора, который, таким образом, работает при давлении р . Идущие из дегазатора в абсорбер холодильные пары целесообразно использовать в паровом переохладителе для дополнительного переохлаждения жидкого агента, идущего в испаритель, и тем самым увеличить холодопроизводительность. При такой системе, паровой переохладитель получается комбинированным, так как жидкий холодильный агент переохлаждается в нем двумя потоками холодных паров. [c.198]

На рис. 9а показана принципиальная технологиче ская схема одного потока цеха. В дегазатор 1 поступае-полимеризат и насосом 2 подается циркулирующая го рячая вода- Выделяющиеся при дегазации пары раство рителя отводятся на конденсацию, а пульпа забираете [c.66]

МПа поступает во входной сепаратор С-1 для отделения капельной жидкости сконденсировавшейся влаги и тяжелых углеводородов. Газ из сепаратора подается на очистку в абсорбционную колонну К-1, на верх которой подается регенерированный абсорбент Сульфинол . Очищенный газ из К-1 поступает в сепаратор С-2 для отделения унесенного абсорбента, который объединяется с потоком регенерированного абсорбента и возвращается в К-1. Насыщенный абсорбент с низа К-1 направляется в экспанзер, где за счет понижения давления происходит выделение растворенных углеводородов. Количество газов дегазации в этом процессе ввиду повышенной растворимости углеводородов в физическом абсорбенте значительно больше, чем в процессах аминовой очистки, причем и содержание HjS в них выше. Поэтому целесообразно осуществлять очистку экспанзерного газа в отдельной колонне. В приведенном варианте схемы абсорбер К-2 для очистки экспанзерного газа (низкого давления) выполнен в одном корпусе с дегазатором В-1. Часть регенерированного абсорбента подается на верхнюю тарелку К-2. В других вариантах схемы экспанзерный газ может возвращаться в поток сырьевого газа после компримирования его до первоначального давления. Частично дегазированный абсорбент после В-1 подогревается в теплообменнике Т-1 обратным потоком регенерированного Сульфинола и поступает на регенерацию в К-3. Кислый газ с верха К-2 проходит через холодильник Х-2 для конденсации иаров унесенного абсорбента и поступает в емкость орошения. Кислые газы направляются на установки получения серы, а Сульфинол поступает на верхнюю тарелку К-3 в качестве орошения. Для поддержания температуры десорбции (65 °С) часть абсорбента подогревается в испарителе И-1. Регенерированный Сульфинол с низа К-3 насосом Н-3 подается после охлаждения в рекуперативном теплообменнике Т-1 и водяном холодильнике Х-1 в абсорбционные колонны К-1 и К-2. [c.57]

Насыш,енный раствор ДЭГ (НДЭГ) выводится с низа абсорбера через дегазатор В-1, разделитель ДЭГ — конденсат В-2 и рекуперативный теплообменник Т-1 подается в отдувочиую колонну, где при давлении, превышающем давление в абсорбере на 0,1—0,2 МПа, сероводород выделяется из раствора. Для этой цели в низ колонны подается бессернистый, нагретый до 120 °С отдувочный газ. На выходе из колонны содержание HaS в отдувоч-иом газе доходит до 6—7%. Этот газ возвращается в поток сырьевого газа перед входом в абсорбер. [c.98]

Сырьем. установки служит газ, предварнтельно очищенный от НгЗ к СО2. При контактировании газа с ТБФ наряду с тиолами происходит также извлечение из него части углеводородов и воды. Основное количество поглощенных гавов из ТБФ выделяется прн его расширении в дегазаторе В-1. Газ дегазации поступает в абсорбер К-2, где очищается от тяжелых углеводородов раствором ТБФ. Раствор ТБФ, отводимый с низа абсорбера,, по отношению к тиолам для режима основного абсорбета является недо-насыщенным и частично насыщенным углеводородами. Поэтому возможно-подавать его, минуя десорбер, в поток регенерированного раствора. Предварительное насыщение раствора ТБФ тяжелыми углеводородами позволяет повысить, эффективность процесса абсорбции и снизить расходы на утили-. зацию газов низкого давлеиия, получаемых при регенерации абсорбента. [c.113]

Компоненты реакционной смеси непрерывно подаются в нижнюю часть реактора и поступают во всасывающие патрубки циркуляционного насоса. В результате интенсивной циркуляции происходит турбулизация потоков, способствующая, как предполагается, лучшему теплообмену. Реакционная масса циркулирует снизу вверх. Определенное количество раствора или дисперсии полимера непрерывно выводится из верхней части полимеризатора и направляется в вакуумный дегазатор 9, в котором из полимерного продукта удаляется изобутилен-метилхлоридная фракция. Возвратная изобутилен-метил хлоридная смесь подается после конденсации в соответствующие сборники. Товарный полиизобутилен расфасовывается и направляется потребителю. [c.297]

Блок регенерации гликоля. Насыщенный раствор гликоля, отводимый с ииза абсорбера, дросселируется и поступает в дегазатор Д-1. Предусмотрена возможность разделения насыщенного раствора гликоля на выходе из Д-1 на два потока. Одии поток (меиьший по количеству) в качестве орошения может подаваться на верхнюю тарелку колонны РД-1. Второй поток проходит рекуперативный теилообмеииик Т-1 и подается в среднюю часть ректификационной колонны на регенерацию. [c.51]

Основной поток газа с температурой до 40 °С направляется в абсорбер 2 (давление 7-8 МПа), где он осушается от влаги. Другая часть сырого газа поступает в колонну 1 (давление на 0,2-0,3 МПа выше, чем в абсорбере) для глубокой очистки от НгЗ абсорбцией регенерированным высококонцентрированным раствором ДЭГ VIII, который после насыщения направляется как осушающий агент в абсорбер 2. Осушенный газ с верха абсорбера 2 используется как топочное топливо, а насыщенный раствор ДЭГ через дегазаторы 4 направляется в отдувочную колонну 3 (давление в ней также на 0,2 МПа выше, чем в абсорбере 2). [c.298]

Аппараты Ф-01, Ф-02 - фильтры Е-01 - сборник воды Е-02 - дегазатор воды Е-03 - сборник отработанной щелочи Е-04 - сборник аминовых шламов, Н-01, Н-02, Н-03, Н-04 - насосы К-01 - воздуходувка П-01 - печь сжигания отходов, Т-01 - транспортер. Потоки- / -пластовая и засоленная вода, II-кислый газ на очистку III - отфильтрованная вода на повторное использование,/К-аминовые шламы К-воздух в печь К/- отработанный уголь из аминовых фильтров VII- отработанная щелочь VIII-зола [c.442]

Осушенный газ с верха абсорбера 2 используется как топочное топливо, а насыщенный ДЭГ через дегазаторы 4 направляется в отдувочную колонну 3 (давление в ней также на 0,2 МПа выше, чем в абсорбере 2). Очищенный от H S газ П1 с верха колонны частью выводится как топливо или для других технологических нужд, а другая часть, нагретая до 120 °С, подается в низ колонны 3 как отдувочный газ, который отдувает от раствора ДЭГ сероводород и с кон-цетрацией его в отдувочном газе до 7% последний направляется в смеси с сырым газом в абсорбер 2. Из дегазаторов выводят десорбированный газ V и жидкие углеводороды VI, поглощенные в абсорбере потоком абсорбента. [c.148]

Крепкий раствор нагревается в теплообменнике-дефлегматоре теплом слабого раствора и теплом дефлегмируемых паров аммиака, а жидкий аммиак переохлаждается в газовом переохладителе холодными парами аммиака, отходящими от испарителя и дегазатора. Захолаживание потока потребителю осуществляется в результате испарения водоаммиачного раствора при низкой температуре в дегазаторе. Температура водоа.ммиачно о раствора на входе -4 °С, концентрация [c.62]

На выходах были установлены небольшие дегазаторы, пройдя через которые свободный от газа поток вновь возвращался в трубопровод, ведущий в резервуар. Сульфат натрия (освобожденный от хлорида) добавлялся ежедневно в тexиoмetpичe кoм количестве по отношению к пропущенному току. [c.280]

Выходящая из конечных экспанзеров вода самотеком поступает в водораспределительные лотки дегазатора 5 и, стекая по деревянной насадке, продувается встречным потоком воздуха, создаваемым осевыми вентиляторами 4, которые установлены на крыше дегазатора. [c.184]

Анализируемый газ, выходящий из дегазатора глинистого раствора, проходит через ротаметр 4, барботер 5 с раствором щелочи и нонадает в газоотборник б. При соответствующем повороте крана 7 порция газа поступает в один из газоотборников, после чего промыва1от воздухом подведенные к газоанализатору каучуковые трубки (мимо газоотборника). Поворотом крана 7 проба газа подается на анализ, и одновременно включается обогрев соответствующей колонки 1 или 2). При прохождении газовой смеси через колонки тяжелые углеводородные газы адсорбируются силикагелем и затем выделяются непрерывным потоком воздуха при нагреве силикагеля. Анализируемая газовая смесь поступает в колонкп 1 ж 2 поочередно. Разделение газовой смеси связано с замедленным (за счет теплоизоляции) прогревом силикагеля и различием коэффициентов адсорбции индивидуальных углеводородов. Длина каждой из колонок около 35 см, диаметр около 2 см. [c.199]

Интенсификация процессов в массообменных аппаратах (ректификационных колоннах, экстракторах, дегазаторах и пр.) с целью увеличения их единичной произ-водител1)Ности за счет увеличения нагрузки по жидкости и газу, как правило, сопряжена с ценообразованием, приводящим к захлебыванию массообменной аппаратуры. Пенообразование часто вызывается наличием в обрабатываемых потоках полимерных примесей (например, смол термополимеризации мономеров и т. п.), которые выступают как поверхностно-активные вещества (ПАВ), стабилизирующие и упрочняющие пленки пузырьков [1]. [c.61]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология