Абсорбция газа коэффициент

Растворимость газа часто определяется коэффициентом абсорбции а (Бунзен, 1855 г.). Коэффициентом абсорбции газа называют количество миллилитров газа (приведенного к 0°С и атмосферному давлению), которое растворяется в одном миллилитре жидкости при определенной температуре и давлении газа над жидкостью, равном 1 атм. [c.154]

Тамман и Джессен измеряли скорости абсорбции различных газов водой для определения коэффициентов диффузии, устранив конвекцию путем отвердения жидкости при добавлении к ней агар-агара. Однако такие добавки, превращающие жидкость в студень, могут, согласно Куинну и Блейру сами по себе воздействовать на ди4к )узионный процесс или на реакции, сопровождающие абсорбцию газа. Поэтому лучше не вносить дополнительные неясности, связанные с их использованием. [c.77]

Массоперенос при больших значениях Ре (метод диффузионного пограничного слоя). При Ре>10 процесс переноса с достаточной для практических целей точностью можно считать установившимся и рассматривать в приближении диффузионного пограничного слоя. Большие значения Ре наиболее характерны для процессов жидкостной экстракции и абсорбции. Это обусловлено весьма малыми значениями коэффициентов диффузии в жидкости для систем жидкость - жидкость или жидкость — газ. Коэффициенты диффузии О в таких системах имеют порядок 10 см /с, и для капель диаметром 2-3 мм значения Ре лежат обычно в интервале 10" -10. В приближении стационарного диффузионного пограничного слоя уравнение (4.42) принимает вид [c.196]

Эти выражения при сравнении с уравнением (111,31) ясно показывают, что в присутствии газа Л,, снижается коэффициент ускорения Е/ I, а следовательно, и скорость абсорбции газа Л,, и наоборот. [c.57]

Дин В э й, Теор. основы хим. технол., 5, 684 (1971). Абсорбция газов, сопровождаемая необратимой химической реакцией второго порядка (уравнение для расчета высоты насадки при отсутствии сопротивления в газовой фазе и аналитический способ определения коэффициента ускорения при соизмеримости обоих фазовых сопротивлений). [c.270]

Условие о(Т, Р) =а(Т, Р О) позволило [15] допустить, что барическая зависимость коэффициента проницаемости определяется исключительно диффузионным фактором, прежде всего ростом коэффициента диффузии с концентрацией растворенного газа в мембране. Измерения скорости абсорбции газов в полиэтилене [15] позволили установить линейную зависимость парциального коэффициента самодиффузии О , газа в полимере [см. уравнение (3.25)], аналогичную показанной на рис, 3.11 для диффузии пропана в полимере [ (СНз)25 0]а . [c.100]

Пример 4. Определение процентной концентрации раствора по коэффициенту абсорбции газа. Коэффициент абсорбции аммиака при 0° С и р = 1,0133- 10 Па равен 1300. Вычислите процентную концентрацию раствора NH3. [c.74]

Проблемы диффузии ионов уже обсуждались выше (см. раздел 1-2). Бриан и др. вычислили значения коэффициента ускорения для абсорбции газа А, который сам не ионизируется, но взаимодей- [c.72]

Газы Коэффициент абсорбции Газы Коэффициент абсорбции [c.91]

У-5-2. Модель Хигби. Абсорбция газа в неустановившихся условиях, сопровождаемая реакцией второго порядка, рассматривалась в разделе 1П-3-3. Средняя скорость абсорбции за время контакта 0 выражается через коэффициент ускорения следующим образом [c.121]

Десорбция абсорбированных углеводородов и регенерация поглотителя осуществляются нагреванием насыщенного абсорбционного масла. Десорбция может быть совмещена с одновременным фракционированием абсорбированных компонентов. Количество абсорбционного масла должно быть по возможности небольшим. Оно зависит от Объема V газа, подвергаемого абсорбции, давления Р, под которым производится абсорбция, и коэффициента растворимости а [c.23]

IX-1-3. Сопротивление массопередаче в жидкой фазе и межфазная поверхность. Для оценки влияния химической реакции на скорость абсорбции газа необходимо знать величины и ав отдельности. Величина объемного коэффициента kiO. может быть легко измерена путем абсорбции с учетом сопротивления в газовой фазе или при полном устранении сопротивления со стороны газа в таких измерениях. Если независимо от этого определить а, то по величинам к а [c.207]

В настоящее время эта классическая технология вытеснена низкотемпературной абсорбцией, при которой достигается более высокий коэффициент полезного действия абсорбции газа, а последующая фракционная разгонка охлажденных жидкостей обеспечивает более высокий выход продуктов. Газ, подвергаемый обработке, сначала освобождается от Нг5 и осушается этиленгли-колем при —30°С. Затем этиленгликоль регенерируется и направляется на повторный цикл. Очищенный газ проходит одну или несколько абсорбционных колонок, в которых он под определенным давлением и при температуре около —35 °С контактирует сначала с легкими, а затем с тяжелыми тощими нефтями. Эти нефти последовательно разделяются на ряд низкотемпературных фракционных стадий, число которых зависит от вида требуемых продуктов газообразного или жидкого метана этана — сырья для химического крекинга пропана бутана или их смеси, т. е. собственно СНГ, а также остаточного дистиллята. [c.13]

При абсорбции газа жидкой турбулентно текущей пленкой коэффициент турбулентной (вихревой) диффузии пропорционален квадрату расстояния от свободной поверхности [c.240]

Для абсорбции газов, когда V и L не являются постоянными величинами, можно показать, что й(Уу) = Уйу ( —у). Сочетая это с уравнением (111.44), получаем уравнение для расчета высоты башни 2 с коэффициентом для пленки газа [c.113]

По сравнению с монтажом специальных холодильных установок, в промысловых условиях экономически целесообразно охлаждать смесь нефти и газа водой или холодной нефтью. В зтом случае возможно достижение температуры охлаждения смеси, равной 10 °С, то есть температура 10 градусов является минимальной температурой смешения и разделения в промысловых условиях. Поэтому предпочтительным температурным интервалом работы конденсатора-холодильника является 10...30 ос. С понижением температуры охлаждения смеси нефти и газа при абсорбции повышается коэффициент извлечения (рис.2.2) и увеличивается выход товарной нефти. [c.27]

При расчете процесса абсорбции необходимо установить коэффициент извлечения компонентов газа абсорбентом. Коэффициентом извлечения ф называется отношение числа молей данного компонента, извлеченного в абсорбере, к числу его молей в исходном (жирном) газе. Коэффициент извлечения при заданйом режиме абсорбции зависит от физико-химических свойств и количества извлекаемых компонентов, а также количества и качества подаваемого абсорбента. Повышение давления в абсорбере и увеличение количества [c.271]

Величина е, равная отношению числа киломолей поглощенного компонента У +(—У) к его содержанию в исходном газе Уп+1, называется эффективностью абсорбции или коэффициентом извлечения при абсорбции. [c.389]

Расчет температуры точки росы требует знания состава дымовых газов в отношении содержания НгО и 50з. Измерение содержания водяных паров в дымовых газах рассмотрено в главе четвертой кроме того, если известен состав слшгаемого топлива, коэффициент избытка и влажность воздуха, содержание водяных паров в газах может быть достаточно точно определено расчетным путем. Определение содержания 50з в газах сопряжено с большими трудностями, вызываемыми, с одной стороны, малым содержанием его в газах, а с другой, — присутствием в них ЗОг. Так, например, содержание сернистых соединений в дымовых газах в отношении 50з характеризуется миллионными долями объема, а ЗОг может доходить до 0,3%. Содерл<ание ЗОз, кроме того, должно определяться с максимально возможной точностью, поскольку небольшие изменения его концентрации вызывают заметные отклонения в температуре точки росы. Погрешности в определении ЗОз получаются или в результате преждевременной его конденсации на пути к газоаналитической аппаратуре, или вследствие окисления ЗО2 во время анализа. Последнее происходит при абсорбции газов в водных растворах по-разному сильно, в зависимости от содержания и характера примесей, играющих роль катализаторов. Это явление может быть исключено тари применении надлежащего ингибитора. Рассмотрим некоторые методы химического определения ЗОз в газах. [c.114]

Поглощение газов жидкостью (растворение газов в жидкости) называется абсорбцией. Количественной характеристикой абсорбции служит коэффициент абсорбции а, выражающий приведенный к нормальным условиям (273 К, 101 325 Па) объем газа, поглощенного при данной температуре и нормальном давлении (101 325 Па) единичным объемом жидкости. Значение а зависит от температуры, природы газа и природы жидкости, абсорбирующей рассматриваемый газ (см. [2, табл. 19 и Приложение 1.11)]. [c.157]

Рассчитайте производительность установки, если десорбция СО2 совершается при 100°С и нормальном давлении, а на очистку поступает 4000 (н)м /ч конвертерного газа Коэффициент абсорбции СО2 водой при 100 °С принять равным 0,07. [c.182]

Системы жидкость — жидкость с неограниченной и ограниченной растворимостью. Критическая температура растворения. Растворимость газов. Коэффициент абсорбции газов. Законы Генри и Дальтона. Растворимость смеси газов. Парциальные давления. Тепловой эффект растворения газов и изменение их растворимости в зависимости от температуры. [c.99]

Абсорбция сероводорода. Исследования rfb абсорбции HgS мышьяково-содовым раствором проводились [170] на ситчатой тарелке (живое сечение 15,3%, диаметр отверстий 2 мм) с подпором пены. При удельном расходе поглотителя 18—20 л/м газа коэффициент массопередачи Кр с увеличением приведенной скорости газа в пределах 0,5—2 м/сек возрастал от 25 до 73— 80 кмоль м -ч -бар , что соответствует пропорциональности 11) в степени 0,5. При низких удельных расходах поглотителя (5— 10 л/м ) коэффициент Кр пропорционален а при высоких [c.580]

С повышением давления абсорбции эффективность извлечения целевых компонентов из газа сепарации возрастает. Однако, при этом также увеличивается содержание в стабильной нефти низкокипящих компонентов С 1...С3. С другой стороны, при возможности увеличения давления насыщенных паров стабильной нефти предпочтительно смешение и разделение вести при большем давлении путем эжектирования газа сепарации частью нефти. В этом случае расход нефти на эжекцию должен бьп-ь достаточно большимх - до 10% масс, на нестабильную нефть. С повышением давления абсорбции повышается коэффициент извлечения (рис.2.2). Как и в каждом массообменном процессе, степень эффективности процесса абсорбции определяется также степенью достигнутого равновесия фаз. При проведении смешения в трубопроводе до холодильника-конденсатора и емкости разделения равновесие фаз близко к теоретическому. [c.27]

Отметим, что для жидкостей коэффициенты абсорбции и коэффициенты Генри сопоставимы с соответствующими коэффициентами для газов только при давлениях, не превышающих давления их паров. При более высоких давлениях пары конденсируются, газовая фаза исчезает, дальнейшее повышение давления до атмосферного практически не приводит к повышению летучести растворяемого компонента и, следовательно, к повышению его растворимости. Высказанное утверждение по существу справедливо и для сжижающихся газов, давление пара которых превышает атмосферное давление. При давлениях выше давления паров таких компонентов увеличение растворимости с давлением сильно замедляется. [c.24]

Геттлер и Пигфорд получили численные решения для таких систем. Они представили полученные результаты в виде графиков зависимости коэффициента ускорения абсорбции газа Л1, т. е. отношения количества, абсорбированного единицей поверхности за время /, к 2А] УОа 1Ип, или (в их терминах и обозначениях) отношения к1А, /к л, ь от В качестве параметров при [c.55]

ХОД абсорбента (соотношение абсорбент—газ) и средняя температура процесса. С увеличением удельного расхода дизельного топлива коэффициент извлечения хлористого метилена увеличивается (рис. 3). В зависимости от средней температуры абсорбции увеличение коэффициента извлечения ДХМ различно при возрастании удельного расхода абсорбента. Так, при средней температуре абсорбции 10° С увеличение коэффициента извлечения ср очень интенсивное (до L/V = 20 24 кг/м ). Дальнейшее увеличение расхода абсорбента не повышает <р. [c.106]

Наиболее полно условия насыщения жидкости воздухом в напорном резервуаре со струйной аэрацией характеризуются объемным коэффициентом абсорбции, вычисленным по экспериментальным данным на основе уравнения абсорбции газа жидкостью (6.16). На рис. 6.18 показана зависимость объемного коэффициента абсорбции от удельной нагрузки по экспериментальным данным. [c.157]

Пример 12. 7. Рассчитать процесс абсорбции газов термического крекинга, если в абсорбер поступает =6000 газа следующего состава (в % объемн.) метана — 40, этана—12, этилена — 5, пропана — 17, пропилена — 8, изобута-яа — 5, и-бутана — 6, изопентана — 4, и-пентана — 1, гексана — 2. Температура жирного (сырого) газа и абсорбента на входе в абсорбер i = 35° С, абсолютное давление я = 15 ат. Плотность a6 op6eHTa q = 875 kz m , молекулярный вес М = 130. Число тарелок в абсорбере 12. Коэффициент извлечения пропана (р = 0,6. Диаметр абсорбера Д = 1,0 ж. [c.273]

Пример 10. Для абсорбции бензола в условиях примера 9 (стр. 225) применен абсорбер, состоящий из нескольких последовательно соединенных противотоком ступеней (см. рис. 64). В каждой ступени осуществляется противоток с рециркуляцией жидкости (Пж=4). Рабочий объем каждой ступени 0,2 л на 1 кмоль1ч газа. Коэффициент массопередачн Ку = 5 кмоль Опре- [c.236]

Прн работе с некоторыми системами значение коэффициента физической массоотдачи к в условиях абсорбции, сопровождаемой реакцией, может суи1ественно отличаться от соответствующего значения при отсутствии реакции. Это наблюдается, например, при абсорбции двуокиси углерода растворами аминов, как установлено в работе П. Л, Т. Бриана и др., результаты которой рассмотрены в разделе Х-1, а также в работе Ю. В. Аксельрода, Ю, В. Фурмера и др. . При таких обстоятельствах, как и в более общем случае рекомендуется одновременно определять скорость абсорбции, сопровождаемой химической реакцией, и коэффициент кь-Последний может быть найден путем измерения скорости физической абсорбции или десорбции из раствора инертного компонента одновременно с абсорбцией газа, [c.214]

D а V i е S J. Т., К i 1 п е г А. А., R а t с 1 i f I G. А., hem. Eng. S i., 19, 583 (1964). Влияние коэффициентов диффузии и поверхностных пленок на скорость абсорбции газов. [c.280]

Количество поглош,енного газа определяют по изменению его объема в бюретке за время 0. Зная 6, поверхность соприкосновения фаз Р и состав жидкости, нетрудно рассчитать коэффициент массопередачн. Количество поглощенного газа можно найти также по анализам жидкости, пробы которой отбираются через определенные промежутки времени из сосуда 2. Описанная схема используется обычно при исследовании абсорбции газов с невысокой растворимостью. [c.162]

Причиной расхождения фактических и расчетных коэффициентов массопередачи является, по мнению авторов [10,18], продольное перемешивание газа в насадочных скрубберах. Так, указывается [10], что при большом соотношении расходов жидкости и газа, присуш,ем водной абсорбции, газ может увлекаться движуш ейся жидкостью. Образование нисходящих потоков газа нарушает истинный противоток газа и жидкости и в конечном итоге снижает движущую силу. [c.117]

Для проверки влияния быстрой реакции в жидкой фазе проведены опыты [1571 по абсорбции ЫНд раствором НдВОд при разных концентрациях поступающего газа. С уменьшением концентрации газа коэффициент Кро возрастал, достигая значения [c.452]

Уравнение (VI-112) по исследованиям Черткова [209] применимо и к другим щелочным растворам, в частности, к растворам сульфит-бисульфита аммония (при рН б). Опыты проводились в башнях диаметрами 0,8 и 1 м [209], а также в промышленном абсорбере диаметром 6 м [210]. Все эти аппараты были насажены кольцами размером 50 мм в укладку, причем имелись три последовательно соединенные ступени абсорбции. Объемный коэффициент массопередачи при скорости газа 1 —1,3 м/сек и плотности орошения 2—4 м/ч составлял около 60 кмоль-м -ч -бар . Было установлено, что Кро возрастал с увеличением концентрации NHg в растворе (Сд) и уменьшался с повышением в нем отношения so . Анализ указанных исследований показал [209], что с повышением отношения sOj/ b (в частности, в первых ступенях абсорбции) в соответствии с уменьшением pH раствора возрастает доля сопротивления жидкой фазы, что и приводит к снижению К.ри-Это снижение можно определить, исходя из полученной при проведении опытов в трубке с орошаемыми стенками зависимости [211], по которой Кр пропорционален химической емкости раствора в степени 0,16. [c.478]

Коэффициент абсорбции фтористых газов в трубе Вентури в расчете на узкое сечение трубы достигает 300 ООО—350 ООО м/сек-, в расчете на весь объем, занимаемый жидкостью и газом, коэффициент абсорбции равен 6000 ч , т. е. превышает всего в - 2 раза значение коэффициента абсорбции в валковой камере. Для извлечения фтора из газов суперфосфатного производства требуется установка из восьми циклонных скрубберов Вентури (труб Веьтури с циклонными сепараторами) их изготовляют из мягкой стали и футеруют неопреном. Степень извлечения 51р4 при промывке газа 15%-ной кремнефтористоводородной кислотой достигает 90—98% 238. [c.351]

При иерархич построении квазигомогенного приближения производят операцию осреднения (сглаживания) флуктуаций порядка предыдущего (мелкомасштабного) структурного уровня Для этого необходимо, чтобы характерный масштаб / предыдущего уровня был много меньше харак терного масштаба L последующего уровня и система содержала на уровне L макроскопически большое число неоднородностей масштаба / Кроме того, должен существовать промежут размер X I X L) такой, чтобы параметры ф после осреднения по объему (или пов-сти Х ) прел ставлялись уже не флуктуирующими, а регулярными ф-ция ми пространств координат с характерным масштабом изменения L Масштаб X значительно превышает характерное расстояние, на к-ром взаимодействуют флуктуации масштаба/-т наз радиус корреляции Область осреднения размера X наз элементарным физ объемом (или макроточкой) Напр, для процесса хим абсорбции газа жидкостью в двухфазном реакторе барботажного типа / соответствует масштабу газового пузыря, а L-размеру реактора Осреднение концентрации компонентов в каждой фазе проводят по элементарному объему Х , содержащему достаточно большое число пузырей, но значительно уступающему объему реактора Линейный размер X выбирается с учетом интенсивности локального гидродинамич перемешивания Объем Х рассматривается как макроточка с эффективными (т е усредненными по времени наблюдения) значениями коэффициентов массоотдачи, уд тепловыделения, распределения в-в между фазами и т п, к-рые необходимы для составления кинетич ур-ний отдельньи стадий Ур-ния баланса массы и энергии затем составляют с учетом перемешивания в масштабе всего реактора [c.633]

Объемный коэффициент абсорбции газов, выделяющихся при выпарке фосфорной кислоты, содержащих эквимолекулярную смесь 2HF -b Sip4, в колонне с насадкой из колец размером 25 X 25 мм, при плотности орошения 3,6 м 1(м -ч) и скорости газа 1,5 м/сек составляет 7000 ч К Гидравлическое сопротивление при этом довольно велико — около 160 мм вод. ст. на 1 м высоты слоя насадки. В колонне с хордовой насадкой в диапазоне скорости газа 0,6—1,6 м/сек коэффициент абсорбции этих газов меняется в пределах 2750—6400 ч", пропорционально скорости газа в степени 1,4. От плотности орошения [6,7—15,3 м / м -ч)] в этих условиях коэффициент абсорбции не зависит. Гидравлическое сопротивление хордовой насадки высотой 1 м при скорости газа 1 м/секях8ммвод. ст., а при скорости газа 1,5 м/сек — до 25 мм вод. ст. [c.350]

При непосредственном поглощении отбросных фтористых газов меловой суспензией можно нейтрализовать практически весь карбонат, оставляя в суспензии 0,5 г/л СаСОз с целью предотвращения проскока фтористых газов. Коэффициент абсорбции Sip4 меловой [c.368]