Толщина интегральная

Рис. 29. Кривая распределе-НИЯ плотности по толщине интегральных ППУ

Для исследовательских целей часто используются проточные или интегральные реакторы. Перед входом в реактор реакционная смесь должна подогреваться до нужной температуры, чтобы поддержать постоянной температуру внутри реактора. В случае применения дифференциального реактора с малой толщиной слоя время пребывания в нем газов должно быть малым. Превращение йх в таком реакторе мало, а скорость реакции Гр = йх/й(Ф/Р) можно измерять непосредственно. [c.123]

I — толщина кюветы, см а также интегральной интенсивностью 2 [c.213]

В отличие от несветящегося пламени светящееся сажистое пламя излучает и поглощает энергию во всех областях спектра абсолютно черного тела. Поэтому в отличие от трехатомных газов интегральная степень черноты светящегося пламени при большой толщине слоя может бытЕ близка к единице. Излучательная и поглощательная способность светящегося пламени зависит от длины волны X и возрастает с ее уменьшением. [c.17]

ЮО 200 300 400 500 600 Рис 1.7, Интегральная степень черноты силикатного покрытия толщиной 250-400 мкм на нержавеющих сталях 1- 16-18 %Сг, 6-8 % № 2 16-18%Сг, 10-14% N1, 2-3 % Мо 3 - 17-19 % Сг, 9-12 % М, 4 - на малоуглеродистой стали [3] [c.24]

Проверка активности проб катализатора проводилась на проточной интегральной лабораторной установке окисления паров изопропилбензола в модельной паровоздушной смеси при следующих условиях толщина слоя катализатора - 5 см, удельный объемный расход паровоздушной смеси - 2 ООО ч", концентрация изопропилбензола в паровоздушной смеси - 1 г/м1 [c.47]

Если теперь подставить полученные выражения в интегральное соотношение количества движения (59), то получим обыкновенное нелинейное дифференциальное уравнение первого порядка для определения толщины пограничного слоя б (ж) или параметра Л(а ), однозначно связанного с б. После того как распределение толщины пограничного слоя и параметра Л вдоль обтекаемого контура найдено, можно вычислить напряжение трения ио формуле (61) и профиль скорости по формуле (60) в произвольном сечении пограничного слоя. [c.303]

Подставляя выражение для Тш из (65) в интегральное соотношение количества движения, которое при обтекании пластины имеет такой же вид (62), как в несжимаемой жидкости,, и интегрируя, получим распределение толщины потери импульса и коэффициента трения [c.305]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке существуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпирические методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без -учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методом сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва р 1ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Как следует из результатов гл. 1, при больших числах Пекле основной вклад в диффузионный интегральный поток на поверхность капли вносит тонкая (толщиной порядка е) область диффузионного пограничного слоя, которую и будем рассматривать в дальнейшем. [c.54]

Данные рис. 93 показывают, что пламенам свойственны коэффициенты поглощения, приближающиеся к единице, при толщинах более 0,5 м. Высокий интегральный коэффициент погло щения при сравнительно низком коэффициенте поглощения отдельных частиц сажи, особенно в области теплового излучения, объясняется обилием этих частиц в единице объема пламени. [c.168]

Как показали Гилл и др. [61], а также Клифтон [34], для такого течения автомодельное решение не существует. Опубликованы приближенные решения интегральными методами. Вагнер [169] применил для исследования этого течения интегральный метод импульсов Леви [99]. Предполагалось, что жидкость течет от середины пластины к краям, а на краях толщина пограничного слоя равна нулю. В статье [155] этот метод распространен на пластины круглой и квадратной формы в плане. [c.248]

И решалась в предположении о линейно.м распределении скорости в вязком подслое, Таким образом, была использована физическая гипотеза о затухании невзаимодействующих вихрей в ламинарном плоско-параллельном, стационарном, безградиеитном теченш (эта гипотеза является, по-видимому, хорошим приближением к действительности непосредственно вблизи стенки). Проведенное теоретическое рассмотрение показало, что структура турбулентности в вязком подслое определяется крупномасштабными вихрями, сильно вытянутыми в продольном направлении. Эти вихри двигаются со скоростью, значительно превышающей локальные скорости в вязком подслое и составляющей примерно полов1шу скорости на внешнем крае пограничного слоя (или на оси, если рассматривается течение в трубе). Этому способствуют и напряжения Рейнольдса, которые затухают пропорционально третьей степени расстояния от стенки. Вычисления показали также, что поперечный интегральный масштаб вихрей в подслое соизмерим с толщиной вязкого подслоя, в то время как продольный интегральный масштаб турбулентности в подслое почти на два порядка больше. Этот факт указывает на важную роль трехмерности пульсационного движения в пределах вязкого подслоя. [c.180]

Действительно, спектры ЯМР высокого разрешения протонов воды в дисперсиях а- и Ь -монтмориллонита [103] характеризуются сдвигом резонансного сигнала в сторону более сильного поля. Это указывает на то, что под влиянием поверхности часть водородных связей в воде граничных слоев толщиной й 7,5 нм (межчастичное расстояние —15 нм) разрушается. Приведенные результаты нашли независимое подтверждение при изучении ИК-спектров водных дисперсий Ыа-монт-мориллонитрила 20—110%-й влажности в области составной полосы (5200—4900 см ) деформационного и валентного асимметричного колебаний связей ОН (г-2 + з) [Ш]- В цитируемой работе было показано, что вклад высокочастотной составляющей 5200 СМ , относящейся к слабосвязанным молекулам воды, в интегральную интенсивность сложной полосы для дисперсий выше, чем для жидкой воды. ИК-спектры полимолекулярных адсорбционных слоев на поверхности кварца в области валентных ОН-колебаний [112] также обнаруживают увеличение поглощения при 3600 см , характерного для слабо нагруженных ОН-групп молекул воды, хотя основная полоса 3400 см сдвинута по сравнению с аналогичной полосой в спектре жидкой воды в сторону меньших частот. (Последнее, по-видимому, связано с образованием более прочных водородных связей между поверхностными гидроксильными группами кварца и адсорбированными молекулами воды первого слоя.) Таким образом, приведенные выше данные указывают на то, [c.39]

Определение интегрального коэффициента проницаемости асимметричных мембран замет о усложняется. Это обусловлено анизотропностью структуры пористой подложки и неопределенностью границы диффузионного слоя (фактически имеется не граница, а область перехода от сплошной матрицы мембраны к пористой). Расчет скорости массопереноса пористых сред анизотропной структуры основан на использовании дифференциальных функций распределения пор, зависящих от координаты [9]. Экспериментальная оценка этих функций трудоемка и ненадежна, поэтому опытные значения Л асимметричных мембран часто относят к условной толщине селективного слоя, полагая сопротивление массопереносу пористой основы пренеб- [c.84]

В уравнениях (4.7) и (4.8) р/ и р" — парциальные давления компонентов газовой смеси у стенок напорного и дренажного каналов бт и Л, — эффективная толщина и интегральная кинетическая характеристика разделительной перегородки, включающей мембрану и пористую подложку. Если сопротивление массоперено1су в подложке незначительно, величины бт и Лг характеризуют толщину и проницаемость мембраны. Как показано в гл. 3, коэффициент проницаемости мембран определяется прежде всего локальными значениями термодинамических параметров и составом смеси у стенки напорного канала Лг = Л(Р, Г, со/,. . ., (о ). Несложно заметить, что отсос в напорных каналах, как и вдув в дренажных будет меняться вдоль канала — это определяется изменением как движущей силы, так и коэффициентов проницаемости. [c.123]

Система уравнений тепло- и массообмена решается методом ноком-понептного расщепления [13]. Конечно-разностная аппроксимация получена па основе неявных балансовых схем [14] и строится с интегральными условиями сохранения тепла и вещества, которые получаются при интегрировании системы (28) —(29) по толщине 1 Д<Да и длине О X 1 слоя [c.88]

Интересно отметить, что методы диффузионной теории даже в Рд-приближе-нии дают результаты, значительно отличающиеся от интегральной кинетической теории. Этого в данном случае следовало ожидать, так как система весьма невелика (примерно семь длин свободного пробега). Заметим, однако, что расчет в Рз-приближении лучше согласуется с решением интегрального уравнения, чем расчет в Pj-прпближении. В конечном счете, если концентрация горючего небольшая, то толщина иластпны а больше и все четыре решения согласуются между собой лучше. [c.283]

Сопоставление характеристик испытанных конструкштй нефтесборщиков показато, что можно сформировать инвариант подобия нефтесбора К, определяющий отношение величины часового нефтепоглощения (часовой производительности аппарата) к часовому объему поглощающей оболочки, контактирующей со слоем собираемого продукта - интегральной характеристике конструкции нефтесборщика, учитывающей толщину нефтепоглощающей оболочки, размеры барабана (диаметр и рабочую его длину), число оборотов барабана. Величина К для всех рассмотренных конструкций составляет 0,1-0,05 независимо от их масштаба. Некоторое колебание значений К, по-вндимому, связано с несколько от.чичаюищмся в различных моделях усилием отжи.ма собранной нефти из поглощающих оболочек. [c.99]

Другим наглядным подтверждением избирательного характера движения жидкости в макронеоднородных пластах может служить сопоставление интегральных кривых распределения проницаемости второго объекта нижнего карбона Мухановского месторождения н скорости притока л<пдкости по толщине объекта, построенной на основе исследований профиля притока скважинными деби-томерами (рис. 13, 14). Как видно из рис. 13, только 60% объема залежей объекта обладают проницаемостью меньше средней проницаемости Р (к) при к(кср 1. Тогда как по интегральной кривой распределения скоростей более 80% толщины объекта имеет скорость расхода жидкости меньше средней скорости. Это свидетельствует о том, что неоднородность объема залежей объекта по проницаемости значительно выше неоднородности толщины объекта по скорости притока жидкости, а следовательно, и по фильтрационным сопротивлениям слоев. [c.80]

С гидродинамической точки зрения такой тип неоднородности для изучения общих закономерностей фильтрации несмешивающихся жидкостей можно свести к двум видам к однородному иласгу, если указанные неоднородные участки хаотично разбросаны ио всей площади или ио толщине пласта, и,к слоистому, если эти участки ориентированы таким образом, что образуют как бы несколько непрерывных каналов разных фильтрационных свойств. В первом случае влияние местной неоднородности на интегральные показатели заводнения должно быть сведено до минимума, учитывая неизмеримо большие размеры месторождения и расстояния между нагнетательными и добывающими скважинами. Во втором же случае основные, особенности заводнения можно определить на, моделях слоистых пород. Однако при постановке опытов на образцах породы с равномерно распределенными участками различной проницаемости нельзя пользоваться предельными величина,ми условий моделирования, рекомендованными в работе Д. А. Эфроса, поскольку они установлены для микронеоднородных пластов, в которых формирование-зоны активного капиллярного проявления (стабилизированной зоны) обусловлено различием поровых каналов. Физическая сущность условий приближенного моделирования, предложенных Д. А. Эфросо,м, в основном сводится к тому, чтобы при заданном градиенте давления свести отношение длины зоны капиллярного обмена к длине модели до пренебрежимо малого значения, ири которо,м стабилизированная зона практически перестает оказывать влияние на показатели заводнения. Это основное положение-приближенного моделирования должно оставаться в силе и при постановке опытов на моделях с другими видa и неоднородности и, в частности, на образцах породы с локальной неоднородностью. Но для нород с таким типом неоднородности необходимо-определить предельные значения критериев гидродинамического подобия, принимая при это,м в качестве характерного параметра пористой среды не средний размер пор, а средний размер неоднородных участков, слагающих исследуемый пласт. Аналогичные рассуждения справедливы также для пород с локальной неоднородностью, которые можно с гидродинамической точки зрения трансформировать в трубки тока, простирающиеся от линии нагнетания до линии отбора жидкости. [c.108]

Была исследована эффективность работы агрегата, установленного в емкости с водой, по сбору нефтяного слоя различной толщины с поверхности воды, а также в процессе зачистки водной поверхности от тонких пленок нефти. Производительность нефтесборщика составляла 60-120 л/ч в зависимости от условий работы. На заключительной стадии испытаний был выполнен длительный пробег аппарата при пяти оборотах барабана в час. Нефтесборщик проработал без повреждений 110 часов, при этом нефтепоглощающая оболочка выдержала более 33000 циклов отжима и собрала в режиме циркуляции более 12 т нефти, что соответствует интегральной производительности поглотителя более 21000 кг нефти на кг сорбента. По окончании пробега нефтепоглощающая оболочка не имела механических повреждений (разрывы, задиры, вспучивания и другие недостатки). Характерно, что, в ходе 27-дневных испытаний, несмотря на значительное повышение плотности и, особенно, вязкости циркулирующей [c.150]

Анализ испытаний опытных образцов барабанных нефтесборщиков с поглощающими оболочками на основе ватина толщиной 10-20 мм показал, что при их стабильной и безотказной работе аппараты могли бы продолжать и далее нефтесбор и данные по их интегральной производительности не являются предельными. Удельная производительность нефтесборщиков определяется, в первую очередь, толщиной нефтяного слоя на поверхности воды. При уменьшении толщины слоя до величины менее 1 мм процесс нефтесбора лимитируется не характеристиками самого аппарата и нефтепоглощающих оболочек, а скоростью растекания нефти в тонких пленках по поверхности воды и подтекания нефти к зоне работы нефтесборпдака, так как вокруг погруженной в воду части барабанов с поглощающими оболочками в силу интенсивного нефтепоглощения образуется зеркало чистой воды шириной в несколько сантиметров. Поэтому в процессе зачистки зеркала воды от нефтяной пленки, благодаря высокой селективности используемого сорбента, производительность нефтесборщика резко снижается, содержание воды в собираемом небольшом количестве продукта растет и достигает 50% и более. [c.157]

ИК-спектры модельных неуглеводородных соединений снимали на спектрофотометре Дог есАэ 75снабженном интегрирупцим самописцем К-201. В качестве растворителя использовали четыреххлористый углерод. Съемку проводили в кювете КБ к. толщиной 0,063 см. Интегральные коэффициенты поглощения модельных соединений рассчитывались по формуле [c.127]

В диапазонах Ма = 1-ь5, /с = 1,3-ь 1,4, Л = 50 10 , р = 0- 15 , Мы рассмотрели особенности газодинамического участка нерасчетной сверхзвуковой струи без учета влияния вязкости, с которым связан неизбежный процесс образования граничного слоя смешения. Выше получены закономерности для нарастания толщины слоя смешения по длине начального участка изобарической струи. При N > 1 да)вление в струе уменьшается, линии тока сверхзвукового течения раздвигаются, что ведет к дополнительному увеличепню толщины струи. А. Н. Секундов и И. П. Смирнова, пользуясь методом интегральных соотношений и полагая слой смешения наложенным на границу одномерной струд, получили следующую приближенную завпсимость для толщины слоя смешенпя при N = 1 [c.427]

Толщина диффузионного пограничного слоя, отсчитываемая по нормали к межфазной поверхности, различна в разных точках поверхности. Поэтому массоперенос к различным участкам неодинаков, что можно также заключить и из уравг[ения (XXIII. 7). Часто употребляют интегральное значение коэффициента массопередачи [c.280]

Последовательность операций при изготовлении интегральных схем. Для изготовления интегральных схем (ИС) большое значение имеет подготовка поверхности кремниевых подложек. Сдиток моно-кристаллического кремния ориентируют в заданном направлении и разрезают на пластины металлическими дисками, режущая кромка которых содержит алмазный абразив. Пластины затем подвергают плоскопараллельной механической двусторонней шлифовке абразивными микропорошками на основе карбида кремния с размером зерна порядка 10 ч- 20 мкм. После этого пластины механически полируют при помощи алмазных паст, представляющих собой суспензию алмазного микропорошка с размером зерна 0,5—2 мкм в минеральном вязком масле. Окончательная толщина механически обработанных пластин должна составлять 00 -н 400 мкм. [c.96]

Прибор УС-ЮИ выполнен как базовый прибор агрегатного комплекса средств неразрушающего контроля (АСНК) с использованием унифицированных элементов и блоков, полупроводников и интегральных микросхем. Диапазон рабочих частот составляет 5—25 МГц, а измерения затухания 0,5—70 дБ. Толщина контролируемого материала равна 0,2—50 мм диапазон контролируемых величин зерен 5—10 баллов шкалы ГОСТ 5639—65 основные размеры прибора 490x210x520 мм масса не более 25 кг. Прибор укомплектован искателями в диапазоне частот 5— 25 МГц, предназначенными для работы в иммерсионном и контактном вариантах. Малая погрешность измерения достигается благодаря применению одного генератора экспоненциального напряжения и одной балансорегенеративной схемы сравнения, обеспечивающей малый временной дрейф. Прибор в основном пред- [c.73]

На основе формулы (118) были вычислены значения интегрального коэффициента поглощения е пламени, которые на рис. 93 даны в сопоставлении с опытными данными Пепперхофа и Бера (отмечены крестиками) для разных толщин слоя пламени (I). [c.168]

В последние годы опублпкованы отечественные и зарубежные работы [1], в которых делается попытка теоретически решить эту задачу на основе представлений о диффузионном механизме горения, аналогичном горению в ламинарном потоке, но с той разницей, что перемешивание окислителя с горючим протекает не со скоростью молекулярной диффузии, а более интенсивно — со скоростью турбулентной диффузии. Предполагается, что в результате взаимной диффузии горючего и окислителя в пограничном слое на некотором расстоянии от стенки образуется некая поверхность ну.тевой толщины, на которой устанавливается стехиометрическое соотношение горючего и окислителя (а = 1). На этой поверхности — во фронте пламени происходит мгновенное сгорание топлива и достигается температура, соответствующая равновесному составу продуктов горения. Из фронта пламени продукты горения диффундируют в обе стороны, в результате чего выше фронта пламени находится смесь газов, состоящая из продуктов горения и окислителя, ниже фронта пламени — из горючего и продуктов горения (концентрация окислителя равна нулю). В каждом сечении канала поле температур соответствует распределению концентраций продуктов горения в газовом потоке. Параметры пограничного слоя — ноля температур, скоростей и концентраций — находятся нз решения интегральных уравнений движения, энергии, неразрывности и состояния при ряде упрощающих допущений (Рг = Ье = 1, постоянство энтальпий и концентраций на поверхности стенки). [c.30]

Пользуясь интегральным методом импульсов, Сингх и Биркебейк получили решение для толщины пограничного слоя и местного коэффициента теплоотдачи при различных величинах числа Прандтля. В предположении параболических распределений температуры и скорости в пограничном слое найдено следующее выражение местного числа Нуссельта [c.249]

Клифтон и Чепмен [35] также исследовали этот процесс переноса интегральным методом. Толщина пограничного слоя на краях принята равной некоторой критической толщине, рассчитанной по аналогии с течением воды в открытом канале. Полученный расчетный коэффициент теплоотдачи в середине поверхности согласуется с расчетом Сингха и Биркебейка. Вблизи краев имеются значительные расхождения. Это связано с разными толщинами пограничного слоя на краях пластины. [c.249]

По уд. мех. прочности и жесткости интегральные П. намного превосходят соответствующие монолитные (невспенен-ные) аналоги, поэтому замена последних на П. может обеспечить экономию до 50% полимера. Прочностные показатели интегральных П. зависят от св-в и толщины поверхностной корки на ударопрочность заметно влияют жесткость сердцевины и размер ее ячеек. [c.456]

П. т. основывается на создании в приповерхностном слое подложки областей с разл. типами проводимости или с разными концентрациями примеси одного вида, в совокупности образующих структуру полупроводникового прибора или интегральной схемы. Преимуществ, распространение в качестве полупроводникового материала для подложек в П. т. получил монокристаллич. Si. В ряде случаев используют сапфир, на пов-сть к-рого наращивают гетероэпитак-сиальный слой (см. Эпитаксия) кремния и- или р-типа проводимости толщиной ок. 1 мкм. Области структур создаются локальным введением в подложку примесей (посредством диффузии из газовой фазы или ионной имплантации), осуществляемым через маску (обычно из плетси SiOj), формируемую при помощи фотолитографии. Последовательно проводя процессы окисления (создание пленки SiO ), фотолитографии (образование маски) и введения примесей, можно получить легир, область любой требуемой конфигурации, а также внутри области с одним типом проводимости (уровнем концентрации примеси) создать др. область с др. типом проводимости. Наличие на одной стороне пластины выходов всех областей позволяет осуществить их коммутацию в соответствии с заданной схемой при помощи пленочных металлич. проводников, формируемых также с помощью методов фотолитографии. [c.556]