Металл труб характеристика

При высоких температурах паровоздушного удаления кокса прочность металла снижается поэтому чтобы предотвратить провисание и деформацию горизонтально расположенных труб, необходимо устанавливать дополнительные опоры и крепления. Пружинные подвески для компенсации напряжений в трубах следует отрегулировать с учетом происходящих изменений пластических характеристик металла труб. [c.191]

При разработке ППР в качестве исходных данных используют следующую техническую документацию стройгенплан с указанием подземных коммуникаций, расположения временных сооружений, дорог и складов перечень оборудования, демонтируемого и монтируемого в целом нли отдельными узлами, с указанием массы и габаритных размеров общие виды, детальные чертежи со спецификациями и указанием массы оборудования и других изделий, требующих индивидуальной подробной разработки проекта производства работ по их монтажу чертежи фундаментов под это оборудование строительные чертежи здания (планы, размеры), на которых должны быть указаны монтажные проемы перечень наличия машин, механизмов и оборудования перечень и характеристику имеющегося в наличии металла (труб, проката и т. д.), который может быть использован для изготовления различных монтажных приспособлений технические решения на проведение ремонта объекта (оборудования), ведомости дефектов, перечни ремонтных работ. [c.164]

Причины износа труб различны и зависят от гидравлической и теплотехнической характеристик режима эксплуатации и технологических особенностей процесса, учитывающих качество сырья. Величина износа при этом зависит от качества изготовления и металла труб. [c.216]

Основными причинами разрушения трубопровода на 96 и 123-м км трассы признаны неудовлетворительные физико-механические характеристики металла труб и сварных соединений (пониженные прочность и ударная вязкость). Механические свойства оказались низкими из-за сильного загрязнения металла неметаллическими включениями, повышенного содержания в металле труб углерода, марганца и ванадия, а также вследствие отсутствия термообработки сварных соединений. [c.58]

Большой практический интерес представляет оценка динамики изменения свойств металла в процессе эксплуатации оборудования. Кроме механических и коррозионных факторов повреждаемости в процессе эксплу атации конструкций возможны проявления динамического старения (при циклических нагрузках), термофлуктуационных процессов накопления повреждений и др. В связи с этим в лаборатории физико-механических исследований металлов ВНИИСПТнефть проведены механические испытания металла труб нефтепроводов после различного срока эксплуатации. Независимо от срока эксплуатации нефтепроводов основные механические характеристики не ниже таковых, регламентированных в соответствующих нормативных материалах [219]. При испытаниях обнаруживаются эффекты деформационного старения, в частности, для многих сталей появляется площадка текучести, несколько снижается коэффициент деформационного упрочнения. Однако, эти изменения незначительны. По данным работы [185] в процессе изготовления труб пластические деформации в металле могут достигать порядка 5% и более. Причем, пластические деформации распределяются по периметру трубы крайне неравномерно. Следовательно, при оценке свойств трубных сталей, кроме флуктуации состава и структуры, следует учитывать изменение механических свойств за счет различия степени проявления эффекта деформационного старения. В целом, разброс механических свойств эксплуатированных нефтепроводов не выходит за пределы оценок, полученных на основе результатов испытаний искусственно-состаренных сталей. Кроме того, эти данные косвенно подтверждают зависимости индексов [c.156]

Основной измеряемой характеристикой дефектов, по которой разбраковывают трубы, является амплитуда эхосигнала от дефекта. Ее измеряют сравнением с амплитудой эхосигнала от искусственного отражателя в СОП. Дополнительные измеряемые характеристики, используемые при оценке качества сплошности металла труб (например, протяженность), зависят от применяемой аппаратуры, схемы и метода контроля, искусственных настроечных отражателей, назначения труб. Их указывают в НТД на контроль. [c.441]

Заготовки для последующего изготовления образцов вырезались с помощью газовой резки из действующего трубопровода, находившегося в эксплуатации 24 года, в окружном направлении из основного металла труб. Корсетные малогабаритные образцы изготавливались токарной обработкой с последующей шлифовкой рабочих зон в соответствии с чертежом (рис. 5.32), без распрямления заготовок, что дает возможность получить более точные данные о механических характеристиках исследуемых материалов. Для крепления образцов в захватах испытательной машины изготовлены навинчивающиеся головки (рис. 5.32, 5.33). [c.402]

Трубы и детали трубопроводов, изготовляемые из неметаллических материалов (пластических масс, стекла, керамики и др.), применяются для транспортирования разнообразных коррозионно-активных продуктов, разрушающих сталь, а также как заменители труб из нержавеющих сталей и цветных металлов. Основные характеристики неметаллических тр5 даны в табл. П-54. [c.75]

Предпосылки для износа печных труб определяются гидравлической и теплотехнической характеристиками режима эксплуатации и технологическими особенностями процесса, учитывающими качество сырья. Величина износа при этом будет зависеть от качества изготовления и металла труб. [c.124]

Процесс длительного воздействия жестких рабочих условий и агрессивных сред постепенно приводит к существенный структурным изменениям в стали печных труб, что сопровождается снижением ее Жаропрочности и пластичности, повышением хрупкости и склонности к образованию трещин. Причины разрушения печных труб нефтехимических установок тщательно исследуются. Анализ дефектов труб позволяет классифицировать их в зависимости от происхождения следующим образом 1) дефекты, образовавшиеся пр№ производстве труб 2) дефекты, появляющиеся при сварке трубчатого змеевика 3) дефекты, возникающие в процессе эксплуатации и при ремонте печи деформации и разрушения труб из-за ползучести стали охрупчивание и растрескивание металла труб и сварных соединений изменение прочностных характеристик вследствие воздействия азота, науглероживания, коррозии в средах, содержащих серу, и в топочных газах и др. [c.110]

ТАБЛИЦА 2-35 Характеристика металла труб по ГОСТ 301-50 [c.63]

Адгезия (прилипаемость) изоляционного покрытия к металлу трубы является его важной характеристикой. Адгезия покрытия к металлу определяется адгезионной прочностью соединения. Адгезионная прочность сцепления покрытия с металлом трубы косвенно определяет защитную способность покрытия. Адгезионная прочность обеспечивается абсорбционной, электростатической или химической связью покрытия с наиболее химически активными центрами металла трубы. Во всяком случае, чем больше активных центров металла вступили в адгезионную связь (что определяет адгезионную прочность данного покрытия), тем меньше вероятность коррозионного процесса. Другое объяснение зависимости защитных свойств покрытия от адгезионной прочности заключается в том, что для обеспечения высокого значения последней необходимо, чтобы покрытие как можно более плотно прилегало к металлу трубы. Таким образом, создаются условия, при которых невозможно накопление электро.чита на поверхности металла под покрытием, что обеспечивает, в свою очередь, невозможность протекания коррозионного процесса. [c.19]

Термическую обработку широко применяют в трубном производстве для улучшения пластических свойств и механических характеристик металла труб, а также для снятия напряжений, возникающих при холодной деформации заготовок. Термическая обработка применяется как для готовых изделий, так и на промежуточных стадиях изготовления труб. [c.480]

Провода от источников высокого напряжения присоединяются к металлу трубы непосредственно или через землю и к специальному щупу, которым проводят по поверхности изоляционного покрытия. Если в покрытии имеется повреждение, то между металлом трубы и щупом проскакивает искра. В табл. 24 даны характеристики существующих дефектоскопов. [c.107]

Внутритрубная магнитная дефектоскопия основана на выявлении дефектов стенок трубопроводов в результате сравнения параметров слабого электромагнитного поля в средах с разными магнитными характеристиками. Наведение поля в трубе, замеры и запись изменения его параметров производятся с помощью движущегося внутри трубы специального прибора, который называют внутритрубным магнитным снарядом-дефектоскопом [47]. Основными источниками наведенного в трубе поля являются постоянные магниты, составляющие ядро системы намагничивания снаряда-дефектоскопа. Контакт системы намагничивания со стенками трубы осуществляется через металлические щетки снаряда-дефектоскопа. В поисковой системе снаряда-дефектоскопа устанавливаются от нескольких десятков до сотен преобразователей, как правило, основанных на эффекте Холла. Преобразователи Холла в этом случае работают по принципу возникновения электродвижущей силы в результате искривления пути носителей тока в металле трубы, находящейся в магнитном поле под действием силы Лоренца. [c.48]

В состав лакокрасочных и полимерных покрытий нефтегазопроводов обычно не входят ингибиторы коррозии и пигменты протекторного действия. Поэтому основными характеристиками подобных покрытий, определяющими их противокоррозионное действие, являются проницаемость полимерного слоя по отношению к эксплуатационной среде, прочность его сцепления с металлом и толщина этого слоя. Известно, что с течением времени происходит изменение указанных характеристик покрытия под влиянием различных эксплуатационных факторов, что приводит к нарушению его противокоррозионного действия и, как следствие, - к возрастанию скорости коррозии металла трубы свыше допустимой. [c.68]

Задача прогнозирования противокоррозионного действия и долговечности покрытия труб на стадии проектирования трубопровода сводится к установлению функциональной зависимости скорости коррозии защищаемого металла от характеристик покрытия, определяющих его противокоррозионное действие. Процесс электрохимической коррозии металла под покрытием в электролите состоит из ряда последовательных стадий проникновения среды через пленку покрытия, адсорбции среды на поверхности металла, анодной реакции образования гидратированного иона металла с одновременным протеканием сопряженного процесса разряда иона водорода или ионизации кислорода. Проведенные исследования позволили оценить степень влияния этих характеристик на скорость коррозии защищаемого металла, установить функциональную взаимосвязь между ними и разработать математическую модель коррозионного процесса металла под покрытием. Было рассчитано время достижения минимально допустимых значений указанных характеристик и выбран наименьший из рассчитанных интервалов времени, так как именно он определяет долговечность покрытия труб в рассматриваемых условиях эксплуатации. [c.69]

Основная трудность применения формул (1) - (5) заключается в необходимости получения значения предела текучести в локальной зоне сварного соединения. Однако ее легко преодолеть, применив электронно-компьютерную систему Прочность , с помощью которой впервые был измерен вектор механических характеристик сварного соединения. Располагая такой возможностью, авторы попытались применить полученные в [5] расчетно-экспериментальные зависимости для определения возникающих при стыковой сварке МГ остаточных напряжений, а также оценить влияние на них внешних растягивающих напряжений, в разной степени превышающих предел текучести основного металла трубы. [c.48]

Степень науглероживания сталей характеризуется глубиной насыщения металла углеродом и концентрацией его в слое. Чем больше срок эксплуатации печных труб, тем больше степень науглероживания, т. е. глубина слоя и концентрация в нем углерода. Известны случаи, когда концентрация углерода в слое достигала 6% (масс.). Науглероживание стали приводит к резкому снижению пластичности. Относительное удлинение образцов металла при испытаниях оказалось равным нулю. Кроме того, металл центробежнолитых труб в результате эксплуатации подвергается старению, и его механические характеристики снижаются, при этом уменьшаются коэффициенты линейного расширения и теплопроводности. Все эти обстоятельства создают в металле на границе науглероженного слоя объемно-структурные напряжения, которые в сочетании с другими нагрузками и деформацией приводят к местным разрушениям металла труб. [c.166]

Для установления причин аварий проверялось соответствие техническим условиям химического состава, механических свойств и размеров резьбовых соединений насосно-компрес-сорных труб. Были исследованы структура стали 18Х1Г1МФ и ее склонность к сероводородному растрескиванию в сравнении с металлом труб из импортной стали С-75 по API 5LX. Установлено, что отечественная сталь 18Х1Г1МФ обладает более высокими прочностными характеристиками 840- [c.19]

Горячую битумно-минеральную мастику наносят на сухую, очищенную от грязи и ржавчины, отгрунтованную трубу, предварительно подогретую до температуры 293 К. Степень очистки поверхности трубы должна соответствовать эталону IV Руководства по контролю качества очистки поверхности трубопровода перед нанесением изоляционных покрытий. Грунтовку на поверхность трубы необходимо укладывать ровным слоем без пропусков, сгустков, подтеков и капель. Расход грунтовки не менее 0,1 кг/м поверхности трубы. Мастику наносят на трубу, движущуюся поступательно и проходящую сквозь экструдер. Концы труб длиной 100-150 мм освобождают от изоляции. Толщина слоя нанесенного покрытия не менее 9 мм. Битумно-минеральное покрытие должно обладать сплошностью при проверке искровым дефектоскопом напряжением не менее 35 кВ и иметь следующие характеристики прилипание к металлу трубы при температуре 293 К -не менее 50 Н на 1 см (ГОСТ 25812-83) переходное удельное электрическое сопротивление после испытания в течение 20 суток в 3 %-ном растворе хлористого натрия при температуре 293 К - не менее 10 Ом м (ГОСТ 25812-83) катодное отслаивание после испытания в течение 20 сут в 3 %-ном растворе хлористого натрия при температуре 293 К и напряжении 1,5 В - не более 25 см . [c.19]

В результате анализа характеристик длительной прочности стапей Т11 и Т22, установлено, что при действующих от внутреннего давления напряжениях, разрушение труб могло произойти, если температура металла составляла от 565 до 620°С. Зта температура существенно выше, расчетной дпя металла труб пароперегревателя (425-455°С), [c.46]

Исследования металла труб змеевиков печей пиролиза после длительной эксплуатации показали, что отложение кокса приводит к науглероживанию их внутренней поверхности и резкому снижению механических характеристик стали за счет образования карбидов и а - фазы. Поиск фуллеренов в металле труб показал, что их количество в науглерожениой зоне примерно в 5,5 раз больше, чем в основном металле, что говорит о самоорганизации фуллеренов при насыщении металла атомами углерода и возможности получения фуллеренов в промышленных условиях т углеводородного сырья. [c.161]

Получено распределение механических характеристик стали 20Х23Н18 в сварном соединении, которое носит экстремальный характер во времени, что связано с изменением фазового состава стали в процессе эксплуатации. При этом показано, что предел прочности на 20%, а коэффициент относительного удлинения и ударная вязкость на порядок ниже аналогичных показателей для основного металла труб. [c.5]

Во второй главе Исследование металла сварных соединений и основного металла труб длительно эксплуатируемого нефтепровода исследованы изменения механических характеристик металла сварных соединений, выполненных газопрессовой (ГПС) и электродуговой (ЭДС) сваркой, и основного металла нефтепровода после длительного срока эксплуатации (50 лет). Проведены испытания образцов из основного металла, металла швов и зон термического влияния (ЗТВ) сварных соединений, выполненных ЭДС, и металла зоны сварки, включающей зону сплавления и зону влияния, сварных соединений, выполненных ГПС (сталь Ст4сп), на растяжение и ударный изгиб. Испытания на растяжение проводились на универсальной разрывной машине фирмы MST со скоростью деформации, равной 8-10 с при комнатной температуре. Испытания на ударный изгиб проводились на маятниковом копре МК-30 с энергией удара, равной 150 Дж. В результате испытаний определены механические характеристики (предел прочности, предел текучести, относительное равномерное сужение, относительное сужение при разрыве) и значения ударной вязкости для основного металла, металла швов и металла ЗТВ сварных соединений, выполненных ЭДС, и металла зоны сварки стыков, выполненных ГПС (табл. 1). Установлено, что механические характеристики металла зоны сварки стыков, выполненных ГПС, значительно ниже, чем характеристики металла электродуговых швов и основного металла. Значение предела прочности основного металла после 50 лет эксплуатации находится в пределах, указанных в ГОСТ и сертификате на трубы. При испытаниях на ударную вязкость установлено, что в сварных швах и зонах термического влияния значения ударной вязкости более низкие по сравнению с основным металлом, что указывает на высокую вероятность хрупкого разрушения швов. Такие низкие значения могут быть обусловлены влиянием микроструктуры, а также наличием непроваров и пор, обнаруженных в швах. При этом для металла зоны сварки газопрессовых сварных стыков значения ударной вязкости ниже, чем для металла электродуговых швов и основного металла, что, по-видимому, обуслов- [c.9]

Происходит блокировка дислокации примесными атомами. Если соотношение свежих дислокаций и свободных примесных атомов благоприятное для протекания деформационного старения, то этот процесс будет идти по восходящей линии. Результатом этого процесса будут являться упрочнение и охрупчивание металла труб, которые также непосредственно влияют на характеристики работоспособности металла труб. Косвенным подтверждением этому явля ются данные по развитию микропластических деформаций при циклическом испытании стали 17ГС. [c.788]

Исследованиями ВНИИСТ показано, что пластические деформации на отдельных участках труб могут достигать до 15 %. В этом случае временное сопротивление стали 16ГС в результате деформационного старения увеличивается до 10-15 % (a j = 550 - 575 МПа). Подобные по величине значения g нередко имеют место при исследованиях механических характеристик металла труб после длительной эксплуатации. [c.796]

Анализ механических свойств металла труб показал, что некоторые элементы имеют прочностные характеристики ниже требований ТУ примерно на 1—2 кг/мм , что учитывали при расчете прочности и трешиностойкости. [c.108]

Цель данной работы путем исследования изменения свойств стали 15Х5М в процессе длительной эксплуатации выявить возможность оценки предельных характеристик для предсказания оставшего-ся срока надежной эксплуатации металла труб печных змеевиков установок каталитического рифо1мнга. [c.39]

В целом уровень кратковременных прочностных характеристик металла труб 219x18 мм после 100 тыс. ч. эксплуатации при 570°С сввдетвльствует о малой вероятности их внезапных ( хрупких ) разрушений щш нормальной и повышенных температурах. [c.44]

При оценках остаточного ресурса работоспособности металла после длительной эксплуатации в режиме ползучести характеристики длительной прочности имеют решающее значение, и их исследованиям уделяется особое внимание. Известно [9], что остаточная деформация ползучести оказывает влияние на состояние металла, однако существующая методика контроля ползучести металла труб змеевиков позволяет выявить увеличение диаметра только более 2 . Исследования жаропрочности металла труб после 100 тыс. ч. эксплуатации показывают, что длительная прочность на базе испытаний до 50 тыс. час. ( табл. ) при 570°С снижается на 20-505 по сравнению с соответствующими значениями для неэксплуатировавшегося металла и на 15 + 40 ниже значения на базе испытаний до 150 тыс. ч. [c.44]

Для обеспечения надел ности работы энергооборудова-/ляя важно сохранение стабильности структуры и свойств металла. Эти характеристики у перлитных сталей определяются условиями эксплуатации температурой, напряжением, длительностью приложения нагрузки. Эксплуатационная надежность поверхностей нагрева определяется прежде всего прочностными свойствами труб при повышенных температурах. [c.6]

МПа. В феврале 1974 г. производились его дополнительные испытания на прочность и плотность. На 96-м и 123-м км произошли при давлении 4,9 МПа разрушения спиральношовных труб 0 1020x10 мм, а на 365-м км трассы разрушению подвергся монтажный сварной шов на стыке труб 0 1020х х11 мм. На 96-м км разрушение ТП произошло на участке длиной 1200 мм по зоне термического влияния заводского спирального сварного шва. Линия разрушения пересекла кольцевой монтажный шов, выполненный автоматической сваркой под слоем флюса, и ответвилась в основной металл. Образовавшиеся трещины имели максимальное раскрытие (= 40 мм) и остановились в основном металле. На 12-м км разрушение ТП произошло по зоне термического влияния заводского спирального сварного шва и распространилось по основному металлу трубы, пересекая сварные швы. На 365-м км ТП разрушение произошло по оси поперечного монтажного сварного шва, выполненного автоматической сваркой под слоем флюса с ручной подваркой с внутренней стороны шва. Основными причинами разрушения ТП на 96-м и 123-м км трассы признаны неудовлетворительные физико-механические характеристики металла труб и сварных соединений, а именно пониженные против норм прочность и ударная вязкость. Причинами пониженных механических свойств явились сильное загрязнение металла неметаллическими включениями, повышенное содержание в металле труб углерода, марганца и ванадия, а также отсутствие термообработки сварных соединений. Причинами разрушения ТП на 365-м км трассы признаны снижение прочности стыкового шва вследствие некачественно выполненной сварки - наличия в шве различных дефектов (непроваров, шлаковых включений, крупнозернистой структуры) и пониженные механические характеристики металла шва (ударная вязкость металла шва по результатам испытаний всех образцов составляла 0,56-27,9 Дж/м , тогда как не должна была быть ниже 3 кгм/см ). [c.59]

Обобщенный анализ механических характеристик. 06обш1ен-ные результаты механических испытаний основного металла и сварных соединений приведены в табл. 2. По механическим свойствам (растяжение, ударный изгиб при комнатной и пониженной температуре, статический изгиб для сварных соединений) металл труб и сварные соединения соответствуют сертификату завода-изготовителя и действующей НТД для труб МГ класса прочности К50. Химический состав и механические свойства металла разрушенной трубы в непосредственной близости от места повреждения и на удалении от места повреждения одинаковы и соответствуют стали марки 19Г. [c.384]

Ситуация 2. Имеетсяпроектно-ис-полнительная документация, характеристики грунтов, режимы эксплуатации, результаты геологических и геодезических исследований. Отсутствуют данные обследования качества изоляционных покрытий, металла труб. Нет информации по отказам и ремонтно-восстановительным работам на газопроводе. [c.59]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология