колебания уравновешивание

Принципиальная схема динамической балансировки на балансировочном станке заключается в последовательном уравновешивании двух (для длинных валов —трех) плоскостей балансировки. С этой целью одна опора закрепляется неподвижно, а другая совершает колебания вместе с колебаниями балансируемой детали. Например, при закреплении левой опоры (рис. 4.21) колебания правой опоры будут вызываться воздействием сил [c.126]

Силы инерции периодически изменяются по величине и направлению и вызывают колебания фундамента. Уменьшения колебаний можно достигнуть, уравновешивая силы инерции другими силами инерции, изменяющимися с той же частотой, но направленными в противоположную сторону. В многорядном компрессоре частичное или полное взаимное уравновешивание сил может быть достигнуто путем выбора рационального угла смещения кривошипов, расположения рядов и устройства добавочных противовесов на коленчатом валу. В компрессоре, полностью уравновешенном, суммы сил инерции первого и второго порядков, моментов всех сил инерции и центробежных сил от неуравновешенных вращающихся масс в любом положении вала равны нулю. [c.153]

Как видно из уравнения (У.46), уменьшения амплитуды колебаний фундамента можно достигнуть двумя путями уменьшением величины статической деформации А " и уменьшением коэффициента усиления X. Не рассматривая здесь возможности снижения амплитуды возмущающих сил и моментов путем уравновешивания их в компрессоре, отметим, что наиболее просто снизить А " увеличением длины и ширины фундамента, так как площадь и момент инерции основания при этом возрастают. [c.167]

Для уравновешивания сил инерции, возникающих при круговых колебаниях короба, на эксцентриковом валу по обеим сторонам короба установлены маховики 5, снабженные передвижными контргрузами. Передвижением контргрузов регулируют ход грохота. Вибрационные грохоты часто подвешивают на гибких тягах. При вибрации эксцентрикового вала короб получает мелкие и частые колебания, под действием которых материал хорошо расслаивается и происходит высококачественное сортирование. [c.806]

Гирационный грохот (рис. ХУП-23, а) в отличив от качающегося имеет короб, который подвешивается на эксцентриковых шейках вала. При вращении последнего короб совершает вертикальные круговые колебания с амплитудой, равной эксцентриситету е. Для уравновешивания движущихся масс на вал насажены маховики с балансирующими грузами. Вал получает [c.793]

Для уравновешивания сил инерции, возникающих при круговых колебаниях короба, на эксцентриковом валу ло обеим сторонам короба установлены маховики 4, снабженные передвижными контргрузами. [c.768]

Для наблюдения колебаний коромысла служит длинная стрелка, прикрепленная к средней части коромысла и перемещающаяся своим нижним концом около маленькой шкалы, укрепленной у основания колонки весов и разделенной обычно на 20 делений. Уравновешивание коромысла или, другими словами, перемещение его центра тяжести производится с помощью трех балансирных гаек (рис. 23 и 28,а), перемещающихся на стальных стержнях, снабженных винтовой резьбой и расположенных на концах или в вырезах коромысла. Две гайки перемещаются в горизонтальной плоскости и служат для перемещения центра тяжести коромысла вправо и влево. Иногда их заменяют так называемым флагом (рис. 28,6). Для поднятия или опускания центра тяжести коромысла служит третья балансирная гайка, перемещающаяся в вертикальном направлении (часто по стержню стрелки). [c.64]

Уравновешивание производят погашением вибрации в одном направлении, показывающем наибольшую амплитуду колебания (допуская, что с погашением колебаний в этом направлении в основном гасятся и сопутствующие колебания в двух других направлениях). Техника балансировки по этому способу такова. [c.164]

Наряду с данными о стабилизирующем влиянии вынужденных колебаний на устойчивость свободных колебаний [30, 128] известны сведения [85, 104] о том, что вынужденные колебания действуют подобно большому импульсу и иногда способствуют возбуждению свободных колебаний с относительно большим предельным циклом. Еще более многочисленны указания о том, что устойчивость свободных колебаний очень мало зависит от вынужденных колебаний [59, 92, 105]. Отчасти это объясняется тем, что большинство экспериментов в промышленных условиях выполнялось при умеренной величине колебаний, в то время как вынужденные колебания оказывают существенное влияние на устойчивость роторов лишь при относительной амплитуде колебаний Хь превышающей 30—40% радиального зазора в подшипниках Но и приближающейся к величине х по соотношению (28). Однако столь большие вынужденные колебания недопустимы для турбомашин, исключая разве что очень малые турбомашины. Поэтому, хотя вынужденные колебания в отдельных случаях и могут быть использованы для предотвращения неустойчивых свободных колебаний, вряд ли этот способ подходит для широкого применения. Вместе с тем, исходя из нормальной работы только подшипников скольжения, незачем затрачивать большие усилия и средства на особо точное уравновешивание роторов. Для легких турбомашин с относительно массивными фундаментами вполне допустимы эксцентрицитеты масс, составляющие около 7зо величины подшипникового зазора, т. е. е 0,03. Погрешности уравновешивания на современных балансировочных станках, как правило, меньше этой величины и составляют менее 1 мкм по оставшемуся смещению главных масс ротора. [c.127]

Однако в связи с возросшей точностью уравновешивания и повышением быстроходности турбомашин в случае легких и средних машин криогенной промышленности и для многих других машин основную опасность представляют не вынужденные колебания роторов, но их неустойчивые свободные автоколебания. [c.127]

II—3. Предварительный расчет вынужденных колебаний (гл. III, п. 4). Формулирование требований к уравновешиванию ротора. Расчет динамической прочности ротора. [c.253]

Гидравлическая система предназначается для создания равномерного усилия прессования и защищает пресс от перегрузок. Эта система состоит из пресс-цилиндров, электронасоса, аккумуляторов для уравновешивания колебаний, вызванных движениями свободного валка во время работы, масляного резервуара [c.143]

Думмис 8 служит для уравновешивания части осевого усилия, возникающего на рабочих колесах. Компенсируемое думмисом осевое усилие прижимает ротор постоянно к одной стороне подшипника и не допускает колебаний ротора в осевом направлении за счет зазора в подшипнике в переходные режимы работы (пуск, остановка). [c.69]

Одним из способов устранения неуравновешенности центрифуги в сборе является способ трех пусков . Осуществляется он следующим образом. Первоначально виброметром ВИП-2 или УБП-1 измеряют величину вибрации и место максимального колебания. Плоскость уравновешивания разбивают на три точки (1)1, / 2, через 120° (рис. 1Х-1). В каждую из указанных точек последовательно устанавливают любой пробный (балансировочный) груз, изменяющий величину вибрации, и замеряют вибрацию. [c.333]

Пружинные подвески воспринимают вес подрессоренных деталей, неуравновешенные силы и моменты сил инерции, а также разность между мгновенными значениями вращающего момента двигателя и момента сопротивления компрессора. Неуравновешенные силы и моменты имеют периодичность, кратную числу оборотов вала, и могут быть в значительной мере ослаблены тщательным уравновешиванием сил инерции и увеличением махового момента вращающихся деталей, сглаживающего колебания момента сопротивления компрессора. [c.114]

Хорошо известно, что такие важнейшие задачи как колебание вращающихся лопаток и дисков, уравновешивание машин, колебания от кручения валов могут быть правильно решены только при применении теории колебаний. [c.366]

Рейтер помещают на нулевое деление и проверяют, правильно ли установлено равновесие. Бели нужно, рейтер передвигают после того, как будет найдено его правильное положение, и снова делают проверку правильности его положения. Затем при работе с микрохимическими весами дверцы открывают и наблюдатель оставляет весы на 3 мин. Такой перерыв перед самим взвешиванием необходимо делать всякий раз, когда уравновешивание занимает больше 1 мин. Ниже будут часто упоминаться эти перерывы. Понятно, что при работе с аналитическими весами эти перерывы можно не. делать, так как на них мало сказываются небольшие температурные колебания. [c.173]

Описание конструкций. Эти грохоты получилд название от гира-ционного (жирационного) привода (ГГ или ГЖ). Гирационный грохот (рис. 197) состоит из опорной рамы 1, пружинящих опор 2, короба с ситами 3 и приводного механизма, включающего эксцентриковый вал 4, маховики 5 с балансирующим грузом 7 и шкив 6. Короб подвешивается па эксцентриковых шейках вала и при вращении последнего совершает круговые колебания относительно оси вала. Амплитуда колебаний определяется величиной эксцентриситета е. Для уравновешивания движущейся массы короба на валу устанавливаются маховики с балансирующими грузами. [c.267]

Возможность полного уравновешивания сил инерции, а в некоторых компоновках и их моментов, послужила основной причиной широкого применения оппозитных компрессоров. Моменты сил инерции, остающиеся иногда неуравновешенными, действуют в горизонтальной плоскости и поэтому ие вызывают значительных колебаний фундаментов, причем высота расположения машин над подошвой фундамента ие увеличивает их амплитуды. Однако эти моменты могут вызвать сдвиг картера относительно фундамента и должны учитываться в расчете фундаментных болтов, осо-(Зснно при выполнении компрессора двухрядным, с мало разнссемиымп болтами. [c.159]

В зависимости от способа возбуждения вибрации различают измельчители гирационноео и инерционного типов. Вибрационный измельчитель гирационного типа (рис. 6.38, а) состоит из электродвигателя 1, соединенного через муфту 2 с коленчатым валом 3, на котором эксцентрично на подшипниках закреплен корпус 4 измельчителя. Корпус опирается на группу пружин 7 и заполнен шарами 5 коэффициент заполнения фз =0,8. .. 0,9. При вращении вала корпус совершает гирационное движение (частота вращения вала 1500 или 3000 об/мин) при этом колебания корпуса передаются шарам. Шары начинают с соударениями медленно циркулировать в сторону, обратную вращению вала. При колебаниях шаров происходят отрывы их от корпуса, а при возобновлении контактов направление ударного импульса со стороны корпуса определяет упомянутый характер движения. Противовесы 6 предназначены для уравновешивания центробежных сил корпуса. [c.200]

Эксцентриковый колебатель (рис. 6.18) снабжен балансиром со сменными грузами, предназначенными для уравновешивания ситового корпуса при работе машины с разными эксцентриситетами и частотами колебаний. В состав колебателя входят корпус 3, вал 2, шкив 7, балансир 5, подшипники 4, крьпыка б и эксцентрик 7. [c.285]

Вещества, содержащие группу —СН2—СО—, можно обнаружить изотопным уравновешиванием с NaOD и сравнением инфракрасного спектра до и после обмена. Полоса 1420 см , приписываемая деформационным колебаниям соседней с карбонилом метиленовой группы (см. гл. 3), исчезает при дейтерировании [ИЗ]. [c.39]

Ароматические и основные аминокислоты на пластинке Фик-сиоц 50 X 8 разделяются при одномерной хроматографии в цитратном буферном растворе pH 5,23 с концентрацией Ыа" 0,35 М (буферный раствор В, табл. 10), который используется в двухколоночной системе аминокислотного анализатора. Типичная хроматография такого разделения представлена на фиг. 49. Колебания pH и концентрации буферного раствора не существенны для фракционирования. Хроматографию проводят при комнатной температуре без предварительного уравновешивания. В камеру наливают слой буферного раствора высотой примерно 1 см. При хроматографии фронт буферного раствора должен подняться на высоту 15 см. Если пластинка не уравновешена, на это уходит около 2 ч. На уравновешенной пластинке (см. буферный раствор для уравновешивания, табл. 10) это происходит за несколько ми-нут. На примере разделения ароматических и основных аминокислот можно оценить Лиз высокую разрешающую спо-Гис обность ионообменной хроматографии в тонком слое по сравнению с соответствующей колоночной техникой. Известно, что на малой колонке в этом же буферном растворе (т. е. 0,35 М Ыа+, pH 5,23) ароматические аминокислоты не отделяются друг от друга. [c.250]

В этом приборе измеряются механические свойства материалов с модулем от 10 до 10 ° Па и значения tgo от 5 10 до 3 при частотах от 0,1 до 20 Гц в области температур от —190 до 300 С. Благодаря системе термостатирования удается длительное время поддерживать постоянную температуру с колебаниями до 0,05 С. Измерения проводят на плоских образцах с размерами 3,5X7X180 мм. Основные особенности прибора в механической части — уравновешивание инерционной массы противовесом с целью устранения постоянных растягивающих напряжений в образце (очень частый прием при конструировании крутильных маятников) в измерительной части — использование логарифмирующего блока, что существенно упрощает определение интенсивности затухания колебаний и расчет tg O. [c.181]

Во время роста капли ртути происходит изменение емкости электрода, прямо пропорциональное площади поверхности капли. Изменяется также сопротивление ячейки, обратно пропорциональное площади капли. В каждый момент роста капли имеются единственные значения С , при которых мост будет уравновешен. Техника измерения заключается в выборе подходящего момента времени из всего периода роста капли (желательно ближе к концу ее существования, когда площадь увеличивается медленно), в регулировке элементов моста для его уравновешивания в этот момент и, наконец, в измерении площади капли в момент уравновешивания. Площадь определяется по возрасту капли и скорости вытекания ртути в предположениях постоянного потока и сферической формы капли. В ранних экспериментах Грэма несбалансированный сигнал моста контролировался с помощью наушников и осциллографа, а возраст капли в момент уравновешивания измеряли секундомером. Позже эта методика была улучшена за счет хронометража растущей капли с помощью электромеханических часов, приводившихся в действие посредством тиратрона и реле при внезапном изменении напряжения в момент падения капли [40]. Производимые часами с интервалом в 0,5 с импульсы использовались для запуска развертки осциллографа, установленной на скорость около 25 см С-. В то же время выход моста подключали к вертикальному усилителю осциллографа. Регулируя омический и емкостный элемшты моста, находили точку баланса во время развертки временной шкалы. Одна из наблюдавшихся на экране осциллографа фигур показана на рис. 25. Огибающая частотного сигнала (обычно около 1 кГц) имеет клинообразный вид отдельные колебания не различимы ввиду сравнительно медленной временной развертки. Слаоый разбаланс как омического, так и емкостного элемента вызывает сглаживание минимума и его сдвиг во времени. Грэм рассчитал момент достижения баланса по числу импульсов, предшествовавших той развертке временной шкалы осциллографа, которая содержала точку [c.95]

В схеме на рис. 57, в усилие измеряется весовойголов к о й, имеющей значительное перемещение. В данном случае требуется выведение центра тяжести двигателя на ось вращения. Преимущество этой схемы — в простоте чтения показаний, недостаток — возможность появления дополнительных погрешностей от трения в опорах, несоосности подшипников и неточного уравновешивания статора. Причиной ошибки в измерении усилия может стать гидравлический демпфер, потому что при негармонических колебаниях момента среднее усилие на демпфере не равно нулю. Стенд с весовой головкой требует высокой технической культуры при монтаже и тщательного наблюдения при эксплуатации. Усилие на весовую головку должно передаваться с помощью тонкой стальной ленты, прилегающей к обработанной цилиндрической поверхности, концентричной оси поворота. [c.110]

Рассматривая демпфирование вынужденных колебаний неуравновешенных, симметричных, статически ненагруженных роторов с жидкостной или с газовой смазкой, необходимо решить уравнения (20) или (36), в которых в первое уравнение добавлен член —тэ(о os гр os со/ и во второе уравнение член —тэсо sin гр sin со/. Здесь э — оставшийся после уравновешивания эксцентрицитет массы и f — неизвестный фазовый угол. Для решения названных уравнений применяется метод, описанный в гл. III, п. 4 на стр. 122. Амплитуды перемещений ротора и подвижной массы демпфера здесь также выражаются соотношени- [c.247]

При измерении колебаний одним датчиком, расположенным в надлежащем месте, недалеко от главных масс системы, получается ценная информация об общих свойствах и об устойчивости колебаний. Однако о распределении амплитуд между различными массами системы на основании таких измерений можно лишь догадываться, можно лишь высказывать предположения о более или менее вероятной величине амплитуд остальных масс многомассовой колебательной системы. Так, вследствие случайного распределения оставшихся после уравновешивания эксцентрицитетов масс ротора или по другим случайным причинам, которые невозможно учесть при расчетах, есть возможность того, что узел колебаний окажется близ расположения датчика. Тогда колебания других участков ротора и корпуса во много раз будут превосходить измеренные датчиком колебания. С другой стороны, в условиях отчетливого резонанса вынужденных колебаний или при явно выраженных и хорошо изученных автоколебаниях форма прогиба колеблющейся системы известна, и тогда по измерениям амплитуды в одном месте системы можно рассчитать амплитуды остальных ее масс. [c.264]

Практические работы по предупреждению и уменьшению колебаний роторов начинаются уже в процессе изготовления и сборки деталей машины. Помимо контроля качества посадки и центровки деталей сюда относится уравновешивание деталей ротора и всего уже собранного ротора. Дальнейшая работа по виброотладке выполняется после первоначальных механических испытаний турбомашины и ее [c.283]

Что касается уравновешивания роторов, то некоторые сведения об этом излагались при рассмотрении вынужденных колебаний (см. гл. III, п. 4). Уравновешивание жестких и двухмассовых гибких роторов не представляет принципиальных затруднений. Оно сводится к точному определению координат центра массы ротора и главной его оси инерции, что выполняется на станках для статической и динамической балансировки. После этого центр массы и ось инерции совмещаются с осью цапф ротора посредством опиловки ротора в двух определенных местах или прикреплением двух компенсирующих неуравновешенность грузиков с массами mi и Шг. При этом неуравновешенность характеризуется статическим небалансом [c.284]

Значительно сложнее уравновешивание гибких роторов. Уравновешивание таких роторов как жестких тел при малых скоростях вращения на балансировочных станках может не дать желаемых результатов. Так, возможно, что при изготов лении ротора оказались неуравновешенными крайние, соседние с подшипниками колеса, а при балансировке небаланс компенсировался на средних колесах. В этом случае компенсация небаланса только ухудшает вибрационное состояние машины. Для полного уравновешивания гибких роторов требуется выявить векторы эксцентрицитета всех главных составляющих его масс. Чаще органичиваются более узкими задачами компенсирования синхронных вращению ротора динамических нагрузок на подшипники при рабочем режиме работы машины или же задачами устранения больших резонансных вынужденных колебаний в процессе перехода через критические числа оборотов при запуске и выбеге машины. При этом сведения о динамических нагрузках или об амплитудах колебаний находятся с помощью виброизмерительных приборов (см. гл. VI, п. 2) при наблюдениях ротора, вращающегося в рабочих подшипниках в корпусе машины или на специальном быстроходном стенде. [c.285]

Короб подвешивается на эксцентриковых шейках вала и при врап1,епии вала совершает круговые колебания относительно оси вала с амплитудой, равной эксцентриситету вала. Для уравновешивания [c.119]

Для некоторых топлив задержка воспламенения при вышеуказанных условиях достаточно велика, чтобы обеспечить распространение пламени по всей области сгорания до того, как сможет произойти самовоспламенение. Это называется нормальным горением. Другие топлива самовоспламеняются впереди фронта пламени, вызывая детонацию Детонационное сгорание вызывает колебания газа и удары о стенки камеры сгорания. Это вполне понятно, если принять во внимание, что сжатая смесь впереди фронта пламени имеет гораздо большую плотность, чем горящая смесь, и что самовоспламенение происходит настолько стремительно, что уравновешивание давления по всей камере не может при этом иметь места, в результате чего и получаются резкие изменения давления. Очевидно, что интенсивность детонации зависит от величины объема самовоспламенившейся таким образом горючей смеси. Потеря мощности при детонационном сгорании может в осноеном быть приписана значительно увеличившейся теплопередаче к стенкам благодаря трению [10]. Температура охлаждающего вещества соответственно повышается, а температура выхлопных газов понижается. Это повышение температуры в двигателе влечет за собой более высокую температуру на всасывании, что влияет, с одной стороны, на самую детонацию, а с другой — на количество засасываемой в цилиндр смеси, которое уменьшается с ростом температуры. Это объясняет уменьшение мощности двигателя при детонационном сгорании, причем чем сильнее детонация, тем скорее уменьшается мощность и тем больше общие потери мощности. [c.401]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология