Потери выходные по длине

Трубопроводы и фасонные части. Опытная установка состояла из новых стальных труб диаметром < =102 и 152 мм, уложенных горизонтально. На трубах были установлены фасонные части (колено, задвижка, тройник и т. п.). Измерялись потери по длине труб. Длины входного, рабочего и выходного участков приведены в табл. 8. [c.41]

Спектр генерации может быть сужен различными методами без значительной потери выходной энергии — путем изменения концентрации люминофора и температуры, числа невозбужденных молекул в резонаторе и т. д. Длина волны генерации увеличивается с повышением концентрации люминофора [20, 27, 59] и уменьшается по мере снижения температуры [60]. Последний эффект может быть связан с уменьшением перекрытия полос поглощения и флуоресценции при более низких температурах. [c.263]

Наблюдаются два случая потери устойчивости при изгибе листа (рис. 15). В первом случае (рис. 15, а) по мере увеличения длины вылета листа I (цифрами обозначены последовательные положения листа при изгибе) кривизна выходной ветви уменьшается (положения II и III) из-за действия собственного веса листа. Достигнув положения, немного превышающего четверть окружности, лист теряет устойчивость и падает (IV). Во втором случае (рис. 15, б) лист изгибается, не теряя первоначальной устойчивости в боковом положении (/, II), однако в верхнем положении (III, IV) прогибы оказываются настолько большими, что продолжать процесс практически невозможно. Незначитель- [c.37]

Задача III. 12. В межтрубном пространстве теплообменника циркулирует воздух (G = 5 кг/сек) при средней температуре /ср = = 40° С. Теплообменник имеет 673 трубки наружным диаметром 38 мм и длиной 2 м, расположенные по вершинам равностороннего треугольника (с шагом / = 48 мм). Средняя температура стенок трубок /ст = 110° С. Внутренний диаметр кожуха Dbh = 1,4 м, а диаметр входного и выходного штуцеров do = 0,4 м. В межтрубном пространстве на равном расстоянии одна от другой установлены три сегментные перегородки. Определить потерю давления воздуха при проходе через теплообменник. [c.93]

Потери давления в выходном коллекторе вследствие турбулентности, вызванной подводимой сбоку струей, могут быть существенными, особенно если трубный пучок состоит из ряда длинных труб и скорость поперечного потока составляет значительную долю скорости в коллекторе. [c.130]

Конструкция предохранительного клапана не должна допускать повышения давления на тыльную сторону тела клапана. Для этого в клапанах закрытого типа всегда предусматривают разгрузочное отверстие, сообщающее полость над клапаном с выходным патрубком, а в клапанах открытого типа — с атмосферой, В противном случае возникает дополнительное усилие, которое вызывает преждевременную посадку клапана на седло. Вслед за посадкой повторяется открытие и т. д. Так возникают автоколебания, которые происходят с большой частотой, вызывая преждевременный износ и разрушение клапана и его седла. Аналогичное явление происходит и в случае недостаточного размера сечения и большой длины трубопровода, подводящего газ. При открытии клапана в трубопроводе вследствие большой скорости газа возникает значительная потеря давления, что вызывает посадку клапана. Но вслед за посадкой давление восстанавливается и клапан открывается снова. Таким образом, клапан оказывается в автоколебательном режиме. Для его устранения увеличивают сечение подводящего трубопровода. Кроме того, в конструкции клапана предусматривают регулирующие кольца I и 2 (рис. IX.32), при сближении которых усиливается давление потока на тело клапана и увеличивается сила, удерживающая его в крайнем положении. Настройку регулировочных колец производят червяками 3 и 4. Большое сопротивление трубопровода, отводящего газ от клапана, может также вызвать его колебательное движение, а потому не должно допускаться. [c.512]

Таким образом, модель задачи ДГ-оптимизации содержит уравнения (IV.2.8), выражающие все имеющиеся связи между регионами ХТК уравнения (IV.2.5) материального баланса на выходе из региона уравнения (IV.2.1) зависимостей выходных параметров региона от его входных параметров уравнения потери на ветвях ХТК, т. е. потери давления или температуры при переходе от одного региона ХТК к другому (если только в зависимости от длины ветви давление и температура выходящего потока меняются) ограничения на параметры региона, т. е. пределы изменения определяющих показателей ХТК [c.163]

Принципиально изменился характер полей концентраций газа в циклоне и распределение тепловых потерь при увеличении длины за счет установки дополнительной обечайки между сопловой коробкой и передним днищем (поля скоростей в этом случае не снимались). При этом отношение длины циклона к диаметру увеличилось до 1,5. В этом случае в большей части объема циклона, за исключением областей, прилежащих к вводу воздуха, и периферийных областей в конце циклона (сечение 11), наблюдалось пониженное содержание кислорода и значительное количество продуктов химического недожога (рис. 6). У переднего днища в центре и иа периферии циклона образовалась мощная зона с аж<1. Центральная зона с а,х<1 достигала выходного сопла, в приосевой области которого содержание кислорода составляло всего около 1%, содержание СО — до 5%, На —до 1%. На выходе из циклона, в отличие от режимов, обследованных на камере обычной длины, основную долю тепловых потерь составлял химический недожог. За циклоном же, как и в рассмотренных ранее режимах, продукты химического недожога практически отсутствовали. [c.150]

Зависимость (1-28) получена без отдельного учета входных и выходных потерь давления. Входные и выходные потери включены в общее сопротивление каналов, имеющих длину / = 15 51. В связи с этим формула (1-28) в практическом диапазоне значений т (т. е. [c.35]

Отработка элементов конструкции. Для создания наиболее компактной конструкции теплообменника без превышения заданных потерь давления в трактах воздухоподогревателя ( о = 3 6% при [Ао = 0,6 0,75) необходимы специальные конструктивные меры. Эти меры включают отработку конструкции входных и выходных коллекторов, а также входных и выходных участков противоточных элементов поверхности. Экспериментальная отработка распределения потока в элементах выполнялась на прозрачных полноразмерных моделях, выполненных из органического стекла 231, в качестве рабочей жидкости применялась вода. Листы элемента дренировались по всей поверхности и измерялось поле статических давлений при различных значениях чисел Ке. Кроме того, характер течения потока визуализировался подкрашиванием. Опыты показали, что элементы с прямоугольными входными и выходными участками отличаются повышенным гидродинамическим сопротивлением и не обеспечивают равномерного распределения потока по ширине элемента (рис. 2-8, а). Во входных и выходных участках образуются застойные зоны, ухудшающие работу поверхности теплообмена. Полученные результаты позволили улучшить последующую конструкцию элементов и обеспечить достаточно равномерное распределение потоков (рис. 2-9, б) за счет замены прямоугольной формы входных и выходных участков на треугольную. В результате этого увеличилась длина противоточной части элементов и снизились гидравлические потери без изменения размеров листа-заготовки. [c.71]

Если требуется оценить, как повлияет изменение длины отсасывающей трубы L на энергетические показатели турбины, то это можно сделать по выходным потерям, аналогично решению вопроса 5-4. [c.181]

Результат обычный для струйных аппаратов, работающих на сверхзвуковых скоростях. Таких диффузоров нет в выпарных установках, у которых входное сечение было бы меньше горловины. Это часто повторяющееся расхождение объясняется тем, что величины фа, Фз и ф принимаются одинаковыми. Коэффициент Ф зависит от длины расширяющейся части сопла. Длина конфузора и длина диффузора во много раз превосходят длину сопла, поэтому Фз и ф4, видимо, не могут быть равными ф1. Также условно значение фз, учитывающее потери скорости при ударе. При нормальной работе пароструйного компрессора выходное сечение сопла лежит в одной плоскости со входным сечением диффузора. При такой скорости истечения рабочей струи, как 1000 м/сек, очевидно, происходит не удар двух неупругих тел, а трение рабочей струи о подсасываемую. [c.289]

Расходомерные трубы устанавливаются на трубопроводах диаметром 50—500 мм и при значениях относительного сечения т — =0,05-г-0,6. Коэффициенты расхода пока определены для жидкостей. Для газов имеются только расчетные данные. Согласно определению французских норм расходомерные трубы бывают укороченные и длинные. В длинных расходомерных трубах диаметр выходного диффузора равен диаметру трубопровода, в укороченных— меньше его. Так как при качественном выполнении укороченная расходомерная труба создает потери давления незначительно большие, чем длинная (и только при малых числах т), то обычно отдается предпочтение укороченным трубам, которые проще в изготовлении и дешевле. [c.39]

В качестве приточных насадков часто применяются и обычные колена или отводы с выходом потока в большой объем. Сопротивление таких колен и отводов существенно зависит от длины выходного участка. Вначале с удлинением этого участка потери несколько возрастают, затем начинают [c.456]

Если к диффузору за вентилятором или непосредственно к выходному сечению вентилятора примыкает прямой участок трубы длиною / 6 калибров, то Рст целесообразно измерять на некотором расстоянии (около 3 калибров) от диффузора, а при его отсутствии— от выходного сечения вентилятора. Неучитываемую величину потерь давления на трение для участка тракта длиной 2— [c.323]

Поток распределяется равномерно, если достигается необходимое равновесие между 1) кинетической энергией и моментом сил входящего потока, 2) потерями на трение по длине трубы и 3) падением давления поперек выходных отверстий. Когда преобладают кинетическая энергия и момент сил входящего потока, расход жидкости через отверстия будет увеличиваться по мере продвижения потока к закрытому концу трубы. Если преобладающими становятся потери на трение вдоль трубы, то расход жидкости через отверстия будет уменьшаться по направлению к закрытому концу трубы. При нарушении потока до распределителя (например, по ходу потока имеется колено) и преобладающих кинетической энергии и моменте сил входящего потока расход жидкости через отверстия около входа в распределитель и у закрытого конца трубы может быть больше, чем в середине. [c.166]

Применение лопаток, выполненных как крыловые профили, и даже постепенное плавное утонение лопаток при выходе (см. фиг. 2. 23) увеличивает к. п. д. ступени минимум на 1—2%. Увеличение радиуса закругления R/га покрывающего диска с величины R/Го = 0,1 до 0,2- 0,25 приводило, согласно фиг. 2. 26, к повышению к. п. д. ступени не менее чем на 1% Разливдое исполнение выходной кромки относительно толстых фрезерованных лопаток колеса (см. фиг. 2. 21) приводило к разнице в к. п. д. ступени до 2%. Замена обычного покрывающего диска с линейной зависимостью ширины Ь от г и резким падением скорости w на протяжении примерно первой трети длины канала конструкцией, обеспечивающей линейное падение w по длине, приводит к увеличению Фг, т. е. к увеличению потерь на трение, тогда как к. п. д. ступени в области производительностей, меньших расчетной, увеличивался на 1ч-2%. Известно, что к. п. д. сравнительно широких колес может быть существенно увеличен путем удлинения каналов в направлении входа во всасывающее отверстие <<олеса и придания лопатке пространственной формы. При этом Фг и потери по длине безусловно несколько з величатся, тогда как фактические потери в каналах колеса значительно упадут. [c.102]

Р. Потери в компонентах труб. Коэффициент потерь. Коэффициент потерн системы определяется как разность безразмерных перепадов давления между крайними концами двух длинных прямых труб или каналов, состыкованных друг с другом непосредственно и пристыкованных к входному и выходному отверстиям системы [4]. В качестве масштаба при обезразмеривании перепада давления обычно принято использовать динамическое давление на входе в рассматрипаемый элемент, за исключением случая, когда сам этот элемент находится на выходе из большого объема. В последнем случае масштабом служит динамическое давление на выходе из элемента. Длинная труба перед элементом необходима для того, чтобы сформировать на его входе развитые профили всех параметров длинная труба за элементом обеспечивает формирование нового развитого течения. Возникающие при этом дополнительные потери давления включаются в общие потери, обусловленные элементом. Иллюстрацр[я процедуры определения коэффициента потерь дана на рис. И. Градиенты трения в развитом течении перед элементом и за ним экстраполируются до места положения элемента, таким образом определяк]1Т разность экстраполированных значений полного давления. [c.130]

Приведенные выше коэффициенты потерь относятся к диффузорам, имеющим достаточно длинную входную (пять диаметров или больше) и выходную (четыре диаметра или больиш) трубы. [c.133]

Пример III.8. Определить потери давления в кожухотрубчатом одноходовом теплообменнике (рис. III-6), содержащем 253 трубы длиной 3,5 м и диаметром 25121 мм.. Внутренний диаметр кожуха D = 600 лл. Трубы расположены по вершинам равностороннего треугольника с шагом 32 мм. Внутренние диаметры входного и выходного штуцеров AQmm. [c.79]

Для более низких относительных расходов, при которых уже имеет место перегрев, вычисление потери давления производится шаг за шагом. По существу потери давления по длине трубы, в которой происходит подогрев, кипение и перегрев, представляют сумму потерь давления в указанных трех зонах. Они могут быть определены непосредственно по графикам на рис. 5.19 и 5.20 или 5.21. Если отнопзение длины участка трубы, в котором происходит перегрев, к длине в зонах кипения и подогрева обозначить 2, а относительный расход, при котором в выходном сечении получается насыщен ный пар, Ц о (см. рис. 5.21), то относительный расход W при перегреве для такой же длины трубы и такой же интенсивности подвода тепла должен быть [c.110]

Диффузоры с прямыми стен ками. Гораздо эффективнее диффузоры с постепенно расходян1,и-мися стенками, как показано па рис. 6.9, 6 121. Чтобы размеры тако1 о диффузора и потери на трение в нем были по возможности минимальными, желательно угол раствора сделать максимальным, но таким, при котором еще не происходит отрыва потока и потерь на вихреобразование. Угол диффузора с максимальным к. п. д. зависит от отношения его длины к характерному размеру горла как для прямоугольного диффузора, так и для конического диффузора (рис. 6.10). Кривые на рис. 6.10 построены для трех разных отношений длины диффузора к размеру для каждой конфигурации. Поскольку стенки прямоугольного диффузора расширяются только в одной плоскости, берут отношение длины диффузора к ширине его горла, в то время как в случае конического диффузора, расширяющегося в двух измерениях, используют отношение длины к радиусу горла. Благодаря этому идеальный градиент статического давления вдоль стенок канала по сун еству одинаков в обоих случаях. Как и следовало ожидать, при любой заданной длине диффузора его к. п. д. сначала возрастает с увеличением угла, достигает максимума, а затем уменьшается, как только начинается отрыв потока, вызывающий потери на вихреобразование. Заметим, что чем больше отношение длины диффузора к характерному размеру его горла, тем меньше угол, при котором достигается максимальный к. п. д. Конические диффузоры имеют некоторые преимущества по сравнению с прямоугольными, хотя разница между ними невелика. При одинаковых значениях отношений площадей выходного и входного сечений и длины канала к диаметру кольцевые диффузоры, образованные двумя концентрическими конусами, имеют аналогичные характеристики 12]. [c.122]

Кривизна спектральных линий приводит к существенным потерям света в монохроматорах, если их выходные щели не искривлены соответствующим образом. В приборах, обладающих значительным астигматизмом, кривизна спектральных линий приводит также к падению разрешающей способдости. Поэтому при конструировании приборов кривизну спектральных линий стараются компенсировать соответствующим искривлением щелей. Обычно такая компенсация бывает точной для одной длины волны. Однако есть < хемы, для которых возможна точная компенсация кривизны по всему спектру. В одной из таких схем [3.1] входная и выходная щели являются дугами окружности, центр которой расположен на оси фокусирующего зеркала. [c.74]

Схема движения теплоносителей. В кожухотрубных тенлообменннках применяются разнообразные схемы движения теплоносителей наиболее широко используемые из них показаны на рис. 9.1. Выбор схемы движения связан с выбором устройства для крепления и дистанционирования труб, составляющих поверхность теплообмена. Для сохранения одинакового расстояния между трубами должно быть обеспечено крепление труб тем или иным способом, через интервалы в 30—40 диаметров по длине труб, так чтобы pa пpeдeлeIп e потока и передаваемого тепла в трубном пучке было достаточно равномерным. Одно из наиболее подходящих устройств показано на рис. 9.1, а трубы в данном случае поддерживаются перегородками, имеющими отверстия, расположенные так же, как и в трубных досках коллектора. Такое устройство может быть использовано для обеспечения перекрестного тока при наличии или нескольких входных и выходных патрубков (см. рис. 9.1, г), или хорошО подогнанных перегородок на трубном пучке (см. рис. 9.1, в), позволяющих получить достаточно равномерное распределение потока через поверхность теплообмена. Как показано на рис. 9.1, а, в конструкциях, где использованы перегородки, они могут занимать либо все сечение трубного пучка, либо только часть его (см. рис. 91, б), так что течеиие тепл01юснтеля со стороны кожуха является частично осевым и частично перекрестным. Перегородки могут также иметь отверстия, позволяющие потоку со стороны кожуха двигаться в осевом направлении (см. рис. 9.1, д), однако такая конструкция используется не часто, поскольку в этом случае получаются менее благоприятные соотношения между интенсивностью передачи тепла и потерями давления. [c.169]

Потери в смесительной трубе в данном случае приняты пропорциональными квадрату средней по площади скорости смеси в выходном ее сечении, т. е. так же, как это систематически допускается в методиках расчетов эжекторов. Это обстоятельство в условиях эжектора принципиально неточно, так как поле скоростей потоков при эжекции существенно отличается от обычного для выравненного турбулизованного потока. Здесь следует ожидать значительных величин скоростей в ядре потока, в особенности, если длина успокоительного участка смесительной трубы недостаточно велика. Степень значимости этого соображения будет исследована ниже. [c.103]

Перед испытуемым участком трубы с диаметром Д = 50 мм находилась входная труба с диаметром Д = 50 мм и длиной около 60 Д и труба с диаметром 25 мм и длиной 100 мм, которая непосредственно примыкала, к испытуемому участку трубы. Затем по направлению потока за испытуемым участком трубы размещалась выходная труба с диаметром Д = 50 мм и длиной около 7 Д. С цепью исследования распредепенйя весовых потерь вдоль трубы испытуемый участок представлял собой набор отдельных кольцевых сегментов, изолированных между собой с помощью неметаллических прокладок. [c.7]

Увеличение длины циклонной камеры за счет установки дополнительной обечайки между передним днищем и сопловой коробкой ( /0=1,5) привело к принципиальному изменению характера полей концентраций неполноты сгорания в собственно циклоне. При достаточной симметрии поля концентраций в выходном сечении, средней его части соответствовали ярко выраженный недостаток кислорода (0г = 0,8-ь 1,2%) и повыщен-ное содержание продуктов химической неполноты сгорания (СО до 4,5% Нг до 0,8%, рис. 3), в то время как в центре сопла циклонной камеры нормальной длины всегда имело место иовыщен-ное содержание кислорода. Такое изменение поля концентраций привело к тому, что потеря с химическим недожогом возросла до 9%, а потеря с механическим недожогом упала до минимума и лежала в пределах точности определения по газовому анализу ( .4ex 2%i). Таким образом, удлинение циклона способствовало более полной газификации топлива и привело к повышению общей полноты тепловыделения. При равномерно распределенном вводе вторичного воздуха со скоростью 168 м1сек полнота тепловыделения в собственно циклонной камере оказалась равной ф=0,9 против ф =0,6-ь0,8 при таком же режиме в камере обычной длины. Следует отметить, что именно такой вариант камеры при исследовании конструктивных параметров циклонных камер на стенде МВТУ—МО ЦКТИ в 1955 г. 130 [c.130]

Для теоретического исследования продольных акустических колебаний в опытных установках, двигателях или тоннах надо задаться некоторой идеализированной схемой. При теоретическом анализе рассматриваемого явления будем считать, что все неречисленные выше устройства допускают сведение их к длинной цилиндрической трубе, которую можно разбить на ряд участков, разделенных короткими зонами, внутри которых происходит процесс теплоподвода. Движущийся по этим участкам газ (воздух или продукты сгорания) в отсутствии колебаний не иретер-невает никаких изменений. Обычно достаточно рассмотреть два таких участка — один, соответствующий подводящему трубопроводу, а другой —камере сгорания. На нервом из названных участков не будет учитываться возможное изменение проходных сечений, наличие гидравлических потерь, изменение состава газа вследствие введения в поток горючего и т. п. На втором участке не учитывается догорание и смешение газов в части камеры сгорания, прилегающей к выходному соплу, а также гидравлические потери, потери тепла, связаппые с теплоотводом через стенки камеры сгорания, и т. п. [c.19]

В ряде важных прикладных задач, например при применении термоанемометров, относительная длина проволочки датчика LjD намного меньше Ю обычно величина отношения L D около 200. Тогда при обработке выходного сигнала термоанемометра по корреляционным формулам, полученным для длинных проволок, требуется с большой точностью учитывать концевые эффекты, так как влияние их велико. Точные оценки влияния концевых эффектов отсутствуют. Потери тепла теплопроводностью к державкам (в осевом направлении) можно рассчитать (работы [65, 108]), но влияние концевых эффектов на течение оценить очень трудно. Этот вопрос обсуждается в статье Гебхарта и Пера [57]. Но многие исследователи определяли влияние концевых эффектов экспериментальным путем. Морган [122] предложил эмпирические формулы для оценки возможного увеличения коэффициента теплоотдачи из-за влияния конечной длины цилиндров в виде отношения б = = (Nu — Nuoo)/Nuoo, где Nu — число Нуссельта для проволочки конечной длины, а Nu — число Нуссельта, определенное при очень большом относительном удлинении проволочки L/D Ч Формулы имеют вид [c.290]

Под дефектом в узком смысле слова понимают нарушение сплошности материала или неоднородности, характеризующееся резким изменением его свойств. Обнаружение несплошностей с помощью СВЧ-излучений, как правило, возможно при размерах дефектов, соизмеримых с длиной волны колебаний в основном материале и с раскрывом антенн, или дефектов большей величины. Для дефектоскопии можно использовать аппаратуру, построенную на тех же принципах, что и для толщинометрии и контроля электромагнитных свойств [1, 13, 14]. Однако разрешающая способность при этом получается небольшой из-за того, что даже малые вариации толщины или электромагнитных свойств контролируемого объекта (как от партии к партии, так и на разных участках в пределах одного объекта) приводят к появлению СВЧ-сигналов, превышающих сигналы от дефектов минимальных размеров, а часть полезной информации, содержащаяся в изменении фазы, может быть потеряна. Поэтому, чтобы получить высокую разрешающую способность аппаратуры к дефектам, обычно используют метод самосравнения. Для его реализации необходимо иметь два комплекта излучающих и приемных устройств (см. 4.9), размещаемых на близких участках контролируемого объекта. В этом случае выходной сигнал будет определяться разностью амплитуд и фаз сигналов почти от одинаковых участков объекта и при малом градиенте толщины и электромагнитных свойств по его длине, разрешающая способность аппаратуры существенно возрастает, так как дефект приводит к резкому изменению одного из сигналов. Выявляемый дефект с минимальными размерами при определенном режиме работы аппаратуры зависит от непостоянства толщины и электромагнитных свойств контролируемого объекта в направлении, в котором смещены комплекты излучательно-приемных устройств, С этой точки зрения необходимо располагать их максимально близко друг к другу, однако такое сближение затруднено затеканием СВЧ-токов из одного тракта в другой и взаимными наводками, я также касанием антенн. Кроме того, дефект или его края не должны одновременно попадать в зону контроля приемно-излучающих устройств. [c.144]

При исследовании механизма реакций световой пучок должен быть гомогенным и параллельным, особенно если скорость изучаемой реакции не прямо пропорциональна интенсивности излучения. Это дополнительно ограничивает возможности достижения определенных интенсивностей излучения, так как в применяемых оптических системах происходит заметная потеря излучения. Практически трудно получить высокомонохроматическое излучение, дающее в сумме больше чем —10 квантов в секунду. Однако при помощи большого монохроматора, в котором используются кварцевые линзы диаметром около 10 см с фокусным расстоянием 10 см и кварцевая призма с ребром примерно 10 см с равносторонним треугольником в качестве основания, можно получить у выходной щели монохроматора около 10 квантов в секунду. В этом случае в качестве реакционного сосуда используется длинная трубка, для которой трудно сохранить без изменения оптические характеристики вследствие возможности рассеивания излучения ее стенками тем не менее применение указанного типа монохроматора в сочетании с одной из разнообразных ртутных ламп среднего или высокого давления может оказаться очень полезным для фотохимических исследований, особенно если имеется возможность использовать одну из следующих ртутных линий 3130, 3660, 4060, 4370, 5461 Л. [c.226]

В литературе также описаны [48] экспериментальные методы определения диэлектрической проницаемости и потерь растворов электролитов с помощью объемных резонаторов. Авторы работы [54] помещали исследуемый раствор в стеклянный капилляр, заключенный в объемный Ед р-резонатф со смещением относительно его центра параллельно оси резонатора. Метод заключается в определении резонансной длины волны и изменений этой длины при введении пустого капилляра и капилляра, заполненного раствором. Ширина соответствующих резонансных кривых, полученных при изменении частоты вблизи резонансного значения, измеряются между точками, в которых выходная мощность составляет половину максимального значения. Из этих данных можно рассчитать диэлектрические свойства раствора. Обе серии измерений выполняются с помощью визуальной индикации, включающей использование двухлучевого осциллографа. Этим способом исследован ряд водных 1 1- и 1 2-электролитов до концентраций 2 моль л на частоте 3 ГГц полученные значения диэлектрической проницаемости и потерь находятся в удовлетворительном согласии с данными других исследователей. [c.355]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология