Расход воздуха для сжигания топлива

Теоретический расход воздуха, необходимый для сжигания 1 кг жидкого или газообразного топлива, [c.109]

Расход воздуха т кг/час на сжигание В кг/час топлива находится по разности [c.284]

О — теоретический расход воздуха (в кг), идущего на сжигание 1 кг рабочего топлива а — коэффициент избытка воздуха [c.128]

Удельный расход воздуха, необходимого для сжигания 1 кг топлива, зависит от вида последнего. [c.312]

При стационарной работе котельной установки общий приход тепла должен быть равен его расходу. Это обстоятельство отражается в тепловом балансе, определяющем приход и расход тепла по отдельным статьям. Кроме тепла от сгорания топлива (Э, , в топку поступает также так называемое физическое тепло вносимое подогретым воздухом для сжигания топлива Q , топливом Q и форсуночным паром Qф. Следовательно, общее количество тепла, подаваемого в топку, будет равно [c.130]

Считают, что обычно при промышленном применении сжигания топлива в турбулентном потоке решающее значение имеют аэродинамические факторы, в частности турбулентное смешение, а не химизм сгорания [1]. Поэтому для более глубокого понимания природы этих пламен важное значение имеют исследования хоЛодной струи. Можно убедиться, что многие системы сгорания в струе удается удовлетворительно моделировать при помощи холодных струй, хотя в литературе отмечается [2], что обычно невозможно создать изотермическую модель, полностью гидравлически подобную системе сжигания с выделением тепла. Все н<е существуют три случая, когда принятие соответствующей системы допущений позволяет получить при помощи модели правильные результаты в отношении столь важного показателя, как увлечение, инжекция струи. Одним из таких случаев является система, в которой поток высококалорийного топлива поступает через сопло малого диаметра в большую камеру с медленно движущимся потоком воздуха [3]. Второй случай — это система, в которой объемные расходы воздуха и топлива выражаются величинами одинакового порядка и оба потока поступают в турбулентную систему через отверстия приблизительно одинаковых линейных размеров [4]. Третий случай, указываемый цитируемым автором, относится к специальному устройству, когда расход находится в переходной области между ламинарным и турбулентным режимами [c.296]

Избыток воздуха можно было бы вычислять по расходу воздуха и топлива в единицу времени, сопоставляя действительный удельный расход воздуха на 1 кг сжигаемого топлива с теоретическим удельным расходом этого воздуха, вытекающим из расчетно-теоретического соотношения, приводившегося, например, для некоторых топлив iB табл. 10 и 11. Для этой цели пришлось бы вести учет расхода как воздуха, так и топлива во время работы топки. Однако такой текущий учет организуется только в специальных топочных устройствах и в основном на газообразном или жидком топливах при помощи специальных расходомеров для воздуха, топливного газа и жидкого топлива. В установках наземных и особенно при сжигании твердого топлива проще воспользоваться анализом топочных газов, в составе которых должна регистрироваться концентрация углекислоты или остаточного кислорода. Основным методом анализа газов является химический анализ. Для этой цели применяются различные химически активные жидкости, способные быстро входить в химическое соединение с тем или иным газом или, как говорят, поглощать его. Так, водный раствор едкой щелочи (едкое кали или едкий натр) быстро и нацело поглощает углекислоту, а если в такой щелочи добавочно растворить пирогаллол (окисел бензола СеН Оз), то такой раствор будет быстро поглощать кислород. [c.213]

Обе рекомендованные схемы обеспечивают устойчивое снижение выхода N0 на 30...50 % без увеличения химического недожога топлива. При этом в результате изменений условий тепло- и массообмена в топочной камере происходит снижение температуры газов на выходе из топки на 10...40 °С и температуры уходящих газов на 3...5 °С. Внедрение предлагаемых схем нестехиометрического сжигания на котлах с двухъярусной компоновкой, как показал опыт эксплуатации исследованных котлов, не вызывает увеличения (по сравнению с обычным режимом) избытков воздуха на выходе из топки и каких-либо трудностей по обеспечению необходимых расходов воздуха и топлива и поддержанию требуемых параметров перегретого пара. [c.107]

Для предотвращения коррозии труб нагревательных секций со стороны ввода холодного воздуха вводят нагретый, что обеспечивает движение газовых потоков через воздухоподогреватель без конденсации влаги. Температура продуктов сгорания на входе в воздухоподогреватель обычно составляет 400 °С, а на выходе 200 °С. Как показывает практика эксплуатации подобных устройств, для предотвращения коррозии трубного пучка необходимо, чтобы температура его стенок была на 10—15 °С выше точки росы продуктов сгорания. Подача нагретого воздуха для сжигания топлива позволяет уменьшить расход топлива, улучшить процесс его горения и повысить температуру в топке (в камере радиации). [c.133]

С помощью описанных форсунок скорость воздуха и заданное соотношение расходов воздуха и топлива при изменении расхода последнего поддерживают далеко не постоянными. Эскиз форсунки, с помощью которой эти оба условия выполняются, дан на рис. 86. При повороте рычага, служащего для увеличения расхода топлива, одновременно отодвигается патрубок, окружающий топливное сопло. При этом расширяются проходы как для первичного, так и для вторичного воздуха. Устройства для изменения расхода топлива и размера проходов для воздуха связаны кулачком (показанным пунктиром недалеко от центра форсунки) такой формы, что при условии постоянства давления воздуха и давления и температуры топлива будет поддерживаться также постоянное соотношение расходов топлива и воздуха. Хотя эту форсунку относят к форсункам низкого давления, в действительности она не соответствует в точности этому типу. Она сконструирована для давления воздуха от 0,07 до 0,10 ат и давления топлива от 1.75 до 2,5 ати. Эту форсунку можно применять для сжигания как нефти, так и газа. При работе с газом последний проходит через нижний регулирующий вентиль и поступает в горелочный туннель по наружному конусу, направляющему газ в струю воздуха. Известен ряд модификаций топливного сопла. [c.114]

Еще одной отрицательной стороной воздействия на биосферу является сжигание топлива, приводящее не только к загрязнению воздуха, воды, почвы, но и к таким изменениям атмосферы, которые в дальнейшем могут привести и к изменениям климата и ко многим другим, иногда трудно прогнозируемым последствиям. В настоящее время ежегодно сжигается около 2,5 млрд. т нефти и более 20 млрд. т каменного угля. Это приводит к расходу не менее 15 млрд. т свободного кислорода, взамен которого в атмосферу поступает около 25 млрд. т углекислого газа. В результате подобной деятельности человека за последние 50 лет было использовано кислорода столько же, сколько за всю предыдущую историк человечества [1.11]- [c.3]

Теплотворная способность топлива = 3,57-10 Дж/кг. Так как указанный газ не содержит в себе На, Оа и НаЯ, то в соответствии с уравнением (11.7) расход воздуха на сжигание 1 м топлива будет [c.320]

На заводе Серп и молот было в свое время установлено преимущество проведения термообработки и нагрева коррозионно-стойких хромоникелевых сталей в окислительной атмосфере (сжигание топлива с коэффициентом расхода воздуха а > 1), в которой снижается угар металла. Количественное исследование этого явления, выполненное А. А. Ереминым на кафедре коррозии металлов МИСиС (рис. 93), показало, что в то время как для стали [c.133]

Материальный баланс печной среды составляется в зависимости от ее назначения и способа получения в следующем порядке 1) для печной среды, вводимой в рабочую камеру печи и не являющейся реагентом химических реакций, составляется одновременно с материальным балансом термотехнологического процесса 2) для печной среды, создаваемой в рабочей камере печи за счет сжигания топлива с определенными коэффициентами расхода воздуха (а < < ), составляется самостоятельно как для специальной химической реакции С получением газового продукта заданного химического состава [c.138]

При расчете горения топлива определяют 1) теплоту сгорания топлива 2) количество воздуха (атмосферного или обогащенного кислородом), необходимого для сжигания топлива при заданном коэ( )фициенте расхода воздуха а 3) количество и химический со- [c.146]

Теоретический расход воздуха при сжигании газообразного топлива [c.417]

Оценим требуемую точность измерения расхода воздуха, подаваемого на сжигание топлива, которая позволяет определить нарушение технологических режимов при появлении избытка воздуха. [c.82]

Поскольку для сжигания топлива используют воздух, содержащий 23,2% (масс.) кислорода, теоретический расход воздуха составит [c.122]

Первоначально отрабатывали процесс многократного розжига и кратковременного горения топливной смеси (топливо-воздух) без подачи отходящего газа путем подведения к устью горелки через специальный патрубок факела-запальника. После двадцатиминутною горения на заданном режиме горелку гасили прекращением подачи топлива. При указанных выше вариациях коэффициента избытка воздуха горелка показала хорошую работоспособность. На следующем этапе — работа ТКР без катализатора — горелка обеспечивала 20%-ную степень превращения органических примесей в отходящем газе до СО2 и Н2О только за счет их термического сжигания. При этом расходы (м ч) топлива, воздуха и отходящего газа варьировали в пределах 8-17, 126-252, 1000-1900 соответственно горелка во всем интервале изменения нагрузок работала безотказно. [c.141]

Коэффициент избытка воздуха. При практическом сжигании топлива вследствие его неполного контакта с кислородом воздуха требуется больший объем воздуха по сравнению с теоретическим. Отношение фактического расхода воздуха к теоретическому называется коэффициентом избытка воздуха и обозначается а [c.122]

При расчете обогрева топочными газами определяют теплотворную способность топлива, расход воздуха на сжигание, количества и состав газообразных продуктов сгорания, а также темнературу, развиваемую при сгорании топлива. [c.417]

Приборы для сжигания топлива. Для сжигания жидкого топлива служат форсунки, а для газообразного топлива — горелки. Жидкое топливо распыливают водяным паром, сжатым воздухом или механически. В трубчатых печах нашли применение в основном два первых способа распыливания жидкого топлива. Форсунки с паровым распыливанием требуют относительно большого расхода пара (до 0,6 кг на 1 кг топлива) и создают больший шум, чем форсунки с воздушным распыливанием. [c.194]

Расход воздуха на сжигание топлива. Теоретическим расходом воздуха называется количество воздуха, необходимое для полного сгорания 1 кг топлива, т. е. для сгорания содержащегося в топливе углерода, водорода и серы соответственно в СО2, Н2О и ЗОг- [c.417]

Общий объем топочных газов при сжигании топлива с избытком воздуха а равен сумме объемов соединений, получающихся при сгорании топлива (при теоретическом расходе воздуха), плюс избыточное количество воздуха, составляющее (< —1)1 о. Таким образом, объем топочных газов на [c.418]

Определить поверхность камеры конвекции, если тепловая нагрузка камеры 41 900 000 ккал/ч, температура сырья на входе в камеру 160 °С. на выходе 230 °С. Расход газообразного топлива В=4247 кг/ч. Теоретический расход воздуха для сжигания 1 кг топлива 15.75 кг/кг, коэффициент избытка воздуха 0=1.2. Температура дымовых газов на перевале <п=850°С, уходящих из камеры конвекции /у1 = 300°С. При расчете принять диаметр труб 0,152 м. число труб в ряду 6. расстояние от труб до стенки 0,05 м. полезная длина трубы 17,5 м. [c.109]

Пример 3. Определить температуру в топке котла-утилизатора для дожига СО, если известно в котел-утилизатор поступает Уд.г=21 м с дымовых газов с температурой 560°С топливо и воздух поступают в топку с температурой 30 °С сжиганием дополнительного топлива вносится 25% от всего вводимого в топку тепла коэффициент избытка воздуха а=1,4 содержание СО в дымовых газах, поступающих из регенератора, 4,1% объемн. суммарный теоретический расход воздуха Lo=16,3 м /м топлива дополнительным топливом служит газ с теплотой сгорания Qp= = 60 362 кДж/м [c.167]

Определить количество тепла, снимаемого в котле-утилизаторе для дожига оксида углерода, если известно в котел-утилизатор поступает 14 м с дымовых газов с температурой 550°С и с содержанием оксида углерода 6,2% объемн. дымовые газы покидают котел-утилизатор с температурой 290 С сжиганием дополнительного топлива вносят 25% от всего вводимого в топку тепла топливо — газ с теплотой сгорания Ор=47 092 кДж/м коэффициент избытка воздуха а=1,45 суммарный теоретический расход воздуха 12,4 м м топлива удельные теплоемкости (С) топлива 4,1, воздуха 1,29 и дымовых газов 1,34 кДж/(м -К) к. п. д. топки г] = 0,98. [c.173]

Карбюратор. Принцип действия жидкостного и газового карбюраторов одинаков. Это устройство смешивает топливо с воздухом для получения воспламеняющейся смеси, предназначенной для сжигания в двигателе. Проблемы, возникающие при этом, связаны прежде всего с необходимостью работы двигателя на переменной мощности, т. е. при изменяющемся в широком диапазоне расходе топлива, а также с необходимостью поддержания оптимального соотношения топливо—воздух при быстро изменяющемся положении дроссельной заслонки и обеспечения холостого хода при минимальном расходе топлива. Проблема хорошо сбалансированной по воздуху и топливу подачи смеси на всех скоростях и нагрузках двигателя решается несколькими путями. На коммерческом рынке имеются карбюраторы для СНГ различных типов (табл. 46). [c.220]

Кроме того, при таком методе сжигания топлива исключается подогрев воздуха в зоне охлаждения готового продукта, что бывает необходимо по соображениям технологии и с точки зрения уменьшения расхода топлива. [c.120]

Расширения возможностей переработки наиболее тугоплавких негорючих материалов можно добиться конструктивным разделением процессов сжигания жидкого топлива и плавления шихты (рис. 3,/1,в). При таком разделении шихта попадает в поток сгоревших газов с равномерным полем высоких температур, благодаря чему она может быть расплавлена с низким удельным расходом топлива. При полном сжигании топлива в камере сгорания с минимальным избытком воздуха плавка, если это требуется по условиям технологий, может производиться в потоке нейтральных газов [Л. 18]. [c.174]

При правильном подводе воздуха, хорошем подогреве топлива, достаточной длине топки, нормальной нагрузке и правильном регулировании форсунка дает хорошее распыление и достаточно полное сжигание топлива факел яркий, чистый. Расход пара на распыление снижается от 0,3 до 0,4 кг/кг мазута. Практически расход пара на распыление 1 кг подогретого мазута достигает от 0,4 до 0,6 кг кг, а расход сжатого воздуха изменяется от 0,5 до 0,8 нм кг. [c.81]

Гомогенный реактор (реактор Лонгвелла) представляет собой устройство, для которого неверно следующее утверждение реактор ра-ботает только при стационарном потоке (А) пламя гаснет в нем, когда расходы воздуха и топлива достаточно высоки (Б) по расходам смеси в реактор при срыве пламени можно установить скорости химических реакций для разных составов смеси (В) скорости протекания химических реакций в реакторе такие же, как и при сжигании того же топлива в смеси. с воздухом в обычной камере сгорания (Г) расход смеси в реакторе при срыве пламени возрастает. с изменением давления более резко, чем по линейной зависимости (Д). [c.37]

Расход воздуха на сжигание углерода топлива 11,47 X 0,88 = = 10,1 кг на сжигание водорода топлива 34,15x0,12 = 4,1 кг итого 14,2 кг. [c.284]

Топливо на битумных установках расходуется на нагрев сырья и на сжигание газов окисления. Расход топлива на нагрев сырья не является оправданным для экзотермического процесса производства битумов окислением. Даже в наиболее энергоемком процессе окисления в трубчатом реакторе необходимый нагрев сырья можно осуществить в теплообменнике за счет утилизации теплоты реакции окисления [54, 73]. На сжигание газов окисления в зависимости от вида сырья и марки получаемого бптума расход топлива неодинаков, что объясняется разным количеством воздуха (и, следовательно, объемом газов окисления), необходимого для обеспечения заданной степени окисления продукта. При использовании гудрона западно-сибирских нефтей, требующего повышенного расхода воздуха на производство дорожных и строительных битумов, расход топлива, достаточный для сжигания газов окисления, соответствует 10 кг у. т, на 1 т битума. Эта величина должна считаться максимально допустимой [183]. [c.123]

Одним из способов повышения к. п. д. печи и уменьшения расхода топлива пиляется предварительный подогрев воздуха в воздухоподогревателях и иол.ача его в горелки для сжигания топлива. Нагретый воздух повышает -leM-пепатуру горения топлпва за счет пптенсив1 ого и более полного его сжигания, п 1 чем реакция горения может проходить с более низким коэффициентом из-быт (а воздуха, что в конечном итоге снижает расход топлива. [c.115]

Кроме того, затруднения в регулировании температуры сырья на выходе кз нечи возникают при колебаниях расхода и температуры сырья на входе в печь, при непостоянстве его состава, а также нрн изменении фак оров, влияющих на режим сжигания топлива (давление в системе, расход и температура топлива, рабочие параметры распыливающих агентов — пара и воздуха и т. п.). [c.119]

Управление разрежением печи. Для экономисго сжигания топлива в печах с естественной или искусственной тягой следует периодически проверять и при необходимости регулировать разрежение не только в топке печи, но и по газовому тракту. Обычно работа в трубчатых печах осуществляется в начальный пусковой период при полностью открытых шиберах в дымоходах. Если впоследствии не отрегулировать открытие шибера, то из-за большого разрежения эксплуатация горелок будет с большим избытком воздуха и приведет к снижению к.п.д. Даже однотипные, равные по тепловой мощности трубчатые печи технологических установок очень часто эксплуатируются в неодинаковых рабочих режимах, что связано с различными колебаниями установленной производительности по сырью и его качеству. В кал<дом случае необходимо управлять работой горелок и контролировать величину тяги в печи, чтобы установить оптимальный тепловой режим процесса и рациональный расход топлива. [c.124]

В расчетах сжигания мазута при определении площади поверхности нагрева змеевиков и расхода теплоты на разогрев удельную теплоемкость мазута можно принять равной Сср = 2 кДж/(кг-К), а коэффйциент теплопроводности 0,13 Вт/(м-К). Теплота плавления мазута равна 170—250 кДж/кг. Оптимальное значение коэффициента расхода воздуха, необходимого для полного сгорания мазута, принимают обычно а = 1,1-ь1,2. При тонком распылении, хорошем смесеобразовании и благоприятных условиях в рабочей или топочной камере полное сгорание топлива достигается при а = 1,05ч-1,1. [c.147]

Топливо на битумных установках расходуется на нагрев сырья и на сжигание газов окисления. Расход топлива на нагрев сырья не оправдан для экзотермического процесса производства окисленных битумов и является результатом недостаточной теплоизоляции. Расход топлива на сжигание газов окисления может быть пеодь Г.акоБым иа установках, использующих разное сырье, но не должен превышать 10 кг у. т. на 1 т битума даже при использовании гудрона западносибирских нефтей, на производство битумов из которого требуется повышенный расход воздуха, что обусловливает больший объем газов окисления. [c.296]

Размеры факела зависят и от расхода воздуха, подаваемого для сжигания топлива. Чем больше воздуха (до известного предела), тем короче факел. При недостаточном количестве воздуха факел становится растянутым, топливо полностью не сгорает, что приводит к потере тепла. При чрезмерной подаче воздуха увеличиваются потери теплас дымовыми газами и усиливается окисление (окапинообразование) поверхности нафева (труб). [c.94]

Т1риведены некоторвге рекомендации. Так, угол раскрытия амбразуры предлагается делать равным около 20" на сторону. Отношение диаметра в сечении пережима к диаметру выходного сечения должно составлять около 0,9, а длина расширяющейся части конической амбразуры (или расстояние от среза цилиндрической амбразуры до узкого сечения пережима) —0,2— 0,45 диаметра на срезе. В режимах со сниженной нагрузкой рекомендуется уменьшать подачу периферийного воздуха, сохраняя максимальный расход центрального. В двухпоточных горелках сечение центрального канала предлагается выбирать равным не более 30% от суммарного, а периферийного — не менее 70%. Для котлов, работающих под наддувом, следует принимать коэффициент избытка воздуха в горелках аг= 1,021,03, а без наддува Иг=1. Все горелки одного и того же котла должны иметь идентичные определяющие размеры и равные коэффициенты сопротивления. Все это, по мнению авторов руководящих указаний, должно способствовать эффективному сжиганию топлива с малыми избытками воздуха в диапазоне нагрузок от 100 до 60% [c.140]

Значительная инерционность изменения расхода воздуха при автоматическом регулировании его после изменения расхода топлива в совокупности с погрешностью измерения расхода пара затруднили применение этих схем для автоматизации процесса горения мазута с малыми избытками воздуха и потребовали разработки более совершенных схем и аппаратуры контроля и авторегулирования. Необходимо отметить, что в первоначальный период освоения режима сжигания мазута с малыми избытками воздуха отсутствовали не только приемлемые схемы автоматики, но и самые необходимые приборы контроля за процессом горения. Не было узкопредельных кислородомеров, регистрирующих дымномеров, стационарных приборов измерения химического недожога, не были отработаны устройства для измерения расхода мазута и воздуха (особенно иа котлах с регенеративными воздухоподогревателями). Именно этими [c.431]

Работы В. В. Чукина [151, 152] посвящены исследованию процесса горения пылевидного топлива на опытном стенде, представляющем собой вертикальную трубу диам. 100 мм. Размеры горелки были таковы, что развитые циркуляционные зоны в камере сжигания образоваться не могли. Полученный экспериментальный материал по выгоранию пыли в зависимости от ее размеров (рис. 135), коэффициента расхода воздуха и других параметров представляет большую ценность, но непосредственно на факел перенесен быть не может. [c.241]

Повышение температуры распылителя весьма благоприятно отражается на работе форсунки и процессах сжигания топлива. Скорость истечения распылителя возрастает, уменьшается влагосодержание пара. Температура воздуха в конце расширения остается достаточно высокой, в то время как при расширении неподо-гретого воздуха температура в конце расширения становится очень низкой (до —100° С), резко охлаждает мазут и ухудшает его распыление. Кроме того, подогретый распылитель вносит в топку дополнительное количество тепла. При одинаковых выходных сечениях для распылителя уменьшается его весовой расход. [c.210]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология