Выход сажи

Основные показатели качества сажи — размер частиц (дисперсность, размеры и форма сажевых агрегатов), структурность, удельная поверхность, адсорбционная способность, содержание летучих, серы, посторонних включений, зольность и pH водной суспензии. Для некоторых марок оценивают показатели тепло- и электрофизических свойств, содержание частиц кокса. Свойства сажи определяются прежде всего составом сырья и способом производства. Так, при возрастании числа ароматических колец и содержания углерода в циклических структурах увеличивается выход и улучшается качество сажи. Ее дисперсность зависит от температуры процесса, с ее повышением выход сажи уменьшается. Значительное влияние на технические свойства наполненных систем оказывает содержание серы. [c.396]

Круглое сплющенное пламя а очень чувствительно к изменениям давления и способствует образованию сажи, пригодной для производства чернил другой вид пламени б способствует образованию мелкодисперсной сажи, но с малым выходом третий — в обеспечивает хороший выход сажи, но ее частицы получаются больших размеров (все остальные условия сгорания одинаковы/. [c.122]

Выход сажи возрастает с увеличением температуры пиролиза и парциального давления углеводорода. Различные углеводороды в разной степени склонны к образованию сажи. В общем с ростом [c.93]

При введении 0,5 м водяного пара на 1 м кислорода и достижении равновесия отложения углерода не происходит. Однако практ тически при газификации образуется углерод в виде сажи. Поэтому в технологических расчетах задаются и выходом сажи, принимая его обычно в пределах 2—3% (масс.). Для упрощения технологического расчета исключают уравнение равновесия реакции паровой конверсии метана, определяющей выход метана, и в расчете учитывают только равновесие реакции конверсии окиси углерода с водяным паром. [c.101]

Образование дисперсного углерода объясняется тем, что наряду с процессами неполного и полного горения при газификации протекают процессы расщепления углеводородов. В соответствии с основными положениями теории П. А. Теснера ИЗ] образованию сажевой частицы предшествует образование радикала, из которого образуется зародыш сажевой частицы, имеющей физическую поверхность. От соотношения кислород топливо зависит не только выход сажи, но и ее удельная поверхность [9]. [c.105]

При удельном расходе кислорода, равном 0,75 м на 1 кг топлива, выход сажи составил 1,0% (масс.) в пересчете на топливо, а ее удельная поверхность — 1250 м /г. В сравнении с поверхностью других саж такая поверхность очень велика и соизмерима только с поверхностью лакокрасочных саж. Высокая удельная поверхность саж газификации связана с их развитой поверхностью. В той же работе [9] приведена зависимость между выходом сажи (Ь, г/кг) и ее удельной поверхностью S, ы.уг) в процессе газификации при постоянном рас-. ходе пара [c.105]

Выход сажи, % (масс.) 0,02 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 [c.107]

Как показали опыты, при повышении температуры процесса выходы сажи и метана снижаются. [c.107]

Поскольку эта реакция протекает без изменения объема и ее равновесие не зависит от давления, данный метод применяют при любых давлениях, допустимых в промышленной практике, не включая в исходные данные давление в качестве режимного показателя. При этом снижается точность расчета, так как на состав получаемого газа оказывает влияние и реакции, протекающие с изменением объема. Однако полученные результаты расчетов иллюстрирует лишь характер изменения показателей газификации жидких топлив с различным отношением С Н, а вычисленные количественные соотношения между этими показателями справедливы только для принятых в расчетах условий теплового режима газификации, состава дутья и выхода сажи. В других условиях количественные соотношения отдельных показателей будут иными. К.Полем и Г.Мартенсом [б]предложен метод расчета для процессов газификации жидких топлив, протекающих при любых температуре, давлении и составе дутья. Авторы исходят из того предположения, что состав получаемого газа в этих процессах удовлетворительно определяется равновесием реакций [c.115]

Расчет был проведен при изменении следующих основных параметров температуры процесса газификации от 1373 до 1773 К весового отношения пар сырье от 0,4 до 0,6 кг/кг сырья выхода сажи от 2 до 4 мас.% на сырье содержание метана в получаемом гезе от 0,1 до [c.116]

На основе предварительных термодинамических расчетов выбран диапазон основных параметров процесса, необходимых для получения газа с соотношением Н2 С0 равном 1 1 и минимально возможным выходом сажи. [c.117]

Из данных табл. 1-3 следует, что выход сажи в опытах составил около 3 мас.% на гудрон. Процесс газификации гудрона протекал устойчиво и легко регулировался. [c.126]

Выход сажи,% на сырье 40,0 Состав сухого дутья, об.% кислород 60,0 азот [c.165]

Для увеличения выхода сажи создан способ ее получения, основанный на термическом разложении углеводородов без доступа воздуха. Сырьем для производства термической сажи также служит природный газ, который разлагается на углерод и водород под воздействием высокой температуры при его соприкосновении с сильно нагретыми поверхностями. [c.41]

Процесс осуществлялся в вертикальном реакторе,футерованном специальными огнеупорными материалами, под давлением 1,0 МПа. Распыление гудрона проводилось пневматической форсункой. Температура гудрона составляла 80-100°С, теипература дутья - 300-400°С. Температура в реакторе регулировалась изменением расхода кислрро-да. Каждый опыт продолжался до б ч. Приборами КИП и А регулировались температура гудрона, пара, азота, кислорода, измерялись расходы реагентов и температура газа в реакторе. Для анализа газа и состава дутья применялся хроматограф ЛЖ-72. Сажа, получ [е-иая в процессе газификации гудрона, удалялась из газа проиывной водой. После каждого опыта определялся выход сажи и водяного конденсата. В табл. 1-3 приведен материальный баланс 2-х серий опытов, в которых исследовалось влияние водяного пара на выход газа. Из рис. I и 2 следует, что с увеличениеи расхода пара на процесс газификации увеличивается суммарный выход газа на 24%, при этой в газе уменьшается содержание окиси углерода с 50 об.% (при отсутствии водяного пара в дутье) до 38-40 об.% при расходе пара I кг/кг гудрона содержание водорода возрастает с 20-22 об. до 32-35 об.%,соответственно. [c.121]

Установлена закономерность между значениями коэффициента выхода сажи Ь и относительным содерл<анием углерода в циклических структурах Сл при числе колец в молекуле углеводородного [c.168]

Процесс получения сажи в последнем случае сопровождается большей газификацией углерода и меньшим его выходом (35— 50% на сырье). Наряду с целевым продуктом в процессе сажеобразования образуются дымовые газы, причем их количество в 2—3 раза больше, чем выход сажи. Данные исследований [35] свидетельствуют о возможности некоторого увеличения выхода сажн прн улучшении процесса горения сырья в реакторе (путем повышения однородности распыла п получения частиц с одинаковым размером, сообщения большего физического тепла в зо)1у реакции за счет подогрева исходных продуктов перед подачей в реактор, обеспечения равномерности газификации частиц и др.). [c.239]

На рис. 7.5 дано изменение некоторых параметров работы вихревого реактора при оптимальной температуре и соотношении пропилена к хлору Б зависимости от времени контакта, которое изменялось за счет установки ВЗУ с различным значением р (75 — 45 ). Конверсия пропилена и хлора изменяется незначительно с увеличением времени контакта, однако селективность образования к выходу хлористого аллила с увеличением времени контакта возрастает весьма значительно. При этом в вихревом реакторе побочных продуктов образуется очень мало и лишь при т = 0,7с достигает 2%, а в проточном реакторе выход сажи достигает 17% массовых. [c.258]

Структурность, мг/ЮО 110-114 98 Выход сажи по газовому анализу, [c.136]

Из таблицы видно, что показатели процесса зависят от элементного состава сырья. Наиболее существенные отличия между легким и тяжелым MDl < t в частности, по выходу сажи. Решающее [c.104]

Образование сажи происходит при температурах более 1200°С. Выход сажи возрастает с увеличением температуры термолиза и парциального давления углеводорода. Различные углеводороды в разной степени склонны к образованию сажи. Наиболее высокий выход с высокой дисперсностью обеспечивают высокоароматизи— рованные дистиллятные виды сырья с высокой плотностью и высоким индексом корреляции. [c.71]

Отличительной особенностью газификации жидкого топлива является выделение сажи. Газификация ведется в условиях, приводящих к образованию сажи, хотя нри достижении термодинамического равновесия углерод в продуктах реакции должен отсутствовать. Выход сажи зависит от удельного расхода кислорода и водяного нара, температуры и давления процесса, качества рас-пыливания топлива и его смешивания с окислителем. Выход сажи снижается с згвеличением удельного расхода кислорода и водяного пара. Установлено [12], что при удельном расходе кислорода, равном 0,6 м на 1 кг мазута, выделяется 7% (масс.) сажи (в пересчете на мазут), а при удельном расходе 0,8 м /кг — 0,5% (масс.). [c.105]

Паро-кислородная газификация мазута — процесс безинерцион-ный. Нарушение заданного соотношения компонентов, поступающих в реактор, даже на короткое время приводит к резкому и значительному повышению (или понижению) температуры, что вызывает оплавление футеровки и выход реактора из строя на продолжительное время. Понижение температуры в реакторе вызывает резкое и быстрое повышение выхода сажи, что существенно ухудшает условия эксплуатации оборудования для охлаждения и очистки газа. Поэтому надежность эксплуатации установки может быть обеспечена [c.191]

Существенное значепие для долговечности футеровки имеет выход сажи. Спижение его до 1,0% (и ниже) на высокозольном мазуте может привести к образованию легкоплавкого окисла ванадия У 0 (т. плавл. 790 "С), в результате взаимодействия которого с К. О и > а,,0 с материалом любой футеровки происходит ее оплавление. [c.192]

ВНИИНП также проводится исследования процесса парокислородной газификации нефтяных остатков на пилотной установке. Целью исследований является определение рабочих параметров процесса, влияния количества поданного на процесс водяного пара и кислорода на выход газа и сажи. Выход сажи зависит от температуры, давления и состава дутья, а также от углеводородного состава или отношения С Н (в элементном составе) исходного сырья и коксуемости по Кон-радсону. К факторам, определяющим выход сажи, относятся, кроме того, степень распыления топлива и равномерность его смешения с окислителем в факеле газификации. [c.114]

Выполнение предварительного термодинамического анализа процесса позволяет получить данные для осуществления п )Оцесса газификации с минимально возможным выходом сажи, определигь оптимальные параметры процесса, допустимые количества кислорода и пара и выяснить, как сказывается изменение выбранных параметров процесса на состав получаемого газа и выход сажи. [c.114]

МПа и вьше выход иетана начинает возрастать и принимать его ориентировочно нецелесообразно, тем более, что проведение прямых предварительных исследований процесса газификации при высоких давлениях представляет особые трудности. Для термодинамических расчетов по данной методике необходимо проведение большого ряда экспериментов с получением данных по выходу метена в газе и сажи в зависимости от различных начальных условий. Выполненные на пилотной установке эксперименты в основном подтверждают проведенные предварительные термодинамические расчеты, в том числе влияние водяного пара и температуры на равновесный состав газа. Виесте с тем опыты показали недостатки существующей методики при при-иенении ее в области низких температур, когда существенно начинает расти выход сажи. [c.118]

Наиболее обстоятельные исследования взаимосвязи природы сырья с выходом сажи выполнены Гилязетдиновым и Гюльмисаря-ном [35]. Для оценки сажеобразующей способности сырья (см. с. 146) ими введен показатель — коэффициент выхода сажи, который несколько отличается от показателя, основанного на определении выхода сажи по атомному отношению Н С. По коэффициенту выхода сажи можно сравнивать различные виды сырья, хотя он и неполностью отражает реальные условия пронесса образования сажи. [c.168]

В процессе получения частицы сажи подвергаются воздействию двух конкурирующих реакций. С одной стороны, в результате поликонденсационных процессов число и размеры сажевых частиц возрастают, с другой стороны, газификация образовавшегося углерода приводит к снижению выхода сажи и повышению степени ее дисперсности. Отсюда следует, что выход сажи и удельная ее поверхность в какой-то мере связаны между собой и характеризуют глубину протекаемых конкурирующих реакций. При таком подходе выход сажи и ее удельная поверхность должны зависеть от качества сырья для сал<еобразования (степени его ароматизованности), условий формирования частиц сажи и восстановительных процессов, протекающих с молекулами исходного сырья, а также с образовавшимися частицами твердого углерода. [c.146]

При одинаковых условиях сажеобразования различные виды сырья имеют постоянные (но не одинаковые) значения коэффициента в1,1хода сажи, который зависит в значительной мере от степени ароматизованности сырья Коэффициент выхода сажи представляет собой количество углерода, получаемого из данного вида сырья, при стандартных условиях в отсутствие активных составляющих дымовых газов (СОг, НгО, Ог и др.). [c.146]

В практических условиях выход сажи всегда меньше коэффициента выхода сажи. Эта разница обусловлена взаимодействием молекул сырья и образовавшихся сажевых частиц с газифицирующими агентами, содержащимися в дымовых газах. В соответствии с этим выход сажи, наряду с качеством исходного сырья, контролируется параметрами газификации (температурой, количеством и составом дымовых газов, длительностью пребывания продуктов в зоне сажеобразования, степенью контактирования активных составляющих дымовых газов с сырьем и сажен и др.). При высоких значениях удельного расхода воздуха (более 7—8 м7кг сырья) образовавшийся углерод может полностью газифицироваться. [c.146]

Вполне понятно, что в воздухе и в других активных с01став4яющих ДЫМОВЫХ газах коэффициент Ь будет ниже, чем в инертной среде. Таким образом, зная значения выхода сажи при различных избытках воздуха (а), можно определить коэффициент выхода сажи [c.169]

Углеводородные газы служат сырьем для получения технического углерода нздавна, несмотря на высокое отношение в ннх Н С (от 2,5 до 4,0). Их можно применять в качестве технологического топлива пли в качестве технологического топлива и сырья в производствах саж. В последнем случае получают газовую, печную и термическую сажу. Доля сажи, изготовляемой из углеводородных газов, пз года в год сокращается за счет увеличения доли саж, вырабатываемых из жидкого сырья. Жидкие нефтяные фракции для производства саж используют сравнительно недавно (15—20 лет) доля жидких нефтяных фракций в на-стояш,ее время составляет более 70% от всего количества сырья она имеет тенденцию к увеличению. Из различных видов жидкого сырья предпочтение отдается газойлю термического н каталитического крекинга, а также экстрактам, полученным на основе ароматических концентратов (содержание ароматических углеводородов не менее 80--85%), В последнее время начинают вовлекать а Тгроизводство сажи также смолу пиролиза. Выход сажи из сырья пропорционален его индексу корреляции И,, (см. с. 146) с его увеличением выход сажи растет. Индекс корреляции сырья для производства саж составляет около 100 в настоящее время ведутся работы для увеличения его до 120 и более. [c.221]

Технико-экономические показатели производства са ж могут быть в дальнейшем улучшены путем оптимизации состава сырья, увеличения выхода саж, особенно в производствах печ1ных саж (ПМ-100, ПМ-75, ПМ-50), сокращения численности обс (уживаю-щего персонала и других мер. Увеличение ресурсов сырья для производства саж будет в дальнейшем достигаться разными путями, главным образом вовлечением в процесс смол пиролиза (фракция 250—450 °С), получаемых на установках по производству реакционноспособных газов. [c.234]

Выход сажи в значительной мере определяется качеством сырья (газообразного, жидкого, степенью его ароматизованности), способом ее получения (печная, канальная, термическая) и требуемыми свойствами (степенью дисперсности). Степень дисперсности сажи зависит от совершенства процесса горения, степени распыления жидких видов сырья, длительности пребываш1я частиц углерода в зоне реакции и др. [c.238]

Мало- и полуактивные низкодисперспые сажи (ПМ-15 и ПМ-ЗОВ), вырабатываемые из жидкого сырья, с малой удельной геометрической иоверхностью (5г=15—30 м /г) обычно получают в макродиффузионном пламени в условиях ограниченного доступа активных составляющих дымовых газов (Н2О и СО2) к поверхности углерода и при относительно невысоких температурах (1200 °С). В результате незначительного времени контакта углерода с активными составляющими дымовых газов выход сажи приближается к потенциалу и тем в большей степени, чем меньше дисперсность сажи. [c.239]

Неподвижная фаза — графитированная Разделены 25 аренов порядок выхода сажа, модифицированная 2,4,5,7-тетра- нзомеров м- < га- < о-нитрофлуореноном колонка 3 м, диаметр 1,8 мм 183°С [c.120]

Повышение температуры крекинга и дальнейшее увеличение глубины превращения декалипа сопровождалось почти пропорциональным увеличением выхода сажи. Столь резкое различие кинетики коксообразования при крекинге декалина статическим и динамическим методами вряд ли можно объяснить изменением химизма коксообразования. Гораздо вероятнее, что заметный выход сажи в опытах Сендгрена (154) при небольшой глубине иревращения декалина следует объяснить местными перегревами. Как известно, в условиях ламинарного потока ядро струи движется значительно быстрее, чем слои, прилегающие к стенке. Естественно поэтому, что последние подвергаются нагреву более продолжительное время, чем ядро потока, и могут служить источником коксообразования. [c.205]