Коэффициент произвольной скорости

В 1938 г. А. Г. Самарцев предложил экспериментальный способ для определения толщины диффузного слоя 6, основанный на измерении коэффициента преломления раствора с помощью поляризационного интерферометра Лебедева. Измерения, проведенные А. Г. Самарцевым, показали, что для растворов сернокислой меди значение б заметно меняется в зависимости от скорости движения электролита. Таким образом, затруднения возникли при истолковании условий доставки реагирующих веществ к электродной поверхности при размешивании электролита. Это привело к необходимости разработать другую точку зрения на рассматриваемые процессы, свободную от произвольных представлений о диффузном слое. [c.278]

При решении математических задач даются коэффициенты, характеризующие заданные величины, и внимание направлено на составление уравнения, которое имеет определенное решение. В расчетах процессов и аппаратов уравнение обычно известно и основная трудность заключается в выборе значений тех параметров, которые входят в расчетное уравнение. Некоторые из них (например, характеристики физико-химических свойств вещества) берутся по справочным таблицам, другие (например, скорость прохождения вещества через аппарат) могут быть приняты более или менее произвольно, значения некоторых величин [c.22]

Тело Сен-Венана — элемент, лежащий на плоскости (рис. 12,в). Статический и кинематический коэффициенты трения тела о плоскость равны. Тело не начинает двигаться, пока напряжение не превысит некоторой предельной величины, после чего оно может двигаться с произвольной скоростью. [c.33]

Химические реакции принадлежат к термически активируемым процессам, поэтому принято относить результат механического воздействия к изменению энергетического активационного барьера химической реакции. При этом предположение о линейной зависимости уменьшения аррениусовской энергии активации (энергетического барьера) термически активируемого процесса от величины растягивающего напряжения обычно вводится произвольно (теории ползучести металлов, уравнения долговечности полимеров и т. д.) или в лучшем случае как первое приближение разложения неизвестной зависимости в ряд Тэйлора. Формализм такого подхода не позволяет раскрыть физический смысл коэффициентов в соответствующих уравнениях (в том числе активационного объема) и более того приводит к противоположному результату при замене растягивающих напряжений сжимающими (вопреки эксперименту) растяжение подлежащей разрыву химической связи увеличивает мольный объем веществ в активирован- Ном состоянии и согласно классическому уравнению Вант-Гоффа для зависимости константы скорости реакции от давления сжимающее давление должно тормозить реакцию, т. е. сдвигать химическое равновесие в сторону рекомбинации связей. [c.4]

Выявленная на основе численных решений [34, 35, 50] заметная параметрическая чувствительность коэффициента ускорения обусловила появление аналитических методов расчета, значительно облегчающих труд исследователей и проектировщиков. Исследования развивались по двум направлениям 1) описание результатов численного решения с целью получения расчетных формул для коэффициента ускорения 2) поиск приближенных аналитических решений системы уравнений (2.2) — (2.5). Уравнение (2.40) представляет собой наиболее общее выражение для расчета коэффициента ускорения массопередачи с реакцией произвольной скорости. В области расчета массопередачи с необратимой реакцией значительный вклад внесли М. X. Кишиневский с сотрудниками [5]. [c.34]

Здесь р — плотность, кг/м ш — скорость, м/с g—ускорение свободного падения, м/с г — расстояние от произвольно принятого уровня отсчета, м Р — давление, Па С — коэффициент сопротивления. [c.70]

Постановка задачи. Выбор системы координат. Рассмотрим трехмерную задачу о стационарной конвективной диффузии к поверхности твердой или жидкой частицы произвольной формы, обтекаемой ламинарным потоком вязкой несжимаемой жидкости. Как и ранее, предполагается, что число Пекле Ре = aUD велико здесь а — характерный размер частицы (в качестве которого обычно выбирается радиус эквивалентной по объему сферы а ), U — характерная скорость потока (на бесконечности), D — коэффициент диффузии. Считается также, что на поверхности частицы и вдали от нее концентрация принимает постоянные значения, равные нулю и Соо, а поле течения жидкости известно иа решения соответствующей гидродинамической задачи об обтекании частицы. [c.126]

Интенсивность теплообмена в псевдоожиженном слое зависит от скорости ожижающего агента и его теплопроводности, размера и плотности твердых частиц, их теплофизических свойств, геометрических и конструктивных особенностей аппаратуры и ряда других факторов. Из-за множества независимых переменных и сложности их влияния на теплообмен предложенные эмпирические формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи, как правило, справедливы лишь в областях, ограниченных условиями экспериментов, на которых они базируются. Эти формулы, разнообразные по структуре, количеству и качественному составу входящих в них переменных, можно разделить на две группы, из коих одна относится к определению /imax (а также Z7opt), а вторая — к расчету h на восходящей или нисходящей ветви кривой h — и. Ниже приводится сопоставление ряда предложенных формул для произвольно выбранной модельной системы стеклянные шарики [плотность pj = 2660 кг/м , насыпная плотность 1660 кг/м , теплоемкость s = 0,8 кДж/(кг -К) = = 0,19 ккад/(кг -°С)] — воздух (или вода) при 20 °С. [c.415]

Иис. 10. Расчетные значения скорости на выходе из изгибов [1С1 для различных радиусов изгиба (текучая среда — газ, твердые частицы — песок угол изгиба Дв = 90° механический коэффициент трения / = 0,5) пунктирные линии — горизонтальные изгибы произвольного радиуса сплошные линии — вертикальные изгибы [c.209]

Величина у в уравнении (II 1.24) представляет собой расстояние от стенки, на котором температура жидкости претерпевает основное изменение. Как видно из рис. 14, величина rin,ax не оказывает существенного влияния на отношение Рг/гр. Поэтому некоторая произвольность выбора значения у, определяющего величину не приведет к большой погрешности при расчете по уравнению (II 1.23) коэффициента теплоотдачи а. Для конкретных примеров можно дать следующие рекомендации у= Q,5d — для одиночной трубы, размещенной в барботажном слое у = = 0,5 (s — d) — для змеевика или пучка труб с наружным диаметром d и шагом размещения s у = О, — для колонны диаметром D , имеющей теплообменную рубашку на корпусе (здесь учтен профиль скоростей. циркуляции жидкости). [c.69]

При расчете теплообменника, как и любого другого аппарата для проведения химико-технологического процесса, не представляется возможным только на основе величин, имеющихся в задании на проектирование, однозначно определить все необходимые размеры и характеристики аппарата. Так, для расчета коэффициентов теплоотдачи необходимо задаться скоростью движения теплоносителя, диаметром труб и т.д. Таким образом, проектировщик при расчетах теплообменников к заданным (в проектном заданий) величинам вынужден добавлять ряд других величин, которые часто выбираются произвольно. Поэтому приходится делать ряд вариантов расчета, для того чтобы выбрать наиболее рациональный. При таком методе расчета теплообменников объем расчетных вариантов, да и сам выбор аппарата, во многом зависят от субъективных факторов. Поэтому наиболее рационально расчет и выбор аппарата для [c.351]

При определении 7У/,,у по уравнению (2.27) необходимо учитывать скорость обучения и погрешность предсказания информации нейронной сетью. Величина не должна превышать своего максимального значения, так как это приводит к увеличению погрешности. Связано это с тем, что часть оцениваемых весов задается произвольно, что в дальнейшем не позволяет правильно обобщать имеющиеся данные. С другой стороны, не должно быть существенно меньше своего максимального значения, с тем чтобы не допустить резкого снижения скорости обучения, так как значения весовых коэффициентов скрытого слоя несут в себе информацию о связи входных и выходных переменных. [c.84]

Рис. 4. Расчетные лначення скорости выхода из изгибов для различных радиусов изгиба П и скоростей нхода. Текущая среда — пода, твердые частицы — песок угол изгиба Дб==90 . Механический коэффициент трения J=0,5 штриховые линии — горизонтальные изгибы произвольного радиуса

При помощи уравнения (VI.87) и приведенной таблицы можно по экспериментально найденным температурам 0 и 0" в произвольной точке тела определить коэффициент его температуропроводности а. Зная величину т [выражение (V1.86)i, можно найти коэффициент теплоотдачи и скорость нагревания или охлаждения тела в среде известной температуры. [c.322]

Легко видеть, что коэффициент к выражает время перемещения фронта адсорбции на единицу высоты работающего слоя. Следовательно, для определения величины к достаточно зафиксировать в опыте две высоты Н 2 и Щ, соответствующие двум произвольным отрезкам времени и так как к = 1 —Очевидно, 1/к выражает скорость перемещения фронта адсорбции. [c.629]

Предельные режимы СА. Увеличение коэффициента инжекции, сопровождающееся уменьшением степени сжатия, возможно до тех пор, пока его величина не достигнет своего предельного значения и = и . При этом СА определенных размеров развивает производительность, максимальную для данных начальных параметров рабочего и инжектируемого потоков, т. е. начинает работать на предельном режиме. Такой режим характеризуется тем, что скорость какого-либо потока (инжектируемого или смешанного) в произвольном сечении камеры смешения s-s достигает критического значения. Это возможно в следующих случаях 1) Wh2 = йс 2) Whs = 3) w< 3 = О. Соответствующие коэффициенты инжекции определяются как [c.413]

Эту формулу, вообще говоря, нельзя переносить на свободные струн. Однако, вводя произвольный коэффициент /, который учитывает различие условий течения в турбулентном пламени и трубе, и используя среднюю скорость течения на срезе горелки Uq, Воль получил, что [c.178]

Для газов эти величины всегда одного порядка если же компоненты смеси мало отличаются по молекулярному весу, то все коэффициенты диффузии с достаточной точностью можно считать равными коэффициенту температуропроводности смеси. Пусть предэкспоненциальный множитель z скорости реакции произвольным образом зависит от концентраций реагирующих веществ Тогда вместе с уравнением теплопроводности (VI,12) мы должны рассматривать систему уравнений диффузии для каждого из веществ, от которых зависит скорость реакции. Для точного решения задачи следовало бы воспользоваться общей системой уравнений многокомпонентной неизотермической диффузии, рассмотренной нами в главе ТУ. Однако если компоненты смеси мало отличаются по молекулярным весам, то термодиффузия несущественна и коэффициенты диффузии близки, т. е., согласно формуле (IV, 69), обеспечивается применимость приближения независимой диффузии. В этих условиях уравнение диффузии для каждого из реагирующих веществ может быть записано как [c.287]

Уравнение (2.39) практически не накладывает ограничений на состав жидкой фазы. Скорость массопередачи можно рассчитать для произвольного сочетания концентраций реагентов. При использовании уравнения (2.39) для расчета массопередачи с обратимой реакцией не требуется предварительно определять максимальное значение коэффициента ускорения как это рекомендует П. Данквертс [6]. [c.28]

Предполагается постоянство продольной составляющей скорости жидкости вблизи поверхности раздела фаз. Введением эффективной скорости переноса, а в конечном итоге использованием физического коэффициента массоотдачи в жидкой фазе, который определяют экспериментально или рассчитывают с помощью нолуэмппрических зависимостей. Предлагается учитывать увеличение скорости массопередачи с химической реакцией произвольной скорости за счет турбулентности потока (турбулентных пульсаций) в одномерном приближении. [c.221]

При произвольных значениях кинетического параметра возможны случаи, когда необходимо учитывать величину функции 5. Это отвечает заметной скорости обратной реакции. Если скорость обратной реакции настолько существенна, что и 5л 1, то определяется уравнением (2.53) (см. табл. 2.5), причем значения коэффициентов С и Сг следует рассчитывать по формулам (2.29) и (2.30). [c.31]

В математическом отношении описание процесса включает и так называемые жесткие системы, когда скорости химических реакций различаются до 10 ° раз. Разработанный алгоритм следует использовать для расчета хемосорбционных процессов в массообменных аппаратах пленочного и насадочного типов с произвольным характером течения пленки, в которых концентрация компонентов претерпевают по высоте аппарата столь значительные изменения, что скорости быстрых реакций могут стать сравнимыми со скоростями реакций медленных. Решение учитывает функции От (у) и Шх(у), определяемые характером течения. Результаты рекомендуется использовать и при соизмеримости фазовых сопротивлений, причем для описания массопередачи в газовой фазе используется коэффициент массоотдачи, который принят независимым от продольной координаты. [c.88]

Рассмотрим вначале феноменологическую кинетику реакции во йпутридиффузионной области. Если скорость химической реакции в единице объема пористой частицы равна р (с, Т), то распределение концентрации с любого г-го вещества со стехиометрическим коэффициентом V внутри частицы произвольной формы определяется решением системы дифференциальных уравнений [c.57]

Эта модель является в значительной степени упрощенной, тем не менее интересно проследить, насколько аналитические предсказания согласуются с экспериментальными результатами, полученными на стабилизаторах плохообтекаемой формы. Одно из таких сравнений представлено на фиг. 2, взятой из работы Дулея [3]. В качестве ординаты на этом графике взято характеристическое время пребывания , определяемое как отношение характеристической длины прикрепления пламени — произвольной длины, примерно соответствующей расстоянию до точки, в которой появляется первый максимум на температурном профиле в зоне смешения, — к скорости горючей смеси. Теоретические результаты получены для реакции второго порядка, а экспериментальные данные заимствованы из работы [5]. Влияние коэффициента избытка топлива, предсказываемое теорией, [c.91]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется но каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала уста1ювлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечення О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток на п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке О—О - 2—2 (рис. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

Рассмотрим, например, данные от 18 июля 1955 г. В этот день исследовались окись пропилена, бензол и изооктан. Путем интерполяции между полученными точками определяем, что скорость воздуха, соответствующая пределу срыва изооктана при коэффициенте избытка топлива 0,600, равна 3,44 кг/сек. (Стандартный коэффициент избытка топлива для изооктана произвольно выбран равным 0,600.) Интерполируя между экспериментальными точками для окиси пропилена и бензола для этой же скорости воздуха, определяем, что коэффициент избытка окиси пропилена равен 0,480, а коэффициент избытка бензола 0,535. 9 ноября 1955 г. изооктан на той же установке сравнивался с [c.246]

Расчет коэффициента ускорения и скорости абсорбции может быть выполнен для произвольного сочетания концентраций реагентов при условии, что 1ЛГ2 > АГ1 . Результаты расчета по уравнению (П,80) хорошо согласуются с результатами решения системы уравнений конвективной диффузии, полученными [30] с помощью ЭВМ. Коэффициент ускорения а зависит от скорости химической реакции и степени турбулизации жидкости. В предельных случаях возможны собственные упрощения. В табл. П-6 приведены уравнения, рекомендуемые для расчета коэффициентов ускорения в конкретных технологических процессах. [c.63]

Расчет усложняется, если отыскивается еще и диаметр трубопровода по известной длине L, на которой потоку при данном объ емном расходе V оказывается определенное сопротивление. Не зная диаметра, невозможно определить линейную скорость и критерий Рейнольдса. Нельзя воспользоваться и диаграммой значений X, если неизвестна величина Re. В часто встречающихся задачах такого типа пользуются обычно методом проб и ошибок. Принимают для расчета произвольное значение диаметра Dz, определяют по нему площадь сечения F, т. е. J1D2/4, а затем линейную скорость w потока, равную V/F. После этого вычисляют критерий Рейнольдса Dzw >l i) и находят по диаграмме (рис. 1-20) коэффициент Я,. Подставив значения X, L и w в уравнение Дарси— [c.45]

Получив поверхность нагрева, конструктор произвольно находит число труб, их диаметр и длину. Учитывая, что в коэффициент теплопередачи не входит, ни длина трубы, ни диаметр, ни скорость движения раствора, сконструированный парообразователь по размерам площади может не обеспечить поточность процесса. В парообразователях перТюдического действия не имеет значения ни длина труб, ни диаметр, так как достижимая концентрация раствора будет обеспечена за счет кратности циркуляции. Совсем другое дело, когда раствор движется прямоточно и особенно в тонкой пленке. В этом случае возникает ряд дополнительных трудностей с расчетом. По мере прямоточного движения раствора меняется его концентрация, меняются теплофизические константы и, как следствие, меняется коэффициент теплопередачи. [c.310]

В данном случае ее следует рассматривать в качестве известного переменного коэффициента. Для определения зависимости от скорости изменения радиуса электрода мысленно выделим вокруг электрода сферический слой с произвольным радиусом г. По мере роста электрода поверхность сферы перемещается в результате того, что растущий электрод отодвигает ее со скоростью Vr = dr/dt. Поскольку жидкость практически не сжимаема, то объем сферического слоя между электродом и расширяющейся сферой будет оставаться постоянным, г - Го = onst. В результате дифференциро-. вания получим [c.274]

Рис. 1.19. Осциллограмма пульсаций температуры при горении однородной смеси по данным Кокушкина [1960]. Опыты проведены с бензино-воздушной смесью коэффициент избытка воздуха а = 1,6 - 1,8 начальная температура 573 К давление нормальное. Смесь горела за коническим стабилизатором диаметром 6 см, расположенным на срезе трубы диаметром 40 см. Скорость истечения составляла 90-110 м/с. Измерения проводились на расстоянии 40 см от среза трубы. Единицы измерения по осям координат произвольны

При произвольны значениях константы равновесия К и высоких Н, так что Уг>5 и 5л 0, уравнение (2.40) упрощается, и коэффициент ускорения можно выразить при помощи уравнения (2.47) — см. табл. 2.5. Этот случай соответствует сравнительно слабой турбулизации жидкости, высокой скорости реакции коэффициент ускорения массопередачи принимает при фиксированных М К максимальное значение не зависящее от величины параметра 7 . Если же значения Я, малы, так что У1 0 и 5 1, то коэффициент ускорения "[=1. Этот случай соответствует малому времени контакта фаз (сильная турбули-зация жидкости), малой скорости реакции. [c.31]

В некоторых работах [65, 86—88] кинетика двухкомпонентной хемосорбции анализируется с более общих позиций. Из интересных сообщений следует отметить возможность появления максимума зависимости коэффициента ускорения от кинетического параметра в отличие от монотонно возрастающей зависимости у (Я) для хемосорбции одного компонента [87]. Однако приближенные аналитические решения, полученные в указанных работах, фактически не могут быть в общем случае рекомендованы для расчета скорости поглощения каждого из компонентов. Так, вывод К. Онда с сотруд. [87] о справедливости полученного ими приближенного аналитического решения в произвольной области протекания процесса нельзя считать убедительным. [c.76]

Указанная выше зависимость скорости срыва проверялась с использованием данных Хэддока [10], полученных при стабилизации пламен на цилиндрических стержнях в керосино-воздуш-ных смесях. Для энергии активации было принято значение 40 ккал1моль, предложенное Авери и Хартом [11]. Для определения Tf по коэффициенту избытка топлива <р использовался расчет Сале [12]. Использовалась одна произвольная константа, соответствующая выбору фиксирующему значение скорости срыва. Константу д выбирали так, чтобы она наилучшим образом соответствовала экспериментальным данным. Ее значение, равное 0,3, соответствует зависимости которая очень близка к зависимости, определяемой из различных экспериментальных данных. При этих условиях расчетная кривая зависимости скорости срыва от Д и ф представлена на фиг. 6. Получение вполне приемлемой кривой в некоторой степени слу- [c.182]