Реакции поперечное сечение

Содержания изотопа, подвергающегося желаемой реакции, и поперечного сечения изотопа для этой реакции. Поперечное сечение может изменяться в зависимости от энергии бомбардирующих частиц. [c.77]

Реакция Поперечное сечение для нейтронов с энергией 0,025 эв (медленные, или тепловые, нейтроны), барн Реакция Поперечное сечение для нейтронов с энергией 0,025 эв (медленные, или тепловые, нейтроны), барн [c.163]

Энергия i-лучей Мэе Ядерные реакции Поперечное сечение для нейтронов при реакциях (п, т) [c.223]

С — массовая скорость потока, отнесенная к единице поперечного сечения реактора г ( ", Т,Р) — скорость реакции, выраженная в молях на единицу объема реактора р (2) — плотность реагирующей смеси [c.257]

При недостаточной турбулентности потока в реакторах вытеснения возникает разница во времени пребывания реакционной смеси по поперечному сечению аппарата. При ламинарном потоке профиль скоростей по сечению реактора является параболическим с максимумом скорости в вершине параболы, превышающей вдвое среднюю скорость скорость постепенно уменьшается по направлению к стенке, у которой она равна нулю. Несмотря на то что среднее время пребывания смеси в аппарате при параболическом профиле скоростей такое же, как и при равномерном профиле" , степени превращения в обоих случаях неодинаковы. Более продолжительное время пребывания некоторых молекул в реакторе не всегда компенсируется менее продолжительным временем пребывания других молекул. Кроме того, положение усложняется наличием диффузии. Вследствие более длительного времени пребывания у стенок образовавшиеся там продукты реакции обладают сравнительно высокой концентрацией и диффундируют к центру реактора, в то время как исходные веш,ества [c.150]

Неравномерное протекание реакции вследствие влияния распределения скоростей в поперечном сечении потока может вызывать нежелательные эффекты. При полимеризации вязких смесей в ламинарном потоке будет наблюдаться более неравномерное распределение полимеров по молекулярной массе, чем в реакторах с хорошим перемешиванием. Это будет отражаться на некоторых физических свойствах продуктов, например изменяется интервал температур размягчения. В случае протекания побочных или последовательных реакций деполимеризации неточность определения времени реакции может вызывать такие серьезные трудности, что окажется необходимым перейти от реакторов выт не-ния к какой-нибудь конструкции реакторов с мешалками. [c.152]

Пример УНЫ. Жидкость движется с объемной скоростью между двумя широкими параллельными пластинками, покрытыми катализатором. Концентрация на входе С(,. На поверхности пластинок протекает изотермическая реакция первого порядка. При выводе уравнения стационарного состояния предположить одномерное течение и пренебречь диффузией в направлении потока. Найти при расстоянии х— 10 от входа концентрацию на поверхности пластинки и среднюю концентрацию по поперечному сечению, если известны следующие данные [c.247]

Т — повышение температуры у поверхности жидкости, град Тл, Т— повышение температуры вследствие абсорбции и реакции соответственно, град и—фиктивная линейная скорость газа, равная его объемному расходу через единицу поперечного сечения аппарата, см сек и , и — подвижности ионов, см вольт-сек) [c.14]

Когда реакция протекает адиабатически, т. е. в условиях, когда стенки реактора изолированы настолько хорошо, что потери тепла в направлениях, перпендикулярных потоку, пренебрежимо малы. В этом случае температура будет возрастать или снижаться вдоль оси реактора в зависимости от того, является ли реакция экзотермической или эндотермической, причем характер изменения легко определить, зная теплоту реакции. Для этой цели составляется тепловой баланс, учитывающий изменение температуры от входа в реактор до заданного поперечного сечения в зависимости от величины переменной у, которая характеризует степень превращения в этом поперечном сечении. Константа скорости (зависимость которой от температуры предполагается известной) таким образом становится функцией у, после чего интегрирование указанных уравнений может быть осуществлено либо численными, либо графическими методами. Эти методы описываются в Приложении И к настоящей главе [c.51]

На первый взгляд представляется, что необходимым условие(м является обеспечение максимальной суммарной скорости реакции (т. е. разности прямой и обратной скорости) в любом поперечном сечении. Это условие было получено автором [4] методами вариационного исчисления, однако доктор Хоря предложил более простое решение 2. [c.142]

I — высота реактора S — площадь поперечного сечения реактора к о — объемный коэффициент массопередачи кр — константа скорости реакции е — объемная доля дисперсной фазы яр — коэффициент распределения. [c.13]

При этом интегральная скорость химической реакции зависит от реакционного объема, а интегральная скорость массопередачи — от высоты реактора, поскольку линейная скорость дисперсной фазы почти не зависит от плош,ади поперечного сечения аппарата. Поэтому в общем случае эффективность многофазного реактора зависит как от его объема, так и от высоты. [c.117]

При составлении математического описания процесса принимаем следующие обоснованные выше допущения 1) потоки кислородсодержащего газа и теплоносителя являются потоками идеального вытеснения 2) температура но поперечному сечению реактора и зерна не меняется 3) можно пренебречь массой газа, находящегося в порах катализатора, и изменением массы газа в ходе реакции 4) процесс является установившимся. [c.322]

Основные уравнения. В отличие от реакций в замкнутом объеме при осуществлении реакций в потоке (с неизменным режимом течения) концентрации реагентов повсюду остаются постоянными во времени, но меняются в пространстве. Для вывода кинетического уравнения реакции в потоке рассмотрим поток реагирующей смеси через бесконечно малый элемент объема реактора длиной йХ (где X — координата, отсчитываемая по ходу потока) . Благодаря химическим превращениям, протекающим в выделенном элементе объема, количество N1 -го вещества, проходящее через единицу поперечного сечения реактора в единицу времени, изменяется на величину = г,. йХ, откуда [c.74]

Сложные реакции. При расчете сложного процесса с К ключевыми веществами связь между количествами молей N1 ключевых веществ, проходящими через единицу поперечного сечения реактора в единицу времени, и их концентрациями для идеальной газовой смеси по-прежнему определяется формулой (П.62). Чтобы проинтегрировать систему уравнений типа (11.60), остается только выразить общее число молей М, проходящее через единицу поперечного сечения реактора в единицу времени, через числа молей ключевых веществ. Для веществ, не входящих в число ключевых, аналогично (11.32) [c.77]

При использовании уравнений (12—75) и (12—76) для описания реактора вытеснения предполагаются справедливыми следующие допущения реагирующая смесь идеально перемешивается в поперечном сечении потока продольное перемешивание в потоке отсутствует теплоемкость реагирующей смеси не изменяется в процессе химического превращения теплопроводностью смеси и стенок реактора в направлении движения потока можно пренебречь поверхность теплообмена равномерно распределена по длине зоны реакции количество реагирующей смеси при принятом способе выражения величины потока v не изменяется в процессе реакции. [c.372]

Как видно пз рисунка, оптимальная температура процесса в изотермическом трубчатом реакторе лежит между равновесной температурой при и температурой, при которой скорость превращения на выходе пз реактора максимальна. Это значит, что только для одного поперечного сечения уравнение (VI, ) обосновано поэтому при прочих равных условиях объем изотермического трубчатого реактора больше, чем объем трубчатого реактора с оптимальным температурным профилем. Хорн 1 рассчитал отношение этих двух объемов для экзотермических обратимых реакций первого и второго порядков. [c.211]

Сравнение моделей с действительной картиной взаимодействия твердой частицы. Рассматривая и анализируя поперечное сечение не полностью прореагировавшей твердой частицы, обычно можно ви- деть, что не вступивший в реакцию твердый материал окружен слоем золы . Граница непрореагировавшего ядра не всегда выражена так [c.332]

В гл. 3 было показано, что увеличение эффективной теплопроводности и (или) снижение коэффициента межфазной теплоотдачи приводит к снижению максимальной температуры движущегося фронта реакции. С этой целью были выполнены расчеты 12—15, в которых варьировалось поперечное сечение вспомогательного слоя, и варианты 16—21, в которых изменялась крупность зерен катализатора. Как показали расчеты, второй способ более эффективен. Применение крупных зерен диаметром = 10—12,5 10 м во вспомогательном слое приводит к значению максимальной температуры = 540—545°С. [c.163]

Изотопы галлия не могли быть получены активацией железа. В образце железа должно было бы находиться значительное количество германия, если изотопы галлия образовывались бы в результате (й, а) и (и, р) реакций. Поперечное сечение (й, ) реакций с дейтронами (8 Мэе) очень мало для элементов с атомными номерами, равными 30. Интенсивность потока быстрых нейтронов в мишени очень мала по сравнению с интенсивиостьк> потока дейтронов, так что выход продуктов (я, р) реакции был бы относительно малым. [c.78]

Энергия у-лучей Мвв Ядерние реакции Поперечное сечение для нейтронов при реакциях (Ч, 7) [c.189]

Упражнение IX.5. При проведении обратимой реакцни первого порядка —+ Лз = О требуется получить W моль/ч вещества прп массовой скоростп потока G кг/ч на единицу поперечного сечения реактора. Скорость реакции равна [c.265]

Найдя объем V крекинг-зопы и выбрав высоту Нр, определяют площадь поперечного сечения F реактора и его диаметр. Дальше вычисляют объемы паров сырья и продуктов реакции, проводят гидравлические расчеты, определяют объем и высоту зоны отпарки катализатора и выполняют ряд других расчетов. [c.248]

Трубчатые реакторы полного вытеснения. Трубчатые реакторы с поршневым потоком чащ,е всего имеют вид каналов с большим отношением длины к поперечному размеру. В реакторах такого типа теплообмен происходит через стенки. Следовательно, для поддержания приблизительно одинаковой температуры реагирующей смеси необходимо кроме высокой интенсивности теплообмена обеспечить низкие сопротивления переносу теплоты в направлении к стенке. Это условие,.помимо других, требует использования труб с небольшой площадью поперечного сечения. Наиболее простое конструктивное решение трубчатого реактора представлено на рис. VIII-32, а. Он состоит из двух концентрично расположенных труб, по внутреннему каналу движется реакционная смесь, по внешнему — теплоноситель или хладагент. Малая площадь поперечного сечения трубы ограничивает производительность аппарата. Для ее повышения большое число трубчатых реакторов соединяют параллельно в общем корпусе. Созданные таким образом многотрубчатые реакторы (рис. VIII-32,б и в), аналогичные по конструкции трубчатым теплообменникам, широко используются в промышленности. Аппараты этого типа часто применяются для проведения реакций с участием твердого катализатора, который в виде пористого сыпучего слоя заполняет либо трубы, либо меж-трубное пространство реактора. [c.317]

Активная поверхность насадки а ф. Не вся поверхность насадки оказывается полностью смоченной и не вся смоченная поверхность а,.и одинаково эффективна. Кроме того, процессы массо- и теплопередачи протекают не только в текущей по насадке пленке, но н в каплях и брызгах, падающих в свободном пространстве насадки, а также (особенно для процессов, сопровождаемых химической реакцией) в большей или меньшей мере в застойных и медленно обновляемых зонах течения потока жидкости через насадку. Можно считать, что уменьшение неравномерности распределения газовых и жидкостных потоков по поперечному сечению насадки аппарата, а также одинаковая степень тур-булизации газа в этом сечении и возникновение волн на поверхности жидкостной пленки, смачивающей насадку, способствуют возрастанию активной поверхности и росту эффективности процесса. Обзор формул для нахождения йсм И а.чф приведен в работе [86]. [c.17]

СОа) на ситчатой тарелке, для которой ki = 8-10 см1сек и к а = 0,2 сек . Расход газа через единицу полного поперечного сечения колонны составляет 6,1 X X 10 моль см -сек). Продолжительность пребывания в аппарате поступающего в него раствора, содержащего 0,7 моль л NaOH, составляет 46 сек. Количество жидкости на тарелке, отнесенное к 1 см ее площади, равно 6 см . Реакция между СОа и NaOH второго порядка и необратима, причем значение константы скорости реакции а между СОа и ОН" в этих условиях порядка 6000 л/(моль-сек), а ее точная величина зависит от состава раствора. [c.164]

Рис. 10. Типы температурных профилей в случае экзотермической реакции, протекающей в реакторе вытеснения а — влияние отхлаждения стенки б — влияние поступления холодного газа, а —возможный результат совместного влияния охлаждения стенки и поступления холодного газа г — прн допущении, что температурные изменения локализованы у стенки — постоянное значение температуры по поперечному сечению, Г — температура у стенки

Прежде чем рассматривать данный метод по существу, необходимо упомянуть, какую цель преследовал Бейрон. Дело в том, что любое допущение об изменении температуры по поперечному сечению неизбежно влечет соответствующее допущение о поперечной диффузии реагента. Высокая температура и большая скорость реакции в центральной части цилиндрического реактора приводит к быстрому расходованию реагентов в этой зоне. Тем самым создаются предпосылки для резкого изменения поперечных градиентов концентрации, которые приводят к радиальной диффузии реагента и продукта реакции соответственно к центру и периферии потока. Если бы не существовало этих диффузионных потоков между центральными и периферийными зонами, то центральные зоны стали бы почти неактивными вследствие того, что на некотором расстоянии от входа в реактор концентрация реагента упала бы почти до нуля (рис. 11). Очевидно, любой метод расчета, учитывающий поперечные колебания температуры без одновременного рассмотрения поперечной диффузии, дает завышенные размеры реактора. [c.55]

Можно утверждать, что во всех случаях, когда температуру реакционной смеси по всему поперечному сечению реактора удается поддерживать приблизительно постоянной, ошибки в расчете на основе модели идеального вытегнения, возникающие вследствие других причин (диффузия и градиент скорости), не очень велики, если только длина реактора значительно больше его диаметра. Однако если температура существенно изменяется в поперечном направлении, всегда могут возникнуть очень большие ошибки, поскольку у большинства реакций константа скорости сильно зависит от температуры. [c.73]

Если подынтегральная функция 1/г больше подынтегральной функции 1/Гт при опрбделенных значениях у, то аналогичное неравенство будет иметь место и для соответствующих интег1Ш10в, рассматриваемых в одинаковой области значений у. Теперь, сравнивая уравнения (5.1) и (5.3), видим, что другие возможные значения Уг будут больше значений, найденных при максимальной скорости реакции Гт для всех поперечных сечений реактора. Короче говоря, реактор имеет минимальные размеры, если Т выбирается с таким расчетом, чтобы локальная скорость реакции в любой точке системы была максимальной. [c.143]

В своих расчетах Ван Хеерден исходил из некоторых упрощений. Было принято, что температура катализатора равна температуре окружающего газа. В каждом поперечном сечении реактора температура считалась постоянной. Коэффициент теплообмена между слоем катализатора и газом, протекающим по трубам теплообменника, принимался постоянным по всей длине реактора. Высота единицы теплопереноса Нт = С1ка С — энтальпия газа, поступающего в реактор в единицу времени, отнесенная к одному градусу разности температур а — полная поверхность теплообмена на 1 м длины реактора, а к — коэффициент теплообмена). Было принято, что теплоемкость газа не зависит от температуры и степени превращения. Увеличение температуры ДГ, отвечающее адиабатическому образованию 1 % аммиака, считалось постоянным и равным 15°С. Скорость реакции определялась по формуле Темкина 206-207- [c.300]

Клеланд и Вильгельм пренебрегая первым членом уравнения (а), репшли его для случая, промежуточного между I и II (умеренная радиальная диффузия) п реакций первого порядка (ге = = 1). На рис. III-12 показано полученное этими авторами решение для DjJkR = 0,1. Они использовали свои расчеты для изучения изотермического разложения уксусного ангидрида в потоке. Оказалось, что решение удовлетворительно соответствует эксперименту в очень узком интервале переменных. В частности, при слишком больших диаметрах трубы внутренняя циркуляция приводила к изменению плотности по поперечному сечению, вследствие чего продольное перемешивание уменьшалось п движение приближалось к потоку в идеальном трубчатом реакторе. [c.102]

При измерении предела прочности гранулу равномерно сжимают вдоль одной оси. Давление увеличивают до разрушения гранулы. Предел прочности находят как а=Р]А, где Р — нагрузка, а Л — площадь поперечного сечения. Наблюдаемая прочность может изменяться от 100 фунт/дюйм для некоторых высокопористых материалов до 10 фунт/дюйм для усов высококристаллической керамики [35]. Дефекты поверхности сильно снижают прочность материалов. Не следует упускать из виду чистоту поверхности, так как трещины могут начать распространяться от частиц примеси к чистой поверхности. Напряжения, возникающие при охлаждении порошков и гранул после прокаливания, могут привести к образованию микротрещин, которые затем увеличиваются в условиях реакции. Если возможно, то нужно избегать быстрого охлаждения и циклических изменений температуры. Как указывалось ранее, микротрещины образуются также при дроблении. Пластическая деформация вязких металлов предотвращает развитие трещин в них. В по-ликристаллической керамике аналогичные процессы поглощения энергии не происходят, и образование трещин продолжается до разрушения. Поры могут предотвращать развитие трещин, поэтому оптимальная пористость желательна и с этой точки зрения. [c.32]

Расчет тепло- и массоиереноса в неподвижных слоях катализатора с химической реакцией производится, как правило, в предположении равномерного распределения потока реагирующей смеси ио поперечному сечению слоя [1, 2]. Все операции ведутся с величиной и = Пц/е, являющейся неким фиктивным транспортным значением скорости потока в каналах между частицами. Здесь Но — средперасходная скорость потока перед слоем, е — порозность слоя. Несмотря на то что реальный профиль скорости в каналах между частицами существенно неравномерный, как это показали, например, исследования с помощью лазерно-доилеровского измерителя скорости [3], такое приближение оказалось оправданным для расчета каталитических процессов в неподвижном слое. [c.46]

Методы измерения сечений отдельных нейтронных реакций значительно более сложны и здесь не обсуждаются. Сечения для тепловых нейтронов обычно относят к сечениям взаимодействия нейтронов, кинетическая энергия которых соответствует равновесной температуре материала. Обычно эта температура принимается равной 20° С (0,025 эв). Соответствующая скорость нейтронов составляет 2200 м1сек. Поперечные сечения поглощения, упругого рассеяния и деления в тепловой области для некоторых материалов реактора приведены в табл. 2.2 [10]. В ней также приводится плотность материалов при температ/ре 20° С. [c.35]

Теоретическая неорганическая химия (1969) -- [ c.416 , c.418 ]

Теоретическая неорганическая химия (1971) -- [ c.396 , c.397 ]

Теоретическая неорганическая химия (1969) -- [ c.416 , c.418 ]

Теоретическая неорганическая химия (1971) -- [ c.396 , c.397 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология