Ширина термическая

В работе [46] предложена упрощенная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое. Особенностью коэффициента пристенного теплообмена в зернистом слое является то, что он отнесен к Д/ст — разнице температуры стенки и температуры, полученной экстраполяцией профиля температуры в слое на стенку [48]. Таким образом, дополнительное термическое сопротивление конвективному теплопереносу в пристенной зоне относится к бесконечно тонкой пленке на стенке коэффициент определяется как величина, обратная этому термическому сопротивлению. Разница температур Д ст вызывает дополнительный тепловой поток между стенкой и зернами, прилегающими к ней. При рассмотрении этого потока приходится отказаться от модели слоя как квазигомогенной среды и учитывать, что движущая разница температур в этом случае больше Д/ст, так как зерна имеют конечные размеры. Поскольку должен быть отнесен к Д/ст, то из термического сопротивления теплопереносу между стенкой и зернами нужно вычесть термическое сопротивление общему потоку теплоты у стенки в полосе шириной 0,5 (от стенки до центров первого ряда зерен).- В соответствии с этим получена формула [46] [c.128]

Печь обеспечивает проведение зональной термической обработки по режиму высокого отпуска (температура до 700°С) с целью снятия остаточных напряжений в сварных соединениях аппаратов. В печи можно нагревать металл толщиной до 90 мм с шириной зоны нагрева до 530 мм. [c.83]

Дефекты корпусов стальных аппаратов проявляются в образовании. выпучин и трещин. Выпучины возникают при перегреве корпуса в результате обрушения футеровки или снижения уровня хладагента. Трещины образуются под воздействием напряжений при сопутствующем влиянии коррозии. Выпучины вырезаются, а затем ввариваются заплаты. Трещины необходимо заварить. При расхождении кромок трещины более 15 мм устанавливается заплата. Во избежание термического влияния сварки двух продольных швов ширина заплаты должна быть не менее 250 мм. Листы, предназначенные для изготовления заплат, загибаются по радиусу, равному радиусу кривизны корпуса. После этого по шаблону, снятому с места выреза, изготавливается заплата. [c.79]

С Трещиной удаляется полностью газовой резкой так, что после этого аппарат оказывается разрезанным надвое. Затем на расточном станке производится обработка под сварку торцовых частей половинок корпуса с удалением зоны термического влияния, образовавшейся после резки. Прилегающий участок шириной 130 мм проверяется ультразвуковой дефектоскопией на отсутствие дефектов. [c.155]

Рассмотрим влияние ширины камеры иа производительность, предположив, что производительность коксования определена условием температура в середине коксового пирога должна достигнуть заданной величины. Затем рассмотрим, меняется ли заданная температура в зависимости от ширины камеры, если конец коксования определяется тем, что кокс должен термически стабилизироваться. [c.421]

Исследовано влияние ширины камеры на продолжительность термической стабилизации в двух сериях опытов, из которых одна была проведена на батарее, а другая — в 400-кг печи. В опытах, проведенных на батарее, использовали шихту, состоящую из следующих углей, % [c.425]

При проведении опытов на батарее одну и ту же шихту (используемую на коксохимическом заводе в угольном бассейне Норд-э-па-де-Кале и дающую выход летучих 20% на сухую массу) загружали в камеру шириной 450 мм при трех существенно отличающихся температурах отопительных простенков 1100, 1250 и 1350 С (новый обогрев). Для каждой из этих температур провели по тридцать опытов с различной продолжительностью коксования, чтобы определить время термической стабилизации, определяемое по тому моменту, когда индекс МЮ становился на 0,5 единицы выше предельного значения. Некоторые опыты с большим периодом коксования проведены при четвертой температуре отопительных простенков, близкой к 1000 С . [c.428]

Для других условий работы и особенно для другой ширины камер печей представляется предпочтительным использовать коэффициент относительной вариации (1/Г) (АГ/Аб), поскольку он меньше зависит от других факторов по сравнению с коэффициентом АТ/АЭ. Если принять в качестве критерия окончания коксования наступившую термическую стабилизацию, этот коэффициент возрастает от 1,25% на 10 град при / 1300° С до 2% на 10 град при I 1175° С, [c.432]

Ширина. Элементарный учет теплопередачи показывает, что с увеличением ширины печи еще быстрее увеличивается продолжительность коксования, так что в печи меньшей ширины можно произвести в единицу времени больше кокса, чем в более широкой печи. Но этот вывод является спорным, так как термическое упрочнение, очевидно, осуществляется в печи большой ширины при несколько низшей температуре, чем в печи меньшей ширины. Вероятно,,в узком диапазоне возможного выбора (380—450 мм) производительность печи почти не зависит от ее ширины. Поэтому желательно выбирать печь такой большой ширины, какая обеспечила бы выдачу наибольшего количества кокса при каждой операции. Практически печи США, которые в настоящее время расширяются, имеют ширину в основном 450 мм. Именно такую ширину имели печи СССР, построенные до 1967 г., но впоследствии ширину печей вновь уменьшили до 410 мм. С другой стороны, не следует забывать, что печи относительно малой ширины можно рекомендовать к строительству [c.446]

Для футеровки вращающихся печей применяют преимущественно шамотовый и хромомагнезитовый огнеупоры, которые не являются идеальными футеровочными материалами, поскольку слабо противостоят механическому износу в результате истирания. Футерование печи проводят в два слоя первый - из легковесного шамота, второй - из хромомагнезитового кирпича с толщиной радиальных швов 1-2 мм. Через каждый метр кладки оставляют температурный шов шириной 10 мм. Снижению термических напряжений футеровки способствуют эластичные швы, толщина которых зависит от величины теплового расширения огнеупора если шов предельно узкий, то кирпич скалывается, а при [c.142]

При коксовании влажной и термически подготовленной шихты существует обратная линейная зависимость между крупностью и прочностью кокса, с одной стороны, и скоростью коксования— с другой. С увеличением скорости коксования снижается содержание классов >40 мм и особенно сильно >80 мм и механическая прочность кокса, полученного из печей разной ширины. Однако при одинаковой температуре отопительных каналов в широких камерах получается более крупный кокс с повышенной прочностью. Истираемость кокса уменьшается при повышении конечной температуры коксования независимо от состава шихты и ширины печной камеры. [c.191]

Важное значение имеет химическое соединение кремния и углерода — Si (карборунд). Ширина запрещенной зоны 2,86 эв. Поэтому этот полупроводник может быть использован в условиях высоких температур при 500—700° свойства его улучшаются. Отличается уникальным сочетанием механических, термических и химических свойств. При введении примесей элементов V группы (Р, As, Sb, Bi) проявляет электронную проводимость, а примеси элементов II и III групп (Mg, Са, -В, А1, Ga, Jn) сообщают карборунду дырочную проводимость. Донорные примеси сообщают полупроводнику зеленоватый цвет, а акцепторные — сине-черный. [c.458]

Ширина запрещенной зоны (термическая), эВ Концентрация носителей (77 К), см . . . Подвижность носителей (25 С), см /В-с. . [c.69]

Бор и его соединения. Кроме кристаллического, известен аморфный бор с плотностью 1,73 г/сл . Более химически активный, чем кристаллический. Последний очень тверд. Очень чистые образцы кристаллического бора плохо проводят электрический ток. При нагревании до 600°С электропроводность увеличивается в 10 раз, что используется в полупроводниковой технике. Бор диамагнитен. Ширина запрещенной зоны у монокристаллов бора, полученных при термической диссоциации BI3, равна 1,58 эв. [c.281]

При делокализации дырки из КЛС возникает горячая зонная дырка с энергией -3,5 эВ, значительно превышающей термическую ширину запрещенной зоны. Размен этой энергии идет по двум каналам ударная ионизация, приводящая к размножению зонных дырок и электронов, и эмиссия фононов, приводящая к нагреву образца. После делокализации дырки из КЛС образуется кластер (V,N6,Ag) , что приводит к исчезновению пика плотности состояний в валентной зоне и отщеплению локального уровня от потолка валентной зоны, близкого по своему положению к уровню изолированной катионной вакансии. Появление этого уровня создает условия для повторения рассмотренной выше цепочки процессов, т.е. для продолжения цепной реакции. [c.87]

На каландрах выпускают листы резиновой смеси заданной толщины (калибра) и ширины и произвольной длины. Листование резиновых смесей производится путем термической и механической обработки резиновой смеси на валках каландра, приводящей к ее пластической деформации. Основная обработка резино- [c.278]

ОСНОВНОЙ металл 2 — ось разреза 3 — прорезь 4 ширина прорези 5 — поверхность разреза 6 — верхняя кромка 7 — нижняя кромка 8 — зона термического влияния 9 — нижняя поверхность разреза ю — верхняя поверхность разреза а — угол резания р — угол скоса. [c.130]

Приведенные в таблице припуски, относящиеся к механизированной резке, справедливы, как правило, для деталей с наибольшим размером (до 1000 мм), а также при резке деталей большой длины (если их ширина больше 300 мм, а ширина исходной заготовки больше 500 мм). В других случаях припуски необходимо увеличивать с учетом возможных термических деформаций. [c.141]

Местную последующую термическую обработку соединительных швов применяют, когда не представляется возможным произвести обработку аппарата в цепом. Местную термическую обработку производят путем равномерного пагрева сварного шва в области, ширина которой превосходит ширину шва и зоны термического влияния. [c.269]

В табл. 2.17 приведены значения удельного электрического сопротивления для некоторых графитов промышленных марок в температурном интервале 100—2500 К- Положение минимума удельного электрического сопротивления зависит от температуры термической обработки чем выше эта. температура, тем при более низкой температуре наблюдается минимум. Ширина запрещенной [c.36]

Стирол, как ранее уже мпого раз указывалось, отиосительпо легко, полимеризуется под влиянием теплового воздействия [88]. Термическая полимеризация стирола (блокполимеризация) проводится следующим образом в мешалке ири 80" стпрол полимеризуется до образования сиропообразной жидкости, содержащей примерно 33% полимера. Дальнейшая полимеризация производится непрерывным стюсобом в условиях ступенчатого повышения температуры до 140—180 . Расплавленный стирол пропускается затем через тонкие щели высотой 1 мм и шириной 30 мм на охлаждаемые стальные вальцы, при этом он затвердевает, а затем размалывается в. порошок на мельничной установке. [c.239]

Формирование значительного количества 5- феррита в структуре околошовного металла резко уменьшает склонность сварных соединений к образованию холодных трещин. Образование большого количества 5- феррита характерно для 13% -ных хромистых сгалей с содержанием С < 0,1%. Количество 6- феррита в структуре околошовного металла зависит от уровня температуры нагрева. В участках, нагреваемых до температур, близких к температуре соли-дуса, количество 6- феррита в структуре может стать подавляющим. Такая структура характерна для участка зоны термического влияния, примыкающего к линии сплавления со швом и подвергающегося при сварке влиянию наиболее высоких температур. Ширина этого участка мало зависит оз температуры подогрева, но возрастает с погонной энергией сварки. Поэтому ддя сталей 08X13 и 08Х14МФ с увеличением ширины участка с большим количеством 6- феррита отрицательное влияние его на вязкость сварных соединений возрастает. [c.238]

Термическое расширение футеровки. Термическое расширение футеровочных материалов является свойством, которое различно для каждого материала и зависит от температуры. На рис. 8 приведены кривые термического расширения различных футеровочных материалов. Значительное число повреждений и разг рушений футеровок связано с термическим расширением ее составляющих частей. Повреждения эти проявляются преимущественно в виде выпучин стен, трещин футеровки, изгиба и разрыва частей каркаса, сдвига опор частей каркаса и т. д. Термическое расширение футеровки имеет существенное значение для прочности всей конструкции печи. Например, футеровка вращающейся цементной печн выполняется в виде замкнутого цилиндрического кольца и располагается внутри металлического корпуса. В результате термического расширения огнеупоров она испытывает значительные напряжения, которые могут привести (при недостаточной ширине температурных 100 [c.100]

При правке валов термическим способом перед нафевом на месте максимального изгиба устанавливают асбестовоый лист толщиной 5 - 8 мм с прямоугольным отверстием длиной по оси 0,20 и шириной по окружности 0,3/) (где D - диаметр вала на месте максимального изгиба). Вал нагревают горелкой до тем- [c.76]

Сварку электродами ЦЛ-17 производят па постоянном токе обратной полярности в любых простраиственных положениях при силе тока 100—200 А в зависимости от диаметра электрода с подогревом зоны сварки до 350—450 °С. После сварки сварное соединение на ширине 250—300 мм подвергают термической обработке отжигу при температуре 850—870 °С, выдержке в течение 2 ч при этой температуре и охлаждению до 650 °С со скоростью 15 °С/ч с дальнейшим охлаждением на воздухе [c.356]

Термическую обработку корпусов рекомендуется проводить по кольцу для компенсации тепловой деформации цилиндрической части корпуса. Режимы термической обработки приведены в табл. 7.5. Для проведения термообработки тепловую изоляцию (асбест, шлаковату и другие несгораемые теплоизолирующие материалы) необходимо накладывать перед началом сварки. Толщина слоя изоляции должна быть не менее 100 мм. Ширина изолирующей зоны не менее 1500 мм, считая от края термообрабатываемого участка. [c.370]

Достигнуто хорошее совпадение между скоростями частицы в тепловом поле, рассчитанными по уравнению Эпштейна (XI.42), и экспериментальными значениями, установленными различными ис-следователямп для трпкрезилфосфата [705], парафинового и касторового масел [723] и капель стеариновой кислоты [727]. Ширина беспылевого пространства была тщательно измерена Уотсоном [908] для дыма оксида магния, окружающего медную проволоку она была также рассчитана с достаточной точностью [964] при одновременном применении скорости воздуха, связанной с конвекционными токами, и скорости, обусловленной термической силой (из уравнения Эпштейна). [c.538]

Производительность коксовой печи шириной 450 мм из пло1ного динаса (len-лопроводность 7,5—9,2 вместо 6,6 кДж-м/ч-град у обычного) может достичь 45 кг/м ч без применения вспомогательных технологий, но при условии использования всех технических возможностей и при температуре в отопительных каналах 1350 °С вместо 1280 °С). С применением термической подготовки шихты удельная производительность возрастает до 70 кг/м ч. Фирма "Бергбауфор-шунг" (Германия) в качестве модели будущего агрегата для получе гия кокса рассматривает печь с размерами 9700X750X20000 мм полезным объемом 145 м и разовой выдачей кокса 100 т с использованием термически подготовленной шихты перед коксованием. [c.189]

Предложена модель, описывающая продукты термического синтеза фуллерена с ацетилацетонатом железа, по аналогии с хорошо изученными в физике твердого тела сплавами металлов с металлоидами, а также металлополимерами, магнитные и резонансные характеристики которых имеют сходство с полученными материалами. Мы установили, что при повышении температуры резонансное поле увеличивается, а ширина линии МР уменьшается, что позволяет воспользоваться теорией независимых зерен Шлемана для анализа данных МР и определения величины магнитной анизотропии, ее зависимости от состава исходной смеси уменьшение при снижении количества железа. Привлекая теорию Сликтера, мы провели оценку размера полученных частиц магнитной фазы и установили аналогичную закономерность. [c.163]

Большой интерес для теории и практики получения кристаллофосфоров представляет проблема самоактивирования сульфида цинка. Вопреки общепринятому представлению, что активаторами в цинк-сульфидном фосфоре с голубы 1 свечением служат избыточные атомы цинка, появляющиеся в результате удаления некоторого количества серы при термической обработке 2п8, Л. А. Громов установил, что эту функцию выполняет окись цинка. Его опыты показали, что избыток цинка не вызывает появления характерного голубого свечения. Оно возникает лишь в таких условиях, когда образуется окись цинка. Ширине запрещенной зоны окиси цинка, равной 3,2 эВ (как и следовало ожидать, меньшей, чем ширина запрещенной зоны сульфида цинка), отвечает энергетический уровень, отсчитанный от дна зоны проводимости сульфида цинка. Данному уровню соответствует длина волны, равная 390 нм. Это на 84 нм меньше измеренной длины волны в максимуме спектра самоактивированного голубого свечения сульфида цинка. [c.125]

Из всех физических переходов наиболее детально с помощью ДТА изучен процесс плавления, т. е. переход из кристаллического состояния в аморфное. Из-за дефектности кристаллической структуры полимеров плавление их практически всегда происходит не в строго определеннон точке, а в температурном интервале, ширина которого зависит в первую очередь от регулярности строения макромолекул и термической предыстории образца, т. е. условий кристаллизации, влияющих на совер1иеиство кристаллической структуры образца. В этих случаях температурой плавления полимера обычно считают температуру, соответствующую максимуму кривой ДТА. Начало плавления определяют по началу резкого отклонения этой кривой от предшестеуюи1его. хода. [c.105]

Параметр ячейки германия равен 5,62 А, а кремния —5,42 А. Структура аморфного германия и кремния детально исследована Я. И. Стецивом и И. Д. Набитовичем методом дифракции электронов. Тонкие слои (200—300 А) получались термическим напылением на слюдяные подложки и отделялись от них дистиллированной водой. Электронограммы снимали при напряжении 80—100 кВ с применением вращающегося сектора, ширина выреза которого изменялась как УР (8). [c.303]

Продукты взаимодействия элементов подгруппы хрома с фосфором, мышьяком и сурьмой резко отличаются от галогенидов и халь-когенидов тем, что их формульный состав не отвечает правилам формальной валентности, т. е. фосфиды, арсениды и стибиды хрома и его аналогов принадлежат к классу аномально построенных дальтонидов, содержащих анион-анионные и катион-катионные связи. Наиболее характерны для фосфидов соединения состава ЭзР, ЭР и ЭРг- Образование моно- и дифосфидов вообще весьма характерно для переходных металлов. Для таких фосфидов при всем разнообразии их состава можно отметить общие закономерности, заключающиеся в том, что по мере увеличения относительного содержания фосфора понижаются температуры плавления, увеличивается склонность к термической диссоциации с отщеплением летучего компонента (фосфора), уменьшается ширина области гомогенности и при этом свойства меняются от металлических у фосфидов типа ЭзР и ЭР до полупроводниковых у высших фосфидов ЭР . [c.346]

Так как этот угол всегда тупой, то tgф < О, а АЕ > 0. Здесь АЕ называют термической шириной запрещ,енной зоны, т. е. вычисленной из температурного хода проводимости. [c.238]

Бор и его соединения. Кроме кристаллического известен аморфный бор с пл. 1,73 г/см . Он более химически активен, чем кристаллический. Последний очень тверд. Очень чистые образцы кристаллического бора плохо проводят электрический ток. При нагревании до 600° С электрическая проводимость увеличивается в 10 раз, что используется в полупроводниковой технике. Бор диамагнитен. Ширина запрещенной зоны у монокристаллов бора, полученных при термической диссоциации В1з, равна 1,58 эВ. В обычных условиях бор химически неактивен, а при высокой температуре взаимодействует с кислородом, азотом, серой, хлором. С водными парами реагирует только при красном калении, вытесняя Нз и образуя В2О3. Концентрированные азотная и серная кислоты при нагревании окисляют бор. С металлами образует бориды, например MgзB2, А1В12, ЬаВ и др. [c.348]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология