Средний расход горючего

Предприятию, работающему на дровах, необходимо знать их теплотворную способность — для расчета удельных расходов условного топлива на единицу продукции. Проба дров поступает в лабораторию, постоянно обслуживающую данное предприятие, например в его собственную. Предприятие получает дрова всегда определенной породы, например осиновые, или смесь пород с более или менее постоянным участием в смеси каждой породы всегда сухопутной доставки или, наоборот, всегда сплавные произведенные ранее анализы дали близкие между собой и к данным общепринятых справочников результаты по содержанию золы и теплотворной способности горючей массы. В этом случае целесообразно производить анализ только на определение содержания влаги и при вычислении принять величины и по средним данным прежних анализов или по справочнику (см. вклейку табл. 22, клетка 1—4). [c.280]

До сих пор речь шла лишь о высоте диффузионного пламени, возникающего в струе горючего газа, вытекающего из горелки. Возникает вопрос, какую форму имеет диффузионное пламя Этот вопрос много лет тому назад был решен численно Бурке и Шуманом [7], которые получили результаты, позволившие объяснить качественно и даже количественно экспериментальные факты. Бурке и Шуман рассмотрели задачу о ламинарном диффузионном пламени следующим образом. На срезе вертикальной трубки радиусом L, по которой поступает горючий газ, устанавливается ламинарное диффузионное пламя. Эта трубка помещена по оси другой, более длинной внешней трубки, имеющей радиус Н. По зазору между внешней и внутренней трубками поступает воздух. Средние скорости течения горючего газа и воздуха одинаковы, т. е. объемные расходы горючего газа и воздуха поддерживаются в отношении (/ — 1)2. Для упрощения задачи вводятся следующие допущения скорости течения горючего газа и воздуха в зоне пламени постоянны коэффициент диффузии постоянен диффузия осуществляется только в радиальном направлении смешение горючего газа с окислителем осуществляется только за счет диффузии. Фактически химическая реакция локализуется в пределах очень узкой области, которую можно рассматривать как математическую поверхность. Она занимает положение, в котором скорости диффузии горючего газа и воздуха обеспечивают получение стехиометрической смеси. [c.180]

По среднему расходу горючего на производство электроэнергии на электростанциях. [c.14]

Между тем потребности народного хозяйства и фронта в жидком топливе резко возросли, особенно во втором периоде войны. Если в 1942 году авиационным бензином надо было обеспечить более 3 тыс. боевых самолетов, находившихся тогда в действующей армии, то в июле 1943 года количество самолетов выросло до 8293, а в январе 1945 года — до 14570 Средний расход горючего во фронтовой наступательной операции а 1942 году составил 4—6 тыс. тонн, к концу войны он достиг 40 тыс. тонн [c.71]

При диффузионном горении в турбулентном потоке (в том числе и в турбулентном пограничном слое) максимальная средняя во времени температура продуктов горения на начальных участках факела всегда будет меньше равновесной температуры горения при а = 1,0 (даже ив тех случаях, когда влиянием химической кинетики можно пренебречь, т. е. когда горючее и окислитель полностью расходуются во фронте пламени на поверхности с мгновенным значением а = 1). В турбулентном потоке фронт пламени беспорядочно перемеш,ается во времени и пространстве. Поэтому средняя во времени температура определяется вероятностью нахождения в данной точке объемов газа с данной мгновенной температурой. Поскольку вероятность нахождения фронта пламени с равновесной температурой Гр в данной точке Рф < 1, то и максимальная средняя во времени температура газа Гг.тах будет меньше Гр. В тех случаях, когда существенна роль химической кинетики, на поверхности с а = 1 не происходит полного сгорания топлива, при той же вероятности Рф максимальная температура газа будет еще более низкой. По мере увеличения длины канала сгорает все больше топлива, градиент температур в окрестности поверхности с а = 1 уменьшается и вероятность Рф на этой поверхности стремится к единице, а Гг.тах —> Тр. [c.38]

Даже если кто-то путем прямого численного моделирования и получил бы решение для турбулентного реагирующего потока, имеющего практический интерес, такое решение содержало бы столь огромное количество деталей (во времени и пространстве), что оно имело бы мало практического смысла. Скорее всего, необходимо было бы усреднить выходные параметры по времени для того, чтобы найти типичные параметры реагирующего потока средний расход горючего, среднюю мощность, среднюю скорость образования вредных выбросов и т.д. Вполне естественно для описания этих величин искать не зависящие от времени уравнения. Предположение о том, что турбулентный поток является случайным хаотическим процессом, который может быть адекватно описан статистически, позволило добиться значительных успехов в моделировании турбулентных потоков. [c.197]

Считая, что в среднем легковые и грузовые автомобили с бензиновыми двигателями тратят 100 г топлива на 1 км пути, найдем расход горючего одной машины за секунду [c.58]

Следующие два параметра, которые иллюстрирует табл. 10.29, объясняют основную разницу между двумя конструкциями самолета. Удельный расход горючего является мерой содержания энергии в горючем и эффективности авиационного двигателя в превращении энергии горючего в полезное усилие. В табл. 10.29 значения удельного расхода горючего показаны для скорости и высоты полета, представляющих средние значения в течение полета. Водородная конструкция имеет по этому параметру подавляющее преимущество, поскольку самолет рассчитанный на эксплуатацию с горючим Джет-А, должен потреблять в 2,6 раза больше горючего в час для того, чтобы обеспечить заданный уровень усилия. Эта разница в основном связана с различиями в теплотах сгорания горючих. [c.544]

С середины 70-х годов наметилась тенденция к снижению средней массы легкового автомобиля, что было вызвано стремлением к экономии горючего в связи с резким повышением цен на бензин из-за топливно-энергетического кризиса. По имеющимся данным, при уменьшении массы автомобиля на 3% расход горючего сокращается на 1%, а при снижении массы на 10%—на 8%. [c.65]

Кроме эпизодических проб природного газа для анализа, отбираемых в течение короткого промежутка времени, целесообразен также непрерывный отбор средней пробы газа за продолжительный отрезок времени в тех случаях, когда состав и калорийность его сильно колеблются. Всесоюзным теплотехническим институтом имени Дзержинского была разработана специальная конструкция автоматически действующего отборника средней пробы горючего газа иЗ потока за продолжительный промежуток времени — сутки и даже несколько суток. Этот отборник был установлен и работает на одной из московских электростанций. В основу схемы прибора положен принцип периодического отбора и накапливания большого числа индивидуальных порций газа, объемом примерно по 20 ел , пропорционально расходу газа в газопроводе. Пробы отбираются автоматически при помощи двух сообщающихся сосудов, откуда порции газа поступают в сборный газгольдер, где они усредняются. Из последнего отбирают среднюю пробу для химического анализа, определения удельного веса и теплотворной способности. [c.138]

Повышение средней температуры индикаторного процесса за счет ухудшения отвода тепла способствует увеличению температуры всасываемого воздуха, уменьшению его массового расхода и обогащению горючей смеси. Работа двигателя на обогащенных горючих смесях приводит к уменьшению мощности двигателя и увеличению удельного расхода бензина. [c.39]

Эти трудности могут быть преодолены, если сжигать очищенный газ с холодным или нагретым воздухом. При использовании нагретого воздуха, если его температура может поддерживаться постоянной независимо от нагрузки печи, способы сжигания газа не отличаются от случая сжигания его с холодным воздухом. Следует, однако, иметь в виду, что нагретую горючую смесь нельзя транспортировать по трубам, так как при этом значительно повышается опасность воспламенения и взрыва смеси. Постоянство температуры нагретого воздуха, подаваемого из регенератора ил>1 рекуператора, можно поддерживать только при автоматическом регулировании. Конструкторы неохотно предусматривают соответствующую аппаратуру для печей малой и средней мощности, но всегда устанавливают ее на крупных и ответственных печах. Для таких печей стоимость автоматики представляет только небольшую часть общей стоимости печи, а персонал, обслуживающий приборы, во всех случаях нужен. Если установленные металлические рекуператоры абсолютно плотны, то расход воздуха для пропорционирования можно измерять до входа воздуха в рекуператор. Применение подогретого воздуха не вызывает никаких новых трудностей, за исключением необходимости предотвратить возросшую опасность проскока пламени [c.220]

Повышение гидравлического сопротивления воздушного фильтра ведет к нарушению регулировки карбюратора и переобогащению горючей смеси. При наработке фильтром свыше 100 тыс. км гидравлическое сопротивление увеличивается в 2 раза, что ведет к уменьшению расхода топлива до 6-7 %. Для автомобиля средней грузоподъемности при скорости движения 40 км/ч выброс СО увеличивается с 42 до 54 г/км, а СН - с 6,5 до 8,1 г/км. [c.158]

Вопрос о преимуществах короткого или длинного факела является иногда спорным. Как правило, короткий факел предпочтительнее, так как он является результатом интенсивности процессов горения и полного сжигания топлива в ограниченном объеме топочной камеры. Однако слишком короткий факел может привести к разгару передних стенок и неравномерности температур в топке вследствие очень высокой местной температуры в топочной амбразуре и значительного падения температуры в остальном пространстве топочной камеры. Очевидно, й этом случае для лучшего заполнения камеры и выравнивания температур желательно несколько вытянуть факел. Практически для больших металлургических печей применяют обычно длиннопламенные форсунки, так как технологические условия нередко выдвигают требования удлинения факела и обеспечения постепенного сгорания топлива для выравнивания температур в рабочем пространстве печи. Для малых и средних печей применяют короткопламенные форсунки ввиду того, что длинный факел приводит к удару пламени о стенки камеры горения, а также частичному уносу из печи сажистого углерода и горючих газов, т. е. увеличению потерь, получающихся в результате химической неполноты горения. В ряде случаев даже для длинных печей имеет смысл замена мощных длиннопламенных форсунок группой короткопламенных, устанавливаемых вдоль печи. Таким путем можно создать любые температурные зоны нагрева по длине печи. Кроме того, турбулентные форсунки могут работать без форкамер, увеличивающих объем печи и расход топлива. [c.51]

В приходной части теплового баланса более 173 составляет теплота сгорания примесей сточной воды. С ее повышением расход топлива сокращается и при некоторой теплоте сгорания в принципе осуществим автотермичный процесс. В рассматриваемом случае сточная вода превращается в обводненный жидкий горючий отход (топливо). Расходная часть теплового баланса на 90% состоит из затрат тепла на испарение сточной воды и физического тепла продуктов горения топлива и примесей сточной воды. Потери тепла от химического недожога связаны с очень грубым распылом сточной воды — средний медианный диаметр капель составлял около 1500 мкм. При проектировании промышленных установок потери тепла от химического недожога следует принимать равными нулю, так как при нормальной работе циклонных реакторов химический недожог практически отсутствует. [c.153]

Средние нормативы потерь горючего устанавливают с учетом расхода в различные периоды года. Примерные их значения даны в табл. 14. [c.42]

Экономичное хранение электроэнергии в больших количествах невозможно. Это создает необходимость приспосабливать энергоустановку к изменяющимся требованиям потребителя, поэтому в среднем фактор нагрузки такой установки составляет 0,5 [78]. Все это отражается на затратах горючего на производство электроэнергии. В начале 1976 г., например, порядка 25 % невозобновляемых источников горючего (уголь, нефть, газ) расходовались на производство электроэнергии [79]. [c.42]

При термодинамическом расчете исходят из величин теплот сгорания горючих газов, считая, что выделяющееся при горении тепло расходуется только на нагрев газов пламени. Зная молекулярный состав газов пламени и удельные молекулярные теплоемкости составных частей, используя закон действия масс, можно вычислить среднюю молекулярную теплоемкость смеси газов пламени, а отсюда и температуру пламени. Истинная температура горения оказывается ниже расчетной из-за расхода тепла на диссоциацию молекул, а также на теплообмен с окружающей средой. Поэтому при учете расхода тепла на диссоциацию молекул путем расчета можно получить лишь максимальную температуру. [c.21]

Поскольку в верхней части печи обычно не делают затворов, то повышение давления сверх допустимого может вызвать утечку газа через угольную загрузку, а также переток его из камеры полукоксования в камеру сушки, что создает потери газов и смолы и загрязнение каналов печи. В свою очередь переток газа из камеры сушки в камеру полукоксования вызывает излишнее разбавление горючего газа дымовыми газами. Расход газовых потоков составляет в среднем на сушку 15—30%, на полукоксование — 20—40% и остается для использования на стороне 30—60%. [c.42]

В эксплуатационные расходы входят и затраты на горючее (стоимость и транспортные расходы по доставке его). Цены на горючее берутся средние, действующие в данной зоне. Стоимость подсобного инвентаря (бочки для раствора ядохимикатов и приготовления раствора, ведра, лопаты, сита, марля, спецодежда и различный мелкий инвентарь) входит в амортизационные отчисления в зависимости от срока его использования. [c.380]

Предварительный подогрев и предварительное охлаждение стеклоизделий в основном производятся мягкими и средними огнями газовых горелок (горючий газ сжигается при недостатке воздуха, а<1 ). Коэффициент использования тепловой энергии от указанных огней низок имеет место потеря энергии от неполноты сгорания газа. Этот этап характеризуется необходимостью строгой стабилизации температуры. Доведение стекла до температуры, при которой производится выполнение требуемой операции, осуществляется огнями газо-воздушных или газо-кислородных горелок, работающих при оптимальном режиме, т. е. при максимальном расходе и сте-хиометрическом составе горючей смеси. В этом случае имеет место полное сгорание горючего газа и значительно больший процент использования выделенного тепла. [c.9]

Сварку проводят ацетиленокислородным пламенем с добавлением присадочного материала. Для получения ацетилена используют генераторы различных типов, основные данные которых приведены в табл. 3.9, или баллоны с ацетиленом и другими горючими газами (водородом, пропан-бутановой смесью и др.). Ацетиленовые генераторы выпускаются производительностью 0,5—320 м ч ацетилена. Генераторы могут быть передвижные и стационарные. Передвижные генераторы имеют производительность до 3 м ч. Генераторы по давлению делятся на три группы низкого (до 0,01 МПа), среднего (0,01 — 0,15 МПа) и высокого давления (более 0,15 МПа). Кислород доставляют в специальных баллонах под давлением 15 МПа. Для сварки применяют горелки типов Москва , ГС-3 и другие, которые могут работать с горючими газами, имеющими различный расход в зависимости от номера применяемого наконечника от 50 до 2800 л/ч и с кислородом, имеющим расход соответственно от 55 до 3100 л/ч. Горелки Москва и ГС-3 имеют семь сменных наконечников. Это позволяет проводить сварку металла различных толщин вплоть до 30 мм одной и той же горелкой. [c.101]

Вероятно, также будет полезно изучить возможность появления огненных штормов в Великобритании при современных условиях и при окружении предприятия жилой застройкой. Сегодняшняя плотность заселения составляет около 4000 чел/км . Семья состоит в среднем из трех человек, что дает 1333 семьи на 1 км . Мы получили оценку средней массы горючих материалов на семью от перевозчиков мебели и строителей. По этой оценке на семью приходится 3 т мебели, а поскольку на постройку среднего дома расходуется 5 т древесины, в целом на семью приходится 8 т горючих материалов. С учетом для нежилых зданий, таких, как магазины, школы, церкви, автозаправочные станции и т. д., количество воспламеняющихся веществ, приходящееся на семью, будет составлять приблизительно 10 т. Умножая это число на 1333, получаем 13,33 кг/м , что составляет около половины массы, необходимой для возникновения огненного шторма. По-видимому, жители городов, подобных Гамбургу, скорее всего, не были более обеспеченными в отношении мебели или жилья по сравнению с жителями современной Великобритании (различие заключается в том, что в Гамбурге были запасы твердого топлива, но они составляли лишь доли тонны на человека). Из сказанного следует, что жилая застройка в немецких городах была намного более тесной, чем в современной Великобритании. В [АСМН,1984] делается вывод о том, что на территории жилой застройки огненный шторм возможен только в качестве следствия очень кругшого разлития жидкого кислорода. [c.164]

Потребность в автомобильном бензине также рассчитывается по потребителям (грузовой, легковой транспорт, автобусы, мотоциклы и др.), исходя из средних норм расхода горючего на 1 км пробега. Аналогичцым образом определяется потребность в керосине и других незаменяемых продуктах. [c.134]

При адиабатич. сжигании горючей смеси, т.е. в отсутствие теплообмена между реагирующей системой и окружающей средой, м. б. рассчитаны кол-во выделившегося при Г. тепла, т-ра Тр, к-рая была бы достигнута при полном сгорании (т. наз. адиабатич. т-ра Г.), и состав продуктов, если известны состав исходной смеси и термодинамич. ф-ции исходной смеси и продуктов. Если состав продуктов заранее известен, 7f- м.б. рассчитана из условия равенства внутр. энергии системы (при пост, объеме) или ее энтальпии (при пост, давлении) в исходном и конечном состояниях с помощью соотношения 7г = 7 - -йг/С где То-начальная т-ра смеси, С-средняя в интервале т-р от То до 7 - уд. теплоемкость исходной смеси (с учетом ее изменения при возможных фазовых переходах), йг УД- теплота сгорания смеси при т-ре 7 -. При относительном содержании До в смеси компоненты, полностью расходуемой в р-ции (напр., горючего), бг = 0 о> где б-тепловой эффект р-ции Г. Значение при пост, объеме больше, чем при пост, давлении, поскольку в последнем случае часть внутр. энергии системы расходуется на работу расширения. На практике условия адиабатич. Г. обеспечиваются в тех случаях, когда р-ция успевает завершиться прежде, чем станет существенным теплообмен между реакц. объемом и окружающей средой, напр, в камерах сгорания крупных реактивных двигателей, в больших реакторах, при быстро распространяющихся волнах горения. [c.595]

Сходные условия сжигания наблюдаются в печах со стокерными топками. В таких топках обычно используют уголь худших сортов мелочь или несортированный. Значительный объем воздуха приходится подавать через отверстия над слоем, так как через слой такого угля не может пройти количество воздуха, достаточное для сжигания всех образующихся над слоем горючих газов. Чтобы автоматически регулировать горение в печи со стокерной топкой, нужно механически соединить между собой устройства, изменяющие подачу топлива и воздуха как под решетку, так и над ней и тщательно их регулировать. Если подача всех компонентов в печь будет несогласована, то слой топлива станет слишком толстым или очень тонким. В последнем случае при горении угля на решетке могут образоваться прогары. Вследствие меняющегося содержания золы в угле и зашлаковывания решетки невозможно автоматически поддерживать заданную атмосферу в печи в течение длительного времени. Время от времени кочегар должен проверять толщину слоя топлива, чтобы она отвечала заданию. Так как без кочегара все равно обойтись нельзя и он часто должен проверять слой топлива, то лишь в немногих местах испробованы механические решетки с автоматическим регулированием горения. Как уже упоминалось выше, автоматическое регулирование можно осуществить при помощи газоанализаторов на СО2, СО и О2, дающих импульс на изменение расхода вторичного воздуха. Хорошо работает автоматическое регулирование горения в крупных паровых котлах со стокерами. Такие установки для промышленных лечей средней мощности, однако, чересчур дороги. [c.221]

Более объективно, по максимальному почернению негатива, фиксируется поверхность воспламенения в турбулентном пламени в работе-Карловича и др. с определением турбулентной скорости горения по ...углу вектора средней локальной скорости течения газа со средним (положением) фронта пламени [40, стр. 544]. В работе Воля и Шора [65] показано, что максимальная интенсивность свечения в турбулентном иламени в смеси с избытком горючего (а = 1,25) соответствует той части зоны, где расходуется приблизительно 50% исходного кислорода. [c.257]

Процесс тушения пламени горючих жидкостей происходит следующим образом. Пену в виде компактных струй подают на поверхность жидкости, по которой она растекается и накапливается. По поверхности холодной жидкости воздушно-механическая пена низкой и средней кратности движется с постоянной скоростью, примерно 0,34 м при продвижении пены по поверхности горящей жидкости скорость уменьшается по мере удаления от пенослИва, и в некоторой точке дальнейшее движение пены прекращается. Под воздействием пламени и нагретого нефтепродукта пена постепенно разрушается, и в определенный момент количество разрушающейся пены становится равным количеству пены, поступающей в резервуар. Наступает состояние подвижного равновесия. Для того чтобы пена смогла продвинуться на большое расстояние и покрыть всю поверхность горящей жидкости, ее расход должен превышать убыль вследствие разрушения. Эффект тушения определяется совокупностью всех физико-химических свойств пены и зависит от ее структуры, дисперсности, вязкости, свойств пенообразователя и т. п. Поскольку разные пены отличаются физико-химическими свойствами, огнетушащая эффективность их будет также различной. Для того чтобы сравнивать пены по огнетушащей эффективности, необходимо определить критерии, позволяющие объективно оценивать огнетушащую эффективность данной пены. [c.91]

Известно, что средний удельный расход тепловой энергии на американских электростанциях, работающих на органическом горючем, составляет 10720 кДж на 1 кВт-ч вырабатываемой электроэнергии. Так как 1 кВт-ч алектроанергни эквивалентен 3600 кДж тепловой энергии, го средний тер- [c.42]

Горючее вторичный энерго- Расходы на производство, долл. (1984 г.) Эффек- тивность исполь- кабальная стоимость, долл. (1984 г. средняя ффек.1ив- ная стоимость, долл/ГДж 6 о Я X Ф ю ч о [c.610]

Процесс полукоксования — нагревания топлива до 450— 600 °С преследует две цели 1) получение полукокса, высокореактивного, пористого топлива со средним выходом летучих веществ (8— 14% на горючую массу), с прекрасной воспламеняемостью и горящего бездымным пламенем и 2) получение максимального выхода жидких продуктов — газового бензина и первичной смолы, являющейся сырьем для получения жидких топлив, парафина, фенолов и других ценных веществ. Из других продуктов полукоксования первичный газ имеет подчиненное значение, поскольку в большинстве случаев он полностью расходуется на проведение самого процесса полукоксования. Подсмольная вода является балластом процесса несмотря на [c.420]

Существенным недостатком механических центробежных форсунок является их повышенная склонность к засорению и износу при распыливании жидкостей, загрязненных механическими примесями (особенно при малой производительности). Для распыливания таких жидкостей целесообразно применять вентиляторные форсунки вихревого типа. Они особенно удобны при обезврежива]нш жидких отходов с высокой концентрацией горючих примесей, а также жидких горючих отходов. В этих случаях расход воздуха на окисление примесей может быть достаточен и для распыливания отходов (не менее 4 м на 1 кг отхода). Применение таких форсунок при обезвреживании сточных вод с низкой концентрацией горючих примесей привело бы к неоправданно повышенному расходу воздуха в реактор и перерасходу топлива на процесс. В этом случае целесообразно использование вихревых пневматических форсунок усовершенствованной конструкции низкого или среднего давления (давление воздуха от 0,008 до 0,015 МПа), обеспечивающих тонкое расныливание сточных вод при низких удельных расходах расиыливающего воздуха—не более 1—1,2 м /кг [164, 165]. [c.101]

Таким образом, из древесных отходов ьолучают горючий газ, растворимую и осадочную смолу и уксуснокальциевую соль, а теплота процесса горения топлива используется для получения в котлах водяного пара, который расходуется на нужды производства. Выходы кислоты на абсолютно сухую древесину составляют в среднем около 1,5%, выход смол —около 10%. [c.36]

Но примем для осторожности цену угля только в 10 коп. за пуд. Все же за уголь платит ныне мир не меньше 2 500 ООО ООО руб. ежегодно. Эта почтенная цифра внушает разного рюда мысли, не теряющие значения при сопоставлении их с различными другими крупными потребностями людей. Возьмем, например, хлеб. В год на каждого жителя России МОЖ1НО принять расход хлеба около Р/2 четвертей в среднем, или около 13 пудов. Если ту же пропорцию в среднем принять на весь мир, то потребность хлеба выйдет в год около 20 млрд пудов, если население земли считать 1500 млн людей. Следовательно, вес ежегодно производимого угля превосходит вес производимого хлеба. А так как цена пуда хлеба Б 5 или 10 раз выше средней цены каменного угля, то ценность хлеба превосходит ценность потребляемого угля. И пусть не покажется сличение угля с хлебом очень искусственным. Каменный уголь, как хлеб, продукт растительный, оба питались водой, почвой и воздухом, оба составляют резервы природы, в углях около /2% азота, в семенах ржи хоть и больше, но немногим, а именно около 2% по весу, а азот составляет самую важную составную часть растительных продуктов. Цена хлеба, потребляемого Англией, во всяком случае, с избытком покрывается ценой ее угля. Словом, хлеб и уголь — соизмеримы, хотя все же хлеб ньше важнее угля и ценнее. Но последнее слово здесь еще не сказано. Еще возможно, что из угля с его помощью сделают, произведут питательные вещества, потому что в угле все для того начала содержатся. Ведь произвели же и фабрикуют из угольного дегтя, правда очень сложным процессом, краски, часть которых может вырабатываться только редкими растениями теплых стран. Да и, кроме того, добыча угля год от году растет в гораздо быстрейшей пропорции, чем возрастает количество производимого хлеба, а потому быть может, что уголь своим содержанием азота и своею ценностью много превзойдет цену хлеба. Всего же важнее и вероятнее ждать возникновения особых заводов, где уголь будет переделываться в горючий газ (например в генераторные газы или в водяной газ), как уже делают в некоторых особых случаях, например на метал- [c.568]

Фтор в виде AIF3 и криолита необходим для производства алюминия на 1 т А1 кроме АЮ(ОН) расходуется в среднем 31 кг AIF3 и 32 кг криолита. Фториды галогенов и кислорода — компоненты ракетных топлив HF, F2, IF3 — основные реагенты в технологии ядерного горючего. [c.341]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология