Деформация изотермическая

Микроструктура в зависимости от температуры ковки представляет собой а + -превращенную структуру при температурах нагрева под ковку не выше 1050° (фиг. 199, а) и -превращенную структуру при температурах нагрева под ковку выше 1050° (фиг. 200, а), причем горячекованое состояние при температурах 900 и 1000° имеет ярко выраженную направленность структуры по направлению течения металла во время деформации. Изотермический отжиг, применяемый для этого сплава (нагрев при 870° и перенос в печь с температурой 650°), уничтожает направленность структуры и коагулирует а-фазу (фиг. 199,6). При ковке с температуры выше 1050° после изотермического отжига а-фаза располагается по границам зерен и в виде скоплений отдельными участками (фиг. 200,6). [c.268]

Изотермическая закалка применяется для получения в стальных изделиях высоких прочностных характеристик и в основном вязкости при минимальных внутренних напряжениях и при незначительной деформации. Изотермическая закалка заключается в нагреве изделий до температур выше точки Лср, выдержке при этой температуре, последующем охлаждении в закалочной среде, имеющей температуру 200—350 С, и окончательном охлаждении на воздухе. При изотермической закалке получается весьма незначительное коробление деталей, что позволяет производить термическую обработку непосредственно после механической. [c.107]

Приведем ряд примеров. Изотактический полипропилен обычно кристаллизуется в моноклинной форме. Однако при быстром охлаждении полипропилен кристаллизуется в виде сферических агломератов, состоящих из несовершенных гексагональных кристаллитов [9, 10]. Аналогичные результаты получил Уайт с сотр., исследуя волокно изотактического ПП, охлаждавшееся на воздухе и в воде [11 ]. Полибутен-1 при кристаллизации из расплава обычно образует кристаллы формы П [12]. Однако если расплав полибутена-1 подвергнуть деформации и только после этого произвести изотермическую кристаллизацию, то он кристаллизуется преимущественно в виде стабильных кристаллов формы I. Полимер, состоящий из кристаллов формы I, обладает более высокой плотностью (р = 930, Ри = 877 кг/м ). Более того, в ряде случаев наблюдается переход кристаллической формы П в форму I с максимальной скоростью при комнатной температуре [13]. Поэтому можно ожидать, что любые изделия из полибутена-1 будут подвергаться усадке при хранении. Величина этой усадки с увеличением деформации расплава уменьшается. Таким образом, инженер-технолог, прибегая к ориентации расплава, может избавиться от этой неприятной особенности весьма полезного полимера. [c.49]

Рис. 11.7. Распределение деформаций для полностью развившегося ньютоновского изотермического установившегося течения в канале между

Хорошее ламинарное смешение достигается лишь тогда, когда в смесителе расплав полимера подвергается большой суммарной деформации. При зтом удается существенно уменьшить композиционную неоднородность материала по сечению канала. Однако особенность профиля скоростей в экструдере заключается в том, что суммарная деформация, накопленная частицами жидкости, зависит от местоположения частиц. Следовательно, степень смешения по сечению канала неодинакова. А значит, и по сечению экструдата следует ожидать определенную композиционную неоднородность. Количественной мерой этой неоднородности могут быть функции распределения деформаций Р (у) и f (у) йу. Проанализируем эти функции для экструдера с постоянной глубиной винтового канала червяка, используя простую изотермическую модель, описанную в разд. 10.2 и 10.3. В гл. 12 рассмотрен процесс смешения в пласти-цирующем экструдере, в котором плавление полимера влияет на вид функций распределения. [c.406]

Равновесная изотермическая деформация характеризуется работой которая, согласно уравнению (III. 13), равна dW = —бЛ. Поскольку член dU в нашем случае идеальной резины равен нулю, то из первого начала термодинамики бЛ = TdS. Поэтому [c.148]

Уравнения ( .62) и ( .63) носят название уравнения Гиббса — Гельмгольца и имеют важное значение в изотермических процессах, отличающихся тем, что их течение сопровождается совершением работы при видимом отсутствии изменения объема. К их числу относятся такие важнейшие процессы, как работа гальванического элемента, пластическая деформация, различные процессы в растворах, работа в электрическом и магнитном полях и т. д. [c.142]

При изотермической деформации тензор напряжений выражается в виде производных от свободной энергии [c.169]

Эту формулу можно применять как к сдвиговым, так и к объемным изотермическим видам деформации. В первом случае Л1 и г] будут означать модуль сдвига О и сдвиговую вязкость соответственно. Во втором случае под М и т] следует понимать изотермический модуль объемной упругости и объемной вязкости соответственно. [c.198]

Исследование кинетики графитации кокса с помощью высокотемпературного дифрактометра при изотермических выдержках от одной до 60 мин и температурах от 1000 до 2600 °С дали возможность установить, что основные изменения ширины дифракционных линий (002), (004), (110) и положения линии (002) происходили в течение первых 10 мин изотермической обработки. Формирование же трехмерных отражений (101) и (112) продолжалось в течение всего времени съемки, т.е. 1 ч. При этом трехмерного упорядочения не наблюдали при температуре ниже 2300 °С [15]. Тот факт, что измеренная при температуре изотермической выдержки ширина дифракционных линий (004) и (112) при охлаждении до комнатной температуры уменьшилась соответственно на 10 и 15 %, свидетельствовало о наличии напряжений в решетке из-за резкой деформации вдоль оси с. Они снимались при охлаждении ширина линий (002) и (110) при охлаждении не менялась. [c.21]

Изменение изобарно-изотермического потенциала с увеличением степени растяжения, т. е. с увеличением а при эластической деформации, согласно Флори, выражается уравнением [c.394]

Образование флокенов можно предотвратить медленным охлаждением, особенно в интервале температур 250—100 С или изотермическим отжигом в интервале 550—650° С. Сталь, в которой флокены уже образовались, можно исправить, прокаткой на мелкие профили или сильной уковкой, так как при энергичной деформации флокены завариваются [199]. [c.23]

Однако величина энергии макроскопической упругой деформации в изотермических условиях равна изменению свободной энергии тела (изохорно-изотермического потенциала), т. е. не может характеризовать изменение химического потенциала (частной производной термодинамического потенциала по числу молей) и, следовательно, величину деформационного сдвига равновесного потенциала. [c.26]

Допустим, что жидкость, поступающая в аазор между пластинами, не имеет никакой предыстории деформирования и что происходит полностью развившееся вынужденное течение между пластинами. Очевидно, что, хотя скорость во всей системе одинакова, чем ближе к верхней пластине, тем меньше время пребывания в смесителе , а значит меньше деформация частиц жидкости. Кроме того, поскольку скорость потока у верхней пластины выше, часть выходяще10 из смесителя материала будет подвергаться меньшей деформации. Если расстояние между пластинами равно И, а скорость перемещения верхней пластины 1 , то при установившемся изотермическом вынужденном течении распределение скорости описывается уравнением [c.208]

Отсюда величина деформации (при постоянных напряжении т и температуре Г), приводящая к появлению единичной дислокации в единице объема, равна 1/а / ". Совершаемая при этом механическая работа деформации единицы объема, которая в условиях пластического сдвига с учетом сказанного на с. 27 и 44 эквивалентна увеличению изобарно-изотермического (термодинамического) потенциала системы при образовании единичной дислокации в единице объема, т. е. химический потенциал дислокаций, определяется [c.46]

Иначе обстоит дело с энергией упругих микроискажений кристаллической решетки, вызванных пластической деформацией тела. Накопленная в результате пластической деформации кристалла энергия упругих искажений решетки превращается в тепло при нагреве выше температуры рекристаллизации и оценивается калориметрическим методом [16]. Количество отведенной теплоты равно изменению энтальпии, так как процесс протекает в изобарных условиях. Поскольку химические реакции обычно идут также в изобарных условиях, термодинамической функцией (мерой максимальной полезной работы химической реакции) здесь является свободная энтальпия — изобарно-изотермический потенциал (термодинамический потенциал). Так как энтропийный член в данном случае пренебрежимо мал, деформационный сдвиг равновесного потенциала может быть вычислен по величине изменения энтальпии, запасенной вследствие пластической деформации тела. [c.24]

Суммируя вклады в производство энтропии системы от механических, электрохимических и адсорбционных процессов, tta-ходим выражение для производства энтропии в единицу времени S при совместном протекании изотермических процессов растворения, пластической деформации и адсорбции [c.138]

Если изотермическая поверхность кристаллизации совпадает с равновесной границей раздела фаз, силы поверхностного натяжения удерживают поднятый столб расплава и на фронте кристаллизации не возникает дополнительных напряжений. В противном случае (например, при вогнутой к расплаву изотерме кристаллизации) жидкий столбик стремится оторваться от кристалла и поддержание его будет непременно связано с деформацией поверхности кристаллизации. [c.101]

Так как в реальных условиях роста кристаллов по методу Чохральского изотермическая поверхность кристаллизации имеет сложную форму, наличие таких полостей может быть локализовано на различных участках фронта кристаллизации, что создаст неравномерные сдвиговые деформации в формирующейся кристаллической решетке. [c.101]

Рис. 6.20. Вид изделия типа Фиттинг из сплава 1420 а — формообразование при температуре 20° С из крупнозернистой заготовки б — формообразование в изотермическом режиме при температуре 350° С из крупнозернистой заготовки в — формообразование в режиме высокоскоростной сверхпластичности из наноструктурной заготовки при температуре 350° С и скорости деформации Зх 10" с-

В настоящей работе при ряде упрощающих допущений построена математическая модель динамики одиночной гибкой нити конечной длины и произвольной первоначальной конфигурации в условиях деформащм матрицы. Анализируются два типа деформации чистый сдвиг и простой сдвиг. Матрица моделируется ньютоновской жидкостью, силы инерции не учтываются. Течение изотермическое. Проскальзывание жидкости по поверхности волокна не учитывается. Волокно не контактирует с другими волокна ми. [c.141]

Различное удлинение труб и кожуха. Различное тепловое удлинение труб и кожуха теплообменника, показанного на рис, 1.7,— одна из наиболее серьезных проблем, связанных с возникновением температурных напряжений. В теплообменнике из обыкновенной углеродистой стали, коэффициент теплового расширения которой равен около 1,15-10 1/С , при разности температур труб и кожуха в ПО С относительная разность их длин равна 0,00130. Если, как обычно, площадь поперечного сечения кожуха значительно превышает площадь поперечного сечения труб, то деформация произойдет главным образом в трубах. При модуле упругости 2,1 10 кПсм напряжение в стенке трубы будет равно 0,0013 2,1-10 2730 кПсм , т. е. в два раза выше допустимого и выше предела текучести. В действительности после первого температурного цикла будет наблюдаться пластическая деформация, так что напряжение в трубах после возврата к изотермическим условиям примет обратный знак. Этот эффект показан на рис. 7.9 для идеализированного случая, в котором трубы работают при температуре ниже температуры кожуха. Видно, что напря- [c.145]

Даже тщательно разработанные конструкции,основанные на правильном учете всех особенностей, могут подвергнуться нарушениям прочности, если велики раз1юстп температур н сложна геометрическая форма поэтому может потребоваться эксиеримептальная проверка. Хороший анализ конструкции должен выявлять как рабочие условия, могущие вызвать нарушение прочности, так и программу опытной проверки, требующейся для исследования надежности конструкции. Иногда полезно проводить содержательные испытания при комнатной температуре путем наложения известных заранее перемещений на конструктивные элементы масштабной модели. Может оказаться эффективным электрическое нагревание некоторых элементов модели. Изготовление ее из материалов, имеющих разные коэффициенты теплового расширения, может обеспечить получение разности тепловых деформаций при изотермическом нагревании. [c.156]

Для течения, возникаюш,его при наложении перепада давления на вынужденное течение, ФРД не удается выразить непосредственно через 7, но можно выразить ее через безразмерную величину = = у Н, которая однозначно связана с у. Было проанализировано полностью развившееся изотермическое установившееся ламинарное течение несжимаемой ньютоновской жидкости. Методология расчета ФРД аналогична описанной в разд. 7.10 для чисто вынужденного течения. Полученные результаты демонстрируют сильное влияние градиента давления на ФРД и среднее значение деформации (у). Как следует из рис. 11.7 (где qplqd— безразмерная константа, характеризующая градиент давления), положительный градиент давления (давление растет в направлении течения, а скорость сдвига у неподвижной пластины равна нулю, qylqd <С 0) не только увеличивает среднее значение деформации, но и сужает ее распределение. При <7г)/<7(г = О имеет место чисто вынужденное течение (кривая 2) при qplЯd > о давление уменьшается в направлении течения, а скорость сдвига равна О у движущейся пластины (кривая 3). При этом ФРД такая же, как для течения между неподвижными пластинами под действием давления. Заметим, что аналогом этого случая является вынужденное течение, при котором движущиеся пластины располагаются в сечении = 1, которому соответствует ось симметрии течения под давлением через щель шириной Н = 2Н. [c.379]

Функция распределения деформаций при течении между параллельными пластинами при наложении перепада давления на вынужденное течение. Выведите выражение для функции распределения деформаций Р (у) и лля среднего значения деформации V для случая течения между параллельными пластингми прп наложении перепада давления на вынужденное течение. Предполагается, что имеет место изотермическое ламинарное течение ньютоновской жидкости. [c.414]

Рассчитать 1) скорость вращения червяка, необходимую для получегшя заданной производительности и давления в головке 2) мощность 3) среднюю деформацию сдвига и время пребывания в экструдере 4) если предположение об изотермическом характере процесса удовлетворяется, то оценить минимальный размер цилиндрического отверстия в зоне загрузочного бункера для подачи расплава под действием силы тяжести. Ответ. 1) 34,7 об/мин 2) 116,711 кВт 3) у = 3750 т = 70,9 с [c.458]

Чен [14], а также Уайт и Айди [10] представили экспериментальные и теоретические результаты (изотермический анализ устойчивости по Ляпунову), из которых следует 1) полимерные расплавы ведут себя при формовании волокна так же, как при однородном продольном течении 2) для полимеров, у которых продольная вязкость т]+ t, ) возрастает с увеличением времени или деформации (см. рис. 6.16), характерно устойчивое формование волокна без проявления резонанса прп вытяжке, и при высоких степенях вытяжки они разрушаются по когезионному механизму (примером полимера, демонстрирующим такое поведение, может служить ПЭНП) 3) для полимерных расплавов с уменьшающейся продольной вязкостью характерно проявление резонанса уже при малых степенях вытяжки и упругое разрушение (после образования шейки ) при высоких степенях вытяжки (типичными полимерами, которые можно отнести к этой категории, являются ПЭВП и ПП). [c.566]

Сделаем следующие допущения- полимер несжимаем и деформация полностью обратима (см. разд. 6.8 и 15.3) свободный пузырь имеет сферическую форму и однороден 1ю толщине условия свободного раздува изотермические, а прн контакте со стенками формы лист затвердевает проскальзывание на стенках отсутствует толщина пу.эыря по сравнению с его размерами очень мала. Предположение о постоянной толщине стенок свободного пузыря соответствует наблюдениям Шмидта и Карли 124], установившим, что при быстром двухосном растяжении листа наблюдается щирокое распределение толщин во всех случаях, за исключением того, когда лист приобретает форму полусферы. Более того, Денсон и Галло 131] получили очень узкое распределение толщины при малых скоростях деформации (порядка 10" с" ) и для листов, раздутых до размера меньше полусферы. Представленный ниже анализ справедлив и для процесса термоформования, когда пузырь меньше полусферического. [c.576]

Равновесная и изотермическая деформации характеризуются работой, которая, согласно уравнению (3.13), есть dW= ЬA. Учитывая, что в случае идеальной резины di/=0, получим из первого начала тepмoдинaмvlки 6A = TdS. Поэтому [c.109]

Измеренные акустическим методом упругие постоянные или модули упругости соответствуют адиабатическим условиям деформаг-ции, поскольку расширение-сжатие элементарного объема происходит очень быстро, а тепловые потоки инерционны и не успевают выравнять температуру элементарного объема с окружающей средой. При измерении модулей упругости механическими методами (например, при статических испытаниях образцов на растяжение) деформация совершается медленно, температура образца практически постоянна и соответствует температуре окружающей среды, таким образом, процесс происходит изотермически. [c.249]

При изотермических деформациях, рассмотренных выше, температура тела неменяется. Соответственно этому в (272) надо положить Г = Го, и мы возвращаемся к обычным формулам коэффициенты К и О можно поэтому назвать изотермическими модулями. [c.167]

Несмотря на то, что в настоящее время разработано значительное количество марок рекристаллизованных графитов с разнообразными добавками, механизм процесса еще до конца не изучен. Наиболее полно исследование влияния карбидообразующих элементов при получении графитов методом ТМХО в "свободном объеме" описано в работах, посвященных изучению влияния концентрации карбидообразующих элементов, давления прессования, температуры, времени изотермической выдержки на свойства графита плотность, прочность, теплопроводность, анизотропию свойств, совершенство кристаллической структуры и т.д. Главные составные части механизма процессов ТМО и ТМХО пластическая деформация углеродного материала, приводящая к уплотнению и сближению структурных элементов упрочнение материала за счет спекания сближенных элементов структуры совершенствование кристаллической структуры углеродного материала. [c.197]

Накопленная в результате пластической деформации кристалла энергия упругих искажений решетки превращается в тепло при нагреве выше температуры рекристаллизации и оценивается калориметрическим методом [14]. Количество отведенной теплоты равно изменению энтальпии, так как процесс протекает в изобарных условиях. Поскольку химические реакции обычно идут также в изобарных условиях, термодинамической функцией (мерой максимальной полезной работы химической реакции) здесь является свободная энтальпия — изобарно-изотермический потенциал (термодинамический потенциал). Так как энтропийный член в данном случае пренебрежимо малТ дёфбрмационный" сдвиг [c.26]

Металлографические исследования показали, что незначительная пластическая деформация (е = 0,12) при ВТМО мало влияет на средний размер и форму зерен аустенита. При увеличении степени деформации до е =1,0 и более число зерен аусте-нита на единицу площади шлифа резко возрастает вследствие появления большого количества мелких рекристаллизованных зерен. Процесс рекристаллизации интенсифицируется с увеличением температуры деформации, Кроме того, при больших степенях деформации, в закаленной стали появляются продукты немартенситного превращения в результате увеличения критической скорости закалки, т.е. интенсификации процесса изотермического превращения аустенита после пластической деформации. Таким образом, при малых степенях деформации при ВТМО мартенсит образуется только из деформированного аустенита, что вызывает повышение прочности. Снижение прочности с увеличением степени пластической деформации стали 45 при ВТМО выше оптимального диапазона, вероятно, можно объяснить различием механических свойств мартенсита, образовавшегося из деформированного аустенита, и мартенсита, полученного из рекристаллизованных зерен аустенита, а также появлением в закаленной стали продуктов немартенситного превращения. [c.57]

Разгрузка снимает упругие деформации в обратном порядке, сначала быструю, затем медленную. Обратимость — следствие конфигурационной энтропии — ее самопроизвольного возрастания, определяющего изотермическое уменьшение свободной энергии при обратном дезориентировании, переходе вновь к беспорядочному расположению в структуре [38]. [c.242]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология