Условия промышленных процессов

Давление играет большую роль в углублении процесса полимеризации олефинов. Однако в условиях промышленного процесса полимеризации фракций Сд—Св, осуществляемого при 170—220° С, содержание целевого димера в равновесной смеси составляет от 50 до 99% (соответственно для h- bHio-I и н-С Н,-1). Это количество достаточно велико, и примеиеиие давлений до 40—50 ат вызвано соображениями чисто технологического порядка —стремлением к сокращению реакционного объема и повышению скорости полимеризации олефина в смеси, а не термодинамической необходимостью . Положительная роль давления, очевидно, объясняется также увеличением доли жидкой фазы в реакторе конденсат полимеров смывает смолы с поверхности катализатора и предотвращает отложение вновь образующихся смол. [c.325]

Условия промышленных процессов [c.182]

Условия промышленных процессов. Для того чтобы получение спирта было экономически выгодным, необходимо за короткое время достичь такой конверсии этилена в спирт, которая была бы близка к термодинамически равновесной. [c.192]

Гидрогенизаты были получены при температурах 450 и 473 °С, что позволило охарактеризовать влияние температуры на интенсивность отдельных реакций в условиях промышленного процесса. [c.166]

Так, например, отмечали, что в условиях промышленного процесса гидроочистки тиофены и бензтиофены удаляются более трудно, чем меркаптаны и сульфиды а наиболее трудно удаляется последняя часть серы после 80%-ной десульфуризации наблюдается перелом кривой потребления водорода как функции удаления серы, т. е. для удаления последней части серы нужны очень глубокие преобразования структуры вещества. Трудность удаления высокомолекулярных и ароматизированных сернистых соединений можно также проиллюстрировать рис. 17, на котором показаны хроматограммы [c.282]

Кинетика гидроочистки реальных промышленных видов сырья весьма сложна. Сложность определяется различием в скоростях превращения различных классов сернистых соединений (иногда на порядок и больше), а также изменением активности катализатора в ходе процесса (см. стр. 282,291). Кроме того, всегда, особенно в случае тяжелых продуктов, приходится считаться с большой вероятностью диффузионных ограничений. Наконец, явления торможения реакции сероводородом, отмеченные при гидрогенолизе индивидуальных соединений з1-з5 наблюдаются и в условиях промышленного процесса Несмотря на все перечисленные трудности было выведено много кинетических уравнений для расчета скоростей гидроочистки. [c.296]

Что касается кинетики гидрокрекинга, то уже из описанной выше сложности механизма этого процесса следует, что в условиях промышленного процесса она может описываться только приближенными уравнениями. [c.318]

Чем больше известно о механизме реакции, о свойствах реагирующих веществ, тем с большей уверенностью осуществляются проектирование и расчет аппаратуры. Чтобы уменьшить затраты труда и времени при выборе оптимальных условий промышленного процесса, необходимо как можно глубже изучать факторы, влияющие на скорость реакции. [c.48]

Так как на основании приближенного расчета было установлено, что в условиях промышленного процесса количество реагирующего аммиака на 20—60% больше, чем могло пройти к поверхности катализатора, предполагается, что реакция окисления аммиака относится к типу реакций, которые начинаются на поверхности катализатора, но развиваются после этого в газовой фазе по цепному механизму. Таким образом, можно доказать, что действительное количество реагирующего аммиака больше, чем количество аммиака, проходящего из газовой фазы к поверхности катализатора. [c.303]

Давление. При повышении давления увеличивается выход бензина и в нем — содержание парафиновых углеводородов, снижается выход газов С1— Сз, олефиновых и ароматических углеводородов. Выход кокса в условиях промышленного процесса от давления практически не зависит. [c.69]

Казалось бы, что затем следует ожидать развития реакции полимеризации. Но в условиях промышленного процесса (низкая температура, многократный избыток изобутана) полимеризация в значительной мере подавляется. Далее в синтез вовлекается изобутан [c.295]

В условиях промышленного процесса, проводимого в описанных аппаратах, достигается соотношение количества хлорбензола к количеству полихлоридов, равное 25—30 1, что не уступает соот-ветствуюш,им показателям периодического метода хлорирования. [c.260]

Полученная модель позволяет прогнозировать направления оптимизации технологии синтеза ДМД. Так, сведение к минимуму образования ВПП может быть достигнуто путем уменьшения конверсии формальдегида,т. е. увеличения отношения изобутилен формальдегид этот прием может привести к сильному росту селективности процесса. При равных конверсиях исходных реагентов образование ВПП, в случае противотока реагентов меньше, чем в случае прямотока. При реализации такого оптимального режима [ВПП]/[ДМД]>г1) 4/г1 за 5 % (масс.) в условиях промышленного процесса это отношение колеблется в пределах 7—15 %. [c.205]

Одним из путей повышения экономичности процессов кристаллизации, вероятно, явится усовершенствование методов выращивания кристаллов. Это — область весьма плодотворных научных исследований, особенно в части изучения состава кристаллов, образующихся из систем типа твердого раствора. Остро ощущается необходимость в данных о скоростях роста кристаллов в условиях, воспроизводящих условия промышленного процесса. [c.99]

Эти значения показывают возможность превращения любого олефина в альдегид при давлении 1 ат и температуре около 200°. Более высокие давления, обычно применяемые в условиях промышленного процесса, благоприятствуют кинетическим факторам, способствующим достижению высоких скоростей реакции. [c.262]

В условиях промышленного процесса гидроочистки сернистые соединения, содержащиеся в нефтях и нефтяных фракциях, превращаются в углеводороды и сероводород. Сравнительно ограниченные данные по термодинамике, сложность и малая изученность состава исходных соединений и продуктов их превращения крайне затрудняют количественную оценку возможных реакций. Важнейшие реакции, фактически протекающие в присутствии водорода, представлены ниже. [c.136]

Методология промышленного контроля разрабатывается в аналитических лабораториях. Обычно существует долгий промежуток времени между разработкой методологии и ее практическим использованием. Это связано с необходимостью сделать метод надежным и устойчиво функционирующем в условиях промышленного процесса. Задержка зависит от характера метода с точки зрения его пригодности к модификации. [c.654]

Типичные условия промышленного процесса избирательного гидрирования ацетилена, содержащегося в газе пиролиза [27] [c.339]

Таблица 8.23. Условия промышленных процессов получения уксусной кислоты

Условия промышленного процесса карбамидной депарафинизации дизельного топлива ферганских нефтей при получении стандартного дизельного топлива различных марок и выход получаемых продуктов [81] [c.110]

На основании полученных выходов был построен график, позволяющий установить зависимость выходов от любого параметра. Поскольку в условиях промышленного процесса производительность обычно лимитируется выжигом кокса в регенераторе, полученные результаты сравниваются после пересчета на 5%-ный выход кокса, выжигаемого с катализатора. Испытания проводили на равновесном катализаторе, отбиравшемся с промышленной установки крекинга в псевдоожиженном слое. Он состоял из 21 % синтетического микросферического алюмосиликатного катализатора и 79% серостойкого природного катализатора, вырабатываемого из алю- [c.162]

Изучение сложных реальных процессов в большинстве случаев приводит к таким ситуациям, когда теоретический анализ оказывается по существу невозможным, поскольку значительные упрощения, позволяющие получить аналитические решения гидродинамических или иных, более сложных тепломассообменных задач, не вполне соответствуют действительным условиям промышленных процессов. Это вынуждает переходить к экспериментальным методам исследования, физической основой которых, однако, служат исходные дифференциальные (или иные по своей структуре) уравнения, описывающие конкретные процессы. Для гидродинамических процессов это уравнения движения Навье — Стокса и неразрывности, отражающие основные законы сохранения количества движения и массы вещества. [c.14]

Рассмотренные выше общ,ие особенности реакций сернистых соединений в условиях промышленных процессов гидрогенизационного обессеривания подтверждаются сравнительно высокой полнотой обессеривания фракций, содержащих сернистые соединеиия всех типов. Кроме этих данных, ииже подробно рассмотрены результаты некоторых исследований гидрогенизации индивидуальных сернистых соединений. Лишь часть приводимых данных была получена в условиях промышленных процессов обессеривания поскольку важное значение могут иметь и сведения о протекании реакций гидрогенизации при некоторых других условиях, эти данные также включены в рассмотрение. [c.371]

Естественно, может возникнуть вопрос, насколько важно диффузионное ограничение скорости реакции в обычных лабораторных условиях и в условиях промышленного процесса крекинга. Блю и сотрудники установили, что для типичного примера лабораторного крекинга с 50%-ной степенью превращения сырья молекулярного веса 220 при температуре 500° и объемной скорости 4 час. влияние размера частичек несколько меньше, чем в случае приведенной выше реакции переноса водорода. Однако влияние это еще довольно значительно, и указанные исследователи предполагали двух-шестикратное увеличение константы скорости при уменьшении диаметра частиц от 4 до 0,4 мм. [c.449]

В условиях промышленного процесса электролиза воды все эти способы снижения перенапряжения выделения водорода в течение длительного времени не давали предполагаемого эффекта. По-видимому, в условиях промышленного процесса потенциал катода определяется в основном свойствами металлической губки, осаждающейся на его поверхности в ходе процесса. Нанесение па катод покрытий, имеющих в равных условиях пониженное перенапряжение выделения водорода по сравнению с перенапряжением его выделения на катоде, покрытом железной губкой, может соответственно снизить потенциал катода лишь в том случае, если на нем не образуется железная губка. В противном случае снижение потенциала катода, наблюдаемое при электролизе воды с чистым электролитом (не содержащим примесей железа), не может быть воспроизведено в промышленных условиях этого процесса. [c.44]

В условиях промышленного процесса можно установить рекуперативную турбину с охлаждаемыми лопатками для использования большей части кинетической энергии отходящего потока газов для привода [c.332]

Влияние применяемого катализатора на структуру выходов крекинг-продуктов многократно освещалось в литературе. Как к следовало ожидать, связанные с катализатором факторы, снижающие образование кокса и сухого газа, способствуют повышению эффективности процесса по водороду. В табл. 8 показаны вычисленные значения эффективности, полученные в опытах по крекингу одного углеводорода (н-гексадекана) в присутствии различных катализаторов. Следует отметить, что катализаторы, способствующие увеличению выхода бензина в условиях промышленного процесса, в частности. магнийсиликатный, дают более высокую эффективность по водороду, чем обычный алюмосиликат. [c.44]

Вследствие различия условий промышленные процессы производства высококалорийного синтез-газа следует рассмотреть раздельно. Городской газ средней теплотворной способности можно получать на видоизмененных установках синтеза водяного газа частичным окислением. Э гс. процесс будет рассмотрен в соответствующем разделе. [c.99]

Видно, что в основном используются простые формы кинетических уравнений, а порядок реакции по реагенту и по катализатору (в случае катализа в жидкой фазе) близок к первому. Наблюдаемые константы скорости для разных катализаторов и разных исходных веществ могут различаться на много порядков, Так, изомеризация олефинов в присутствии комплексов никеля с промоторами заканчивается за доли секунды, в то время как в присутствии комплексов палладия для этого требуется несколько часов 2]. Изомеризация насыщенных и ароматических углеводородов в присутствии твердых катализаторов характеризуется относительно невысокой скоростью. В условиях промышленного процесса наблюдаемая константа скорости реакции первого порядка составляет обычно от 0,1 до 10 ч в слу- [c.58]

По экспериментальным данным а=р=0,5. При повышенных давлениях в условиях промышленного процесса сказываются отклонения от законов идеального газа, так что вместо парциальных давлений следует пользоваться активностями. Проинтегрировать указанное уравнение в случае проточного реактора, если скорость потока Р кмоль1ч, масса катализатора кг, аммиак в исходной смеси отсутствует, а степень превращения составляет /. [c.237]

Следует указать что пожары такого масштаба, как на дирижабле Гин-дснбург , в нормальных условиях промышленного процесса получения и использования водорода исключены. При использовании ядерной энергетики в мирных целях также существовал подобный синдром. Такие синдромы в свое время были отмечены и при решении задачи широкого промышленного использования бензина и светильного газа, тринитротолуола, пироксилина и других горючих и взрывчатых веществ, В промышленности изготовляют, а в сельском хозяйстве используют десятки миллионов тонн аммиачной селитры, обладающей взрывоопасными свойствами. [c.616]

Найдено, что в типичных условиях промышленного процесса с неподвижным слоем катализатора, полученного экструдирова-нием, его активность возрастает с уменьшением размера гранул. Это же наблюдается и при использовании в кипящем слое частиц железного катализатора диаметром менее 100 мкм. На более мелких частицах катализатора образуется больше углистых отложений, чем на крупных. Это показывает, что в реакторе с кипящим слоем мелкие частицы работают более эффективно и, следовательно, более активны, чем крупные. В пилотных установках с неподвижным слоем при высоких скоростях подачи сырья и низких конверсиях его (т. е. в условиях, близких к диф- [c.201]

В условиях промышленных процессов в результате химических реакций и влияния физических параметров их протекания изменяются как концеитрация асфальтенов в растворе, так и свойства растворителя, что приводит к сложному влиянию условий процесса на образование кокса. Основными являютч я следующие случаи. [c.123]

Полученные данные о предельных величинах адсорбции аммиака и характеристических энергиях адсорбции позволяют рассчитать величшш равновесной адсорбции аммиака в условиях промышленного процесса по уравнению ТОЗМ для случая адсорбции на двух энергетических центрах [9] [c.23]

Отмечено, что в условиях промышленного процесса гидроочиетки нефтяных дистиллятов тиофены и бензтиофены удаляются труднее, чем меркаптаны и сульфиды, а в работе [249] авторы указывают, что наиболее трудно удаляется последняя часть серы после 80%-ной десульфури-зации наблюдается перелом кривой потребления водорода как функции удаления серы, т. е. для удаления остаточной серы нужны глубокие преобразования структуры вещества. Последнее особенно наглядно проявляется при глубокой гидроочистке дизельных дистиллятов (до остаточного содержания серы менее 0,05% мае.). В этом случае требуется существенное ужесточение режима процесса — повышение давления, снижение объемной скорости подачи сырья и т. д. [250]. [c.235]

Можно условно разделить сырье на компоненты, вызывающие только повышенное коксоотложен-ие на катализаторе, и на компоненты, вызывающие обратимое или необратимое (в условиях промышленного процесса) дезактивирование катализатора. К первым относятся полициклические ароматические углеводороды и смолы содержание этих веществ повышается по мере утяжеления фракционного, состава сырья. Косвенной характеристикой склонности сырья к коксообразованию при каталитическом крекинге может служить его коксуемость. Обычно коксуемость сырья не превышает 0,2—0,3%. К компонентам, дезактивирующим катализатор, относятся азотистые соединения и тяжелые металлы. Содержание азота в вакуумных газойлях достигает 0,2 %. [c.141]

Типичные условия промышленного процесса избирательного гидрирования ацетилена в газах ниролиза на никель-кобальт-хромовом катализаторе [23] [c.339]

Для ионов цветных и редких металлов известно большое число специфических реагентов-осадителей, многие из которых достатоц. но широко используются в аналитической химии. Несмотря на жесткие требования технологии к стоимости применяемых реагентов, их устойчивости и пригодности в условиях промышленного процесса, опыт аналитической химии полезен при решении технологических задач. [c.102]

Аналогичные результаты были получены при коксообразовании крекинг-остатка термического крекинга мазута туймазинской нефти [ИЗ]. В условиях этих опытов температура коксующегося продукта изменяется, а результаты анализов не очень точны, так как анализировали средние пробы, возможность корректного отбора которых довольно проблематична. Тем не менее начало коксообразования в основном только при достижении пороговой концентрации асфальтенов в остатке не вызывает сомнений. Этот случай соответствует образованию кокса при разложении асфальтенов в растворе хорошего растворителя. Образование очень небольших количеств кокса до достижения пороговой концентрации асфальтенов, по-видимому, объясняется выделением из раствора микрокапель наиболее ароматизованных, плохо растворяющихся фракций асфальтенов и карбонизацией этих капель. В условиях промышленного процесса замедленного коксования период, в течение -которого происходит накопление асфальтенов до пороговой концентрации в реакторе, составляет для различных видов сырья 5—9 ч. С уменьшением содержания асфальтенов в исходном сырье продолжительность этого периода возрастает. [c.122]

Условия промышленного процесса определяются, прежде всего, свойствами катализатора. Если бы удалось найти катализатор, достаточно активный, например, при температурах ниже 300°, отпала бы необходимость применения высоких давлений. Однако до настоящего времени не найден более эффективный катализатор, чем катализатор, химический состав и свойства которого. были. описаны ранее (стр. 482 и сл.). При. помощи уравнения (48) этот катализатор можно xapaKTejpH30BaTb. коэффициентом активности, величина котор.ого -при 500° составляет О г 3000 до 15 000. [c.529]

Однако в условиях промышленного процесса эти преимущества удается реализовать лишь при наличии возможности многократной регенерации платинового катализатора в этом и заключаются преимущества процесса ультраформинга. Возможность успешной регенерации катализатора дает еще одно важное преимущество — повышает гибкость процесса, поскольку ослабляется влияниа состава сырья или параметров процесса на катализатор. [c.62]