Зависимость от начальной температуры

Соответствующие для газообразного топлива значения у приведены в табл. 11.3. В последней формуле, характеризующей Ун,о, параметр х , (влагосодержание газообразного топлива в зависимости от начальной температуры газа) имеет следующие значения [c.312]

Другая особенность характеристик компрессора — их зависимость от начальной температуры Т и физических свойств газа. С изменением начальной температуры и состава газа и, следовательно, его плотности пропорционально последней изменяются давление и мощность компрессора. Кроме того, от температуры и состава газа зависит скорость звука а = ]/ kRT), а при обтекании лопастей вследствие неравномерного распределения скоростей в потоке газа местная скорость может возрасти до звуковой или сверхзвуковой. При этом появляется дополнительное волновое сопротивление, связанное с возникновением скачков уплотнений и с отрывом потока в связи с неустойчивостью его и обратным переходом к течению газа с дозвуковой скоростью. [c.203]

Насыщение колонки посторонними веществами — примесями в газе-носителе, летучими выделениями из резиновой пробки испарителя или мембран регуляторов — происходит перед циклом программирования, когда колонка выдерживается при относительно низкой начальной температуре. Наиболее простым способом идентификации ложных пиков является запись нулевой линии при программировании температуры без введения анализируемой пробы, но при строгом соблюдении тождественности рабочему аналитическому режиму. Природа ложных пиков подтверждается пропорциональной зависимостью площади пиков от времени выдержки колонки перед включением программирования и обратной зависимостью от начальной температуры колонки, что также может быть использовано для их распознавания. [c.86]

Скорость горения жидкостей непостоянна и меняется в зависимости от начальной температуры ее, диаметра резервуара, уровня жидкости в резервуаре, содержания в ней негорючих жидкостей, скорости ветра и других факторов. [c.194]

Б. Зависимость от начальной температуры [c.205]

Приведены результаты экспериментальных исследований процесса воспламенения и горения капель суспензии из бурых углей и антрацита в зависимости от начальной температуры среды, [c.150]

Естественно, что чем больше физическое тепло окислителя и топлива То — Тт, тем меньше Qп и больше Q и, следовательно, уровень температур в зоне горения. Заметим, что если физическое тепло окислителя в зависимости от начальной температуры может достигнуть 10 и даже 20% от тепла, внесенного в камеру горения, то фи- [c.72]

Рис. 3.1. Изменение объема отходящих газов (приведенного к нормальным условиям) для различных температур их охлаждения в зависимости от начальной температуры

На рис. П-19 приведены значения лимитирующих температур (сжатого воздуха после I ступени и охлаждающей воды после промежуточного холодильника) в зависимости от начальной температуры охлаждающей воды и ее расхода. Как видно из представленных на рисунке графиков, между величиной подогрева воды и воздуха в компрессоре при изменении начальной температуры воды существует линейная зависимость. Учитывая граничные значения температуры воды (40 °С) и воздуха (160 °С), из графика можно определить [c.129]

Принципиальной особенностью характеристик компрессора является их зависимость от начальной температуры газа Ти и физических свойств газа. [c.305]

На фиг. 10 приведены данные, характеризующие скорость разложения в воде карбида кальция грануляции 25/50 при соотношении между карбидом и водой 1 10, в зависимости от начальной температуры воды. [c.30]

При охлаждении хлора в поверхностных холодильниках конденсат, образующийся в количестве 400—450 л на 1 г СЬ (в зависимости от начальной температуры хлора), насыщен хлором. [c.254]

Рассмотрим случай, когда гидродинамический режим в зоне приближается к полному вытеснению. В этом варианте нет предпосылок для разгона температуры процесса. При нанесении воз-муш,ения температура процесса в этом случае отклоняется на вполне определенную величину, которая зависит от величины возмущения. При возмущениях, характерных для промышленного производства, максимальное отклонение температуры в конце зоны может достигнуть 15—20° С (без учета работы системы регулирования, т. е. меры по компенсации возмущения не принимаются). Действие холодного рециркулята в этом случае гораздо более эффективно, чем в случае полного перемешивания. В этом случае подача холодного рециркулята влияет на начальную температуру процесса. Если организовать подачу рециркулята так, что его подогрев происходит в малом объеме, в котором время контакта мало и, следовательно, почти нет тепловыделений реакции, то подогрев рециркулята происходит только за счет снижения температуры реакционной смеси. А так как процесс в случае полного вытеснения находится в сильной зависимости от начальной температуры, то действие холодного рециркулята становится эффективным. [c.89]

На рис. УН-19 показано изменение расчетных расходов воды на закалку и охлаждение газа в производстве ацетилена окислительным пиролизом в зависимости от влагосодержа-ния газа, т. е. от конечной температуры газа в зоне закалки . Из графика видно, что в зависимости от начальной температуры воды, подаваемой на закалку и охлаждение, меняется оптимальное влагосодержание, соответствующее минимальному суммарному расходу воды (при одинаковой температуре воды в зонах закалки и охлаждения точки пересечения сплошных и пунктирных линий отвечают минимальным расходам воды в соответствующих стадиях ). [c.323]

Цикл такой обращенной абсорбционной машины (ро > Рк) показан на рис. 61, б. В результате дальнейшего испытания Ильиным были получены графики для тепла, отводимого в абсорбер (в виде нагреваемой воды), т. е. теплопроизводительности установки (рис. 61, в), а также для температуры нагреваемой воды на входе и выходе /ш,, в зависимости от начальной температуры рассола ts, (рис. 61, г). Температура греющей воды поддер живалась 40° С. [c.139]

Скорость горения жидкостей непостоянна и изменяется в зависимости от начальной температуры, диаметра резервуара, уровня жидкости в резервуаре, скорости ветра и других факторов. Для горелок малых диаметров скорость сгорания сравнительно велика. С увеличением диаметра скорость сгорания сначала уменьшается, а затем возрастает, пока не достигнет определенного постоянного значения для данной жидкости. Такая зависимость обусловлена различными причинами. На скорость горения в малых горелках существенно влияют стенки, так как пламя, соприкасаясь с ними, нагревает верхнюю кромку до высокой температуры. От верхней кромки тепло благодаря теплопроводности распространяется по всей стенке и передается жидкости. Этот дополнительный приток тепла со стороны стенки увеличивает скорость испарения жидкости. Увеличение скорости горения с увеличением диаметра связано с переходом от ламинарного режима горения к турбулентному. Этот переход сопровождается уменьшением полноты сгорания, а большое количество выделяющейся сажи способствует увеличению степени черноты пламени, что приводит к увеличению теплового потока от пламени. При турбулентном горении обеспечивается наиболее быстрый отвод паров от поверхности жидкости, увеличивается скорость испарения. [c.115]

Фиг. 3. Скорость распространения пламени в зависимости от начальной температуры горючей смеси

Результаты исследования продолжительности вспенивания в зависимости от начальной температуры композиции (8—40 С), [c.170]

Возможность реализации оптимального температурного режима в начале процесса контактирования ограничивается, кроме того, и пределом термической устойчивости ванадиевых катализаторов. Для первых стадий контактирования оптимальные тем- пературы очень высоки, между тем как активность ванадиевых катализаторов начинает снижаться уже при 620—650°. Но и при этой температуре начинать процесс нецелесообразно, так как вследствие чрезвычайно большой начальной скорости реакции неизбежен перегрев первых слоев катализатора. С другой стороны, для того чтобы достигнуть степени превраш,ения, равной 60%, требуется, благодаря высокой начальной скорости реакции, ничтожная доля от общего количества катализатора. Поэтому отклонения от оптимального температурного режима на первых стадиях контактирования не имеют практического значения. Так, время соприкосновения т, необходимое для достижения степени превращения, равной 60%, при проведении процесса по оптимальной температурной кривой составляет 0,115 сек., а при адиабатическом процессе, в зависимости от начальной температуры, имеет следующие значения [c.275]

На рис. 21 приведена себестоимость 1 т глауберовой соли в зависимости от начальной температуры охлаждающей воды для дискового кристаллизатора и вакуум-кристаллизатора фир- [c.58]

Радиационные рекуператоры применяют при температурах поступающих в рекуператор продуктов горения выше 1000° С. Тепло от продуктов горения передается в них главным образом путем лучеиспускания, поэтому дымовые каналы этих рекуператоров имеют большие размеры. Радиационные рекуператоры более теплоустойчивы при высоких температурах продуктов горения, чем рекуператоры других типов. В зависимости от начальной температуры отходящих газов они могут обеспечить подогрев воздуха до 400—800° С. [c.371]

Рис.б.13. Относительная погрешность между экспериментальными и расчетными (равновесная модель) значениями удельных расходов в зависимости от начальной температуры сжиженных газов [c.192]

Температура газа после межступенчатого охлаждения находится в прямой зависимости от начальной температуры охлаждающей воды она зависит также и от состояния холодильников. Однако в связи с тем, что влияние состояния холодильников на теплопередачу учитывается при выборе их теплопередающей поверхности, нет необходимости принимать его во внимание еще и при выборе мощности электродвигателя. [c.121]

Сложный химический процесс взаимодействия водорода с кислородом, представляемый брутто-уравнением (4.1), имеет ряд специфических особенностей. Его максимальный механизм относительно малоразмерен, а компоненты немногочисленны и имеют достаточно простое строение, что позволяет провести несложные оценки значений всех коэффициентов скорости элементарных стадий. Основные особенности процесса в той или иной мере присущи другим аналогичным процессам, и трудно назвать какую-либо особенность горения газов вообще, не присущую этому процессу в частности. В этом смысле универсальность процесса окисления водорода просто поразительна. Например, в зависимости от начальной температуры и стехиометрии ведущий механизм процесса может быть цепно-тепловым, цепным разветвленным, цепным неразветвленным и даже неценным (тепловым) в зависимости от начального давления процесс может иметь либо гомогенный, либо гомогенно-гетерогенный характер в зависимости от начальных температур и давления процесс может демонстрировать один, два, три и даже четыре предела самовоспламенения ( четвертый предел носит вы-роноденный характер) и т. д. [c.247]

В зону реакции непрерывно поступает смесь регенерированного горячего катализатора с сырьем. В зависимости от начальной температуры катализатора и протяженности трубопровода крекинг может с той пли иной глубиной протекать уже до поступления смеси в слой или даже целиком завершаться в линии (см. рис. 62, ж) однако чаще всего основная доля превращения приходится на зону кипящего слоя. Кипящий слой катализатора образуется посредством потока паров, поступающих вместе с катализатором через распределительную решетку или через форсунки-распылители. Объем слоя рассчитан на длительность пребывания катализатора в реакторе от 2 до 10 мин. При этом диаметр аппарата рассчитывается таким образом, чтобы скорость паров над слоем составляла от 0,4 до 0,7 м сек. Высота кипящего слоя зависит, таким образом, от размеров реактора и на крупных установках достигает 5—6 м. Высота кипящего слоя, определяющая продолжительность реакции, аависит от качества сырья и активности катализатора при наличии утяжеленного, легкоразлагающегося сырья и высокоактивных. катализаторов требуется минимальный уровень слоя, и наоборот. Плотность слоя в реакторе составляет около 400— 450 кг(м . Отработанный катализатор непрерывно стекает в отпарную секцию. Плохая отпарка катализатора влечет за собой увеличение потерь сырья, повышение выхсзда кокса и содержания в ием водорода, а последнее требует больших расходов воздуха на регенерацию . Конструкции отпарных секций весьма разнообразны и в основном определяют конфигурацию реактора. Так, на установках типа ортофлоу Б цилиндрическая секция помещена в центре реактора и отработанный катализатор протекает в нее через щели в ее стенке (см. рис. 62, е). В реакторах установок типа модели IV и ортофлоу С отпарная секция выносная и снабжена перегородками типа диск — конус (см, рис. 62, ж) или в виде серии уголков, приваренных в шахматном порядке для увеличения времени отпарки. При больших размерах реактора в отпарной секции для создания наилучших условий контакта пара и катализатора имеются еще радиальные перегородки с раздельной подачей пара. [c.194]

Одновременно с окислением серного колчедана протекает окисление самого угля и, в частности, содержащихся в нем непредельных соединений. О наличии в угле непредельных соединений судят по некоторым свойствам угля. Так, исследования показывают, что существует прямая зависимость между способностью угля к самовозгоранию и способностью присоединять галоиды и окисляться при низкой температуре. Как известно, указанные свойства характерны для высокомолекулярных непредельных соединений. Скорость окисления угля при соответствующих условиях ускоряет процесс самовозгорания, который зависит от начальной температуры угля, концентрации кислорода в окисляющей среде, измельчен,ности угля и других факторов. Макаров и Орешко [24] изучали скорость окисления еманжелинского угля в зависимости от начальной температуры и концентрации кислорода в окисляющей среде. Опыты велись в адиабатических условиях. На рис. 38 показано изменение сморости самонагревания угля в зависимости от его начальной температуры. Скорость прохождения кислорода 80 всех опытах была постоянной. Как следовало ожидать, ско- [c.113]

Рис. 1-20. Из.менение относительной длины факела в зависимости от начальной температуры смеси при различной скоростп истечения с.меси.

При использовании поверхностных холодильников для охлаждения хлора конденсат, образующийся в количестве до 400—450 л/т хлора (в зависимости от начальной температуры хлора), насыщен хлором. Перед спуском в канализацию такой конденсат должен быть обезврежен (обесхлорен) во избежание потерь хлора и отравления атмосферы при выделении хлора из канализационных вод. [c.232]

На рис.5 показано изменение температуры на выходе из слоя при изменении температуры на выходе в слой на 1° и изменении количества реакционной смеси на 1% в зависимости от начальной температуры слоя, обеспе -чивающей в данных условиях постоянную температуру на выходе (180°). Чен меньше температурный перепад в слое, тем меньше влияние колебаний начальной температуры и подачи газа на температуру газа в конце слоя. Следо -вательно при прочих равных условиях с точки зрения параметрической чувствительности предпочтительным является режим работы каждого слоя при минимальном пе - [c.98]

Водород выходит из генератора с температурой около 100° С. В горячем скруббере, за счет орошения водой, газ освобождается от пены и брызг воды, увлекаемых из генератора. При этом температура газа снижается до 65° С. Скруббер имеет насадку из мед-лых спиралей. Нагретая вода после скруббера поступает на охлаждение в испаритель. Окончательное охлаждение газа в скруббере производится в холодном скруббере. Для охлаждения газа в скруббере предусмотрена насадка из медных спиралей, а для осушки газа (выделения брызг) — специально загнутые трубки. Выделение мельчайших частиц влаги основано здесь на принципе резкой потери скорости газа, выходящего из трубок. Из послед--йего скруббера ) водород в зависимости от начальной температуры охлаждающей воды выходит с температурой 15—30° С. [c.301]

Рис. 6.1. Максимальные сшрости распространения пламени газовозщушных смесей различных газов в зависимости от начальной температуры смеси I — водород 2 — коксовальный газ 3 — этилен 4 — окись ушерода 5 — метан 6 — водяной газ 7 — природный газ 8 — генераторный газ

Расчетн1 1е давления отработавшего пара (Рк) в зависимости от начальной температуры охлаждающей воды ( в) приведены ниже [9] [c.467]

Последние три температуры назначают в зависимости от начальной температуры подлеи ащен нагреву воды, ее количества и принятой схемы ее прохождения по аппаратам (параллельное или последовательное). [c.24]

В результате решения системы уравнений (2.58) — (2.61) получим пространственно-временные распределения температуры и глубины превращения в различных температурных режимах ААПК (рис. 2.27). Как следует из рисунка, существует достаточно хорошее совпадение расчета с экспериментальными данными. В частности, расчет описывает особенность процесса ААПК, связанную с начальной температурой исходной смеси и реактора, что сопровождается наличием двух температурных режимов, которые обусловливают разные условия протекания процесса кристаллизации. Расчет изменения степени кристалличности в двух крайних точках (в центре и у стенки реактора) показывает уменьшение градиента по степени кристалличности в зависимости от начальной температуры синтеза. Низкотемпературный режим приводит к адиабатической кристаллизации сразу во всем объеме, что позволяет получать изделия практически любых размеров без дефектов и с допустимыми остаточными напряжениями. Однако снижение температуры синтеза ниже 150°С приводит к резкому увеличению содержа- [c.64]

Разность t—tn меняется от опыта к опыту. Это происходит, во-первых, потому, что образец нагревают до различных температур t, и, во-вторых, вследствие того, что в зависимости от начальной температуры образца меняется количество введенной в калориметр теплоты, а следовательно, также и его конечная температура п. Поэтому так же, как и при определении истинной теплоемкости (стр. 313), результаты отдельных опытов подвергают совместной обработке, проводя сглаженную кривую средне ) теплоемкости (или энтальпии), которая наилучшим образом соответствует всем опытным данным. Для удобства использования полученных результатов, сглаженные значения Ср обычно также сводят в таблицу, в которой средняя теплоемкость вещества приведена через равные интервалы, допускающие вычисление Ср при всех промежуточных температурах линейной интерполяцией. Обычно для этого достаточно приводить значения Ср через каждые 100°. [c.345]

Если в качестве хладоагента используют лед, то в зависимости от начальной температуры реакционной массы 1 кг льда при таянии отбирает 100—150 ккал тепла. При этом температура реакционной массы снижается до О — минус 5° С. К недостаткам применения льда следует отнести необходимость его дробления и транспортирования, что связано с большими потерями этого хладоагента. В последние годы выпускаются льдогенераторы, в которых получают чешуированный лед при —9° С. Ведется разработка конструкций более совершенных льдогенераторов. [c.176]

Рис. 2. Изменение влагонапряжения трубы-сушилки для пиросульфита натрия в зависимости от начальной температуры супшльного агента.

Рис. 3. Изменение вланогости пиросульфита натрия по длине трубы-сушилки в зависимости от начальной температуры воздуха (производительность 220 кг/ч.).

Давление при ударном прессовании изделий в зависимости от начальной температуры прессформы 500—1200 кГ/см . [c.59]

Из (6.25) нетрудно видеть, что при заданном статическом давлении в выходном сечении сопла параметры потока определяются только начальным теплосодержанием сжиженного газа. На рис.6.14 показано изменение скорости, а на рис.6.15 - коэффициента скорости двухфазного потока в зависимости от начальной температуры для хладонов 13,13В1 и углекислоты. [c.196]

Во многих случаях влагосъем с 1 м3 действующих распылительных сушилок в час не превышает 10—12 кГ. Ориентировочно считают, что в зависимости от начальной температуры теплоносителя величина влагосъема А = -— принимает следую- [c.217]

Интересно отметить, что если для двух установок с площадью решеток соответственно 1 и 15 ж2 принять одинаковый съем с 1 ж2 решетки по материалу и влаге и отношение lib = onst, то скорость потока материала во второй сушилке будет примерно в 4 раза больше, чем в первой. Это указывает, в частности, на немоделируемость кипящего слоя. Температура газов под решеткой должна быть на несколько градусов ниже температуры плавления или размягчения материала. Температура отходящих газов и слоя зависит от свойств высушиваемого материала и требуемой конечной влажности продукта. С достаточной точностью можно допустить, что влажность материала однозначно определяется температурой слоя. Температуру в слое обычно принимают от 40 до 110° С, в зависимости от начальной температуры газов и влажности продукта. В прикидочных расчетах для определения tz можно пользоваться /—d-диаграммой, задаваясь влажностью отработанных газов. Последняя влияет на конечное влагосодержание гигроскопичных продуктов. Это влияние особенно ярко выражено при сушке высоковлажных материалов или растворов. Скорость кипения — наиболее важный фактор в установках с кипящим слоем. Ее оптимальное значение, определяемое экспериментальным путем, зависит от свойств материала и требований, предъявляемых к процессу. Так, при сушке термочувствительных материалов оптимальное значение скорости кипения определяется. хорошим перемешиванием, предотвращающим перегрев отдельных частиц. При сушке полидисперсных частиц следует использовать такие скорости, чтобы крупные частицы находились в зоне повышенных температур. В случае сушки и сепарации оптимальное значение скорости определяется условиями уноса определенной фракции частиц. Необходимо отметить, что скорость кипения является моделируемой величиной и может быть достоверно определена на лабораторной установке. [c.220]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология