Очистка в регенераторах

А—приготовление угольной пасты Б—жидкофазная гидрогенизация В—предварительное гидрирование Г—бензинирование или расщепление Д—стабилизация Е—получение этана Ж—получение пропана 3—осушка газа И—получение бутана К—абсорбционная очистка газа (удаление аммиака) Л—производство газового бензина М—газоочистка (удаление СО и Н З) И—алкацидная очистка, молотковая дробилка 2—вращающаяся сушилка 3—бункер для сухого (4% НаО) угля с катализатором 4 —бак для затирочного масла 5—ластовый насос высокого давления 6—регенератор (теплообменник) / сепаратор Л—газоподогреватель 9—реактор 10—уровнемер 11—горячий сепаратор 12—центрифуга 3—печь полукоксования шлама 14—емкости для дросселирования 15—холодильник 16—продуктовый сепаратор 17—водоотделитель 18—циркуляционный насос 19—масляный абсорбер 20—детандер 21—алкацидный абсорбер 22—реактор с окисью железа (280°) для удаления сероокиси углерода 23—сборник среднего масла 24—дистилляционная колонна 25—водный абсорбер 26—бак для среднего масла 27—электрический подогреватель сборник бензина 29—емкости для среднего масла Б [c.35]

Способы обеспечения незабиваемости регенераторов. Рассмотрим схемы, поясняющие, как организована очистка регенераторов от двуокиси углерода в установках, работающих ио циклу двух давлений и но циклу низкого давления. Дополнительный поток воздуха или продуктов его разделения, служащий для уменьшения разности температур на холодном конце регенераторов, называют несбалансированным потоком, он может быть петлевым. [c.100]

Однако экспериментами установлено, что в том случае, когда часть обратного потока не проходит через насадку, но необходимая минимальная разность температур на холодном конце регенераторов обеспечивается тем, что общее количество газов в обратном потоке G 5p остается больще G p, удаление СОг все же происходит достаточно хорошо. Таким образом, решающее значение при выносе примесей имеет не количество обратного потока в насадке, а обеспечение минимальной разности температур. Этим объясняется и гот факт, что основная масса влаги и СОо выносится обратным потоком уже в начале и середине периода обратного дутья. На рис. 73 показан график, иллюстрирующий это положение применительно к влаге. В конце периода выходящие азот и кислород почти не содержат примесей. Метод обеспечения длительной работы регенераторов путем уменьшения ЛГ и увеличения количества газа обратного потока разработан Линде (1932 г.) и применен на кислородных установках двух давлений воздуха. В дальнейшем были разработаны методы обеспечения очистки регенераторов и в установках низкого давления воздуха. [c.119]

Рассмотрим более подробно способы обеспечения очистки регенераторов от двуокиси углерода в установках двух давлений воздуха и установках низкого давления воздуха. Дополнительный поток воздуха или продуктов его разделения, служащий для уменьшения разности темпе- [c.119]

Если нарушается технологический режим работы установки вследствие забивки регенераторов твердой СОг (при нормально работающей колонне), то очистку регенераторов производят путем их продувки без остановки блока. Для этого в каждый регенератор через продувочный вентиль клапанной коробки поочередно подают неохлажденный, осушенный и очищенный от СОг воздух из линии высокого давления, дросселированный до избыточного давления 0,2—0,5 кгс см . При этом воздух подается в периоды обратного дутья. [c.614]

Кислородные регенераторы на время продувки отключают от газгольдера. Проходя через регенераторы, продувочный воздух выносит из них двуокись углерода. Если очистку регенераторов не удается произвести при работающем блоке, его останавливают на 2 ч и продувают азотные регенераторы в течение 20—25 мин, кислородные— 15—20 мин. Затем блок вновь пускают и восстанавливают нормальный режим на это требуется 2—5 ч. [c.614]

Очистка регенераторов от двуокиси углерода. Для очистки регенераторов установок низкого давления можно применять различные способы. [c.630]

В отличие от схемы на рис. 63 в данной установке нет регенераторов, водородного компрессора высокого давления и вакуум-насосов для откачки паров N2, однако в нее включены колонна промывки жидким метаном и низкотемпературные адсорберы. В обеих схемах необходимо получать очень чистый водород, который отводится из куба колонны для разделения смеси Н2 - Не, так как этот поток используется для регенерации адсорберов или, как это имеет место в схеме на рис. 63, для очистки регенераторов. Молярная доля водорода для осуществления этих процессов должна составлять 98-99%. Холодопотери криогенного блока компенсируются за счет холодопроизводительности азотного цикла в сочетании с холодом, получаемым за счет дроссель-эффекта азотной и метановой фракций. [c.184]

Вследствие этого количество воздуха, проходящего через регенератор в период теплого дутья, меньше, чем количество обратных газов, проходящих через регенератор в период, холодного дутья, что обусловливает полную очистку регенераторов от осевшей в них влаги и углекислоты за вpe я рабочего периода регенераторов. [c.188]

Испытана на практике и дала положительные результаты очистка регенераторов от углекислоты путем кратковременной продувки их дросселированным воздухом высокого давления, предварительно охлажденным в теплообменнике аммиачной холодильной установки. [c.132]

Очистка регенераторов от углекислоты путем кратковременной продувки их воздухом позволила значительно продлить время непрерывной эксплуатации блока разделения, так как увеличение сопротивления регенераторов являлось, как правило, основной причиной остановок блока на полный отогрев. Сопротивления ректификационных колонн в течение очень длительного времени остаются практически неизменными. [c.133]

Практически испытана и дала положительные результаты очистка регенераторов от углекислоты кратковременной продувкой их дросселированным воздухом высокого давления. [c.73]

Очистка регенераторов от углекислоты кратковременной продувкой их воздухом явилась средством, позволяющим зна- [c.74]

Следует иметь в виду, что при определении условий выноса из регенераторов углекислоты и влаги понятие средняя разность температур между потоками несколько условно отражает реальный ход процесса. В действительности решающим фактором, определяющим унос углекислоты и влаги, является разность температур не между потоками, а между насадкой и обратным потоком, а точнее между обратным потоком и углекислотой и влагой, осевших на насадке. Чем температура обратного потока ближе к температурам твердой углекислоты и льда, тем лучше идет их возгонка. Однако измерить температуру углекислоты и влаги в разных точках регенератора практически невозможно. В прямой зависимости от температуры насадки находится температура прямого потока. Чем холоднее насадка, тем холоднее и поток воздуха, прошедший через нее. Так как температура обратного потока на входе в регенераторы практически не зависит от температуры насадки, а температура прямого потока, которую можно измерить во все периоды дутья, прямым образом зависит от температуры насадки, то температурная разность между этими потоками косвенно отражает и температурную разность между обратным потоком и насадкой. Поэтому при дальнейшем рассмотрении теплового процесса в регенераторах за основной фактор принимают разность температур между потоками, имея при этом в виду, что если удастся сблизить эти температуры, то тем самым можно и уменьшить разность температур между обратным потоком и насадкой, что в действительности является решающим фактором в очистке регенераторов от углекислоты и влаги. [c.112]

Однако в результате того, что теплоемкость сжатого воздуха Ср больше, чем расширенных кислорода и азота, разность средних температур в регенераторе при равенстве прямого и обратного потоков увеличивается к холодному концу (см. рис. 2-19,6). При обычном значении М(.р на теплом конце, равном 4—5°, в конце 1-й зоны регенератора разность температур составляет 7—8°, а на холодном конце 10—12° и, следовательно, в этих условиях обеспечивается очистка регенераторов от влаги, но не обеспечивается удаление СОг. Таким образом повышение величины отношения. хотя и улучшает условия очистки, но [c.131]

Если продувка на ходу аппарата не приводит к полной очистке регенераторов, эту операцию производят, остановив аппарат на время около 2 ч (азотные регенераторы продувают 20—25 мин, кислородные 15— 20. чин.). [c.173]

Давление выветренного абсорбента снижается затем до атмосферного, и кислый газ с содержанием метана не более 2% подается на установку производства серы. Окончательная регенерация абсорбента осуществляется отдувкой паром в регенераторе. Конденсат, полученный при охлаждении в верхней части регенератора, для очистки от кислых газов отдувается воздухом. Смесь кислого газа и воздуха из верхней части конденсатора подается на установку производства серы. Углеводородный конденсат из конденсатора поступает в отпарную колонну, куда в качестве отдувочного газа подается воздух. Таким образом отделяется сероводород, содержащийся в конденсате. [c.183]

Отделение зерен от выходящих из реактора и регенератора газов осуществляется в циклонах. За реактором расположена система разделения и очистки продуктов (на схеме не показана). [c.388]

Пример 9. 8. Определить размеры регенератора установки каталитической очистки с циркулирующим таблетированным алюмосиликатным катализатором производительностью 640 т/су тки бензина с к. к. 240° С. Плотность бензина дзо = 760 кг/м . При каталитической очистке бензина выход кокса составляет 3% вес. от исходного сырья. Отработанный катализатор поступает в регенератор при температуре 450° С, горячий воздух при температуре 350° С. В трубы змеевиков подается химически очищенная вода при температуре 20° С и превращается в насыщенный водяной пар под давлением 25 ат. Регенерированный катализатор выходит из регенератора при температуре 590° С. Температура окружающей среды г" принята в расчете минус 30° С. [c.201]

Наличие в проточной части компрессора деталей, загрязненных маслом, возможно при некачественном обезжиривании компрессора. Кроме того, предполагают, что масло может попадать в проточную часть и накапливаться на деталях компрессора во время его эксплуатации в том случае, если оно содержится в азоте, используемом при пуске компрессора, или в сжимаемом кислороде. Действительно, некоторые количества масла могут содержаться в азоте и в кислороде, поступающих в компрессор из регенераторов установок, в том случае, если очистка воздуха перерабатываемого установками осуществляется в масляных фильтрах. Несмотря на то, что опытами это еще не подтверждено, в настоящее время решено отказаться от оснащения воздухоразделительных агрегатов воздушными масляными фильтрами. [c.179]

Удаление примесей идет тем лучше, чем меньше разность температур А Т между прямым потоком и обратным обр и чем больше отношение Рпр/Робр- Теоретические расчеты и практические данные показывают, что при давлении перерабатываемого воздуха 6 кгс/см (0,6 МН/м2) и давлении обратных потоков 1,2 кгс/см (0,12 МН/м ) максимально допустимая А Г на холодном конце, при которой обеспечивается очистка регенераторов от Og и HjO (незамерзаемость), равна 6—8 °С. [c.126]

Результаты исследований работы регенераторов третьего типа подтвердили возможность подачи в змеевики 30—40% чистых продуктов. При выводе части воздуха прямого потока из середины регенераторов увеличивается соотношение потоков по насадке в нижней части регенераторов, уменьшается тепловая нагрузка на насадку, снижается разность температур между газами на холодном конце. Все эти факторы способствуют улуч шению условий выноса двуокиси углерода с насадки. В результате испытаний установлено также, что для нор.мальной очистки регенераторов от влаги и СОг среднюю разность температур по насадке на холодном конце необходимо поддерживать [c.52]

В установках низкого давления прямой поток воздуха, поступающего на регенераторы, сжат до давления 550—600 кн/м (5,5—6,0 аг), определяемого работой ректификационной колонны при этом отношение Рпр/Робр не превышает б,0/1,2 = 5. Однако действие этого фактора еще недостаточно для полного удаления СОг, так как то обстоятельство, что обратный поток холоднее прямого, ухудшает условия выноса примесей. Чем меньше АТ в регенераторе, т. е. чем выше температура обратного потока при данной температуре прямого, тем благоприятнее условия возгонки и удаления примесей. Теоретические расчеты и практические данные показывают, что при отношении/0,р/р =5 максимально допустимая средняя разность температур на холодном конце, при которой обеспечивается очистка регенераторов от СОг, равна 6—8 град и от влаги (в первой зоне) 8—10 град. [c.118]

Воздух, сжатый в турбокомпрессоре до давления 5—6 ати, поступает в кислородные 1 и азотные 2 регенераторы. Через кислородные регенераторы проходит около 20% перерабатываемого воздуха. Остальное количество воздуха цоступает в азотные регенераторы. Работа кислородных регенераторов практически ничем не отличается от работы регенераторов, установленных в ранее рассмотренных технологических схемах кислородных установок. По одному регенератору проходит кислород, по другому воздух. Через ка1ждые 3 мин. происходит переключение потоков. Неравенство прямого и обратного потоков составляет около 3,5%. Разность температур на холодном конце составляет примерно 8°, что обеспечивает полную очистку регенераторов от влаги и углекислоты, а также охлаждение воздуха (прямого потока) до состояния сухого насыщенного пара. В азотных регенераторах полная очистка от углекислоты достигается за счет уменьшения разности температур на холодном ко-нце регенераторов до 5—6°. При этой разности температур двуокись углерода полностью выносится из регенераторов, несмотря на то что имеет место обратное неравенство потоков, т. е. если в кислородных регенераторах количество обратного потока превышает количество прямого потока, то в азотных количество отходяще- [c.48]

Описанные ранее периодические очистки регенераторов и промывка ректификационных колонн от накоплений углекислоты и влаги в сочетании с наиболее эффективным технологическим режимам позволяют значительно продлить время непрерывной э кoплyaтaции блока разделения воздуха, что приводит к уменьшению непроизводительных энергетических затрат, увеличению коэффициента использования основного оборудования и снижению себестоимости кислорода. [c.349]

МОГО воздуха, что обеапечивает хорошую очистку регенераторов от влаги. [c.96]

Длительность второго этапа составляет 7—8 ч. Особенностью ЭТОГО этапа является полная нагрузка турбодетаидеров, так как можно не опасаться проникновения в блок влаги в больших количествах, а диапазон температур, при котором охлаждаются сосуды и аппараты, во время второго этапа исключает выпадение углекислоты из воздуха при расширении епо в турбодетандере. Основным условием правильного охлаждения сосудов па II этапе является такая регулировка воэдуоса и такой темп подключения сосудов и аппаратов, которые исключают отепление воздуха на выходе из регенераторов выше минус 70° С. Поддержание количества петлевого потока в пределах 15% от всего перерабатываемого воздуха обеспечивает хорошую очистку регенераторов. [c.96]

Вторая стадия. Паровой клапан 25 на трубопроводе 22 открывается для очистки регенератора паром, который, проходя через регенератор 21, реактор 10 и регенератор 40, выбрасывается в атмосферу через клапан 28 и трубопровод 41. После короткого промежутка времени клапан 28 закрывается, а углеводородное сырье (лучше подогретое) поступает через клапан 15 по трубопроводу 14. Углеводороды и перегретый пар направляются тангенциально с большой скоростью соответственно в реакционную камеру и реактор. В результате турбули-зации образуется гомогенная смесь, поступающая в реактор 10, состоящий из огнеупорных керамических трубок. [c.59]

Рассмотрим более подробно способы обеспечения очистки регенераторов от двуокиси углерода в установках двух давлений воздуха и установках низкого давления воздуха Дополнительный поток воздуха или продуктов его разделения, служащий для уменьшения разности температур на холодном конце регенераторов, называется небалансирующимся газовым потоком или просто небалансирующимся потоком . Это название связано с материальным небалансом регенераторов, так как в каждом цикле количество газа, проходящего через регенератор в одном направлении, не равно количеству газа, проходящего в обратном направлении. [c.132]

Часть воздуха в количестве 200—400 м 1ч из компрессора 9 очи щается от СО2 в декарбонизаторе 15, орошаемом щелочным раствором, и от влаги Н2О в осушительной батарее 16, наполненной NaOH, и сжимается в компрессоре 10 до 180—200 ати. Далее сжатый воздух охлаждается в теплообменнике 17 при ( помощи аммиачной установ1Ки 18 до —20° С и поступает в детандер 19, где происходит расширение воздуха до 3 ати с понижением температуры до —175° С. В основном теплообменнике 20 происходит сжижение воздуха высокого давления. Общее количество воздуха подводится к предварительной колонне 12, причем около 20 м ч (отнесенного к газообразному состоянию) в сжиженном виде. Обратных газов через регенераторы проходит на 1—1,5% больше количества поступающего воздуха для более совершенной очистки регенераторов от влаги и углекислоты . [c.334]

Раствор обеспечивает тонкую очистку газа от H2S и СО2 с OS, S2 и меркаптанами образует легкорегенерируемые соединения, обладает низкими растворимостью углеводородов и температурой замерзания (б5%-нрлй раствор имеет температуру замерзания —44 °С). Насыщенный раствор ДГА рекомендуется регенерировать под вакуумом (13—17 кПа) и при температуре в нижпей части регенератора 160—170°С. [c.175]

В схему процесса входят абсорбер, регенератор, выветрива-телп, теплообменники и насосы. Во многих случаях дополнительно вводятся также турбина для использования гидравлической энергии насыщенного раствора и рециркуляционные компрессоры. Регенерация растворителя осуществляется понижением давления и отдувкой топливным газом, водяным паром, инертным газом или воздухом. Отдувка воздухом, как показывает опыт эксплуатации, не рекомендуется при очистке газа, содержащего H2S, так как в регенераторе происходит частичное окисление H2S в серу кислородом воздуха. Сера может выпасть в виде осадка и затруднить процесс регенерации абсорбента. [c.181]

На установках Г-43-107 и КТ-1 реализованы такие процессы, как гидрообессериванне сырья вакуумных дистиллятов, каталитический дожиг угарного газа в регенераторе, трехстуиен-чатаи циклонная очистка отходящих газов от механических взвесей. [c.151]

Строительство ВРУ в районе новых производств возможно только в том случае, если загрязнение воздуха в месте воздухозабора не превышает норм. Иначе должны осуществляться мероприятия по очистке газовых сбросов. При эксплуатации ВРУ систематически по графикам должны проводиться анализы технологических потоков на содержание в них ацетилена и других углеводородов, сероуглерода, масла. В случае обнаружения взрывоопасных примесей, превышающих предельно допустимое содержание их в технологических потоках, следует принимать меры, предусмотренные инструкцией. Необходимо строго поддерживать установленный температурный режим в процессе воздухоразделения во избежание выноса углеводородов из регенераторов в блок разделения и исключения опасности взрыва. Следует своевременно осуществлять контроль качества адсорбента и при необходимости подвергать его пересеиванию, осуществлять досыпку иля замену его. [c.374]

На данной двухступенчатой установке катализатор регенерируется в общем регенераторе, обслуживающем обе ступени. Как следствие этого процессы крекинга и очистки проводятся с одним и тем же катализатором. В реакторах i и 2 поддерживаются разные режимы, оптимальные для каждого процесса. Оба реактора могут быть также использованы одновременно для цроведения только одного процесса, например каэалитического крекинга. [c.173]

Пример 9. 6. Определить количество тепла, отдаваемого дымовыми газами в котле-регенераторе и котле-утилизаторе, и количество пресной воды, вводимой в указанные котлы установки каталитической очистки с циркулирующим пылевидным алюмосиликатным катализатором производительностью 800 mj ymKu бензина. При каталитической очистке выход кокса составляет 3,0% на сырье, температура кипящего слоя катализатора в регенераторе 580° С, в реакторе 450° С, кратность циркуляции катализатора между реактором и регенератором равна 4. Состав кокса 96% углерода и 4% водорода. При регенерации отработанного катализатора 90% углерода превращается в Oj. В котле-утилизаторе дымовые газы охлаждаются от 550 до 250° С. В котлы поступает химически очищенная вода при температуре 20° С и превращается в насыщенный водяной пар под давлением 15 ат. В регенератор вводится воздух при температуре 350° С. [c.187]

В десорбере с помощью водяного пара происходит отпаривание и вымывание нефтяных газов из порового объема и пространства меигду частицами катализатора. Отпаренный катализатор струей воздуха транспортируется через распределип льную решетку в нижнюю часть регенератора, куда через маточники подается воздух. Затем смесь поступает в зону кипящего слоя регенератора, где выдерживается достаточное время для обеспечения регенерации. Отрегенерированный катализатор подается в реактор. Пары продуктов из реактора попадают в ректификационную колонну 8, где сначала подвергаются мокрой очистке от катализаторной пыли, а затем поступают во фракционирующую часть колонны. В нижней части колонны установлены каскадные тарелки для отделения паров катализата от катализаторного шлама. По мере 1[акопления шлам выводится в транспортную линию реактора. [c.197]

Адсорбционный способ очистки воздуха от примесей при положительных температурах был предложен Каале [56]. Этот способ, названный методом регенеративной или обратимой адсорбции, заключается в том, что очищаемый воздух при давлении около 0,6 Мн1м кГ1см ) и температуре около 20° С пропускается через один из двух попеременно работающих адсорберов, заполненных активированным углем. В этих адсорберах происходит очистка воздуха от влаги, двуокиси углерода, ацетилена и других углеводородов. Адсорберы работают попеременно аналогично регенераторам. Переключение производится через 20 мин. Процесс десорбции осуществляется подачей в адсорбер азота, отбираемого из блока разделения. [c.121]

Исследования, проведенные во ВНИИкимаше С. С. Петуховым [13, с. 34—38] на полупромышленной установке, показали, что на насадке регенераторов воздухоразде-лнтельных установок наблюдается обратимая адсорбция ацетилена. Показано, что наибольшей эффективностью обладает каменная насадка из кускового базальта, на которой задерживалось до 90% ацетилена, поступающего в регенераторы. На насадке из рифленой алюминиевой ленты степень очистки достигала 35—40%. Определена также эффективность очистки воздуха от ацетилена в регенераторах, нижняя часть которых заполнена насадкой из кускового базальта. При работе в режиме кислородных регенераторов (с избытком обратного потока до 3,57о) степень очистки воздуха от ацетилена составила 80 /о, а при работе в режиме азотных регенераторов (с отбором до 12% воздушного потока) —85%. [c.122]