Нагрев дымовыми газами

Таким образом, нагрев дымовых газов в дымососе значительно превышает их охлаждение за счет потери тепла <75 для рассматриваемого участка газоходов. Количественная оценка этому дана ниже. [c.132]

Общая схема установки представлена на рис. 5. Сырой кокс-У из емкости (на рис. 5 не показана) пневмотранспортом подается в бункер 3 и через регулятор расхода 4 по стояку поступает в верхнюю секцию реактора, в которой производится его предварительный нагрев дымовыми газами до температуры 650—750°, поступающими из нижних секций. Между первой и второй ступенями пре- [c.230]

В химической и нефтехимической промышленности нагрев дымовыми газами осушествляется в трубчатых печах, а также в автоклавах (для установок небольшой производительности). [c.241]

Установки первичной перегонки нефти и ректификации углеводородных газов имеют наиболее развитые системы теплообмена, которые предназначены для максимального использования тепла уходящих потоков и повышения термодинамической эффективности процесса. Для теплообмена используют следующие потоки пародистиллятные фракции, боковые погоны и остатки атмосферной и вакуум/ной колонн, промежуточные циркуляционные орошения, дымовые газы и промежуточные фракции и потоки с других технологических узлов комбинированных установок. Благодаря эффективному, использованию тепла го рячих потоков сырую нефть удается предварительно нагреть до 220—230 °С, уменьшая тем самым тепловую мощность печей на 20—25%- В результате утилиза-ции тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.313]

На фиг. 159 показан нагрев воздуха при помощи продуктов сгорания. Топливо сжигается на колошниковой решетке / дымовые газы проходят внутри ребристых трубок 2 и, охладившись, уходят [c.253]

На фиг. 178 представлен еще один способ улучшения коэффициента полезного действия печи путем организации нагрева отбросными дымовыми газами воздуха, подаваемого на горение Нагрев воздуха осуществляется в трубчатом воздухоподогревателе, устанавливаемом над конвективным пучком. [c.263]

Большие преимущества перед огневым нагревом горючих жидкостей имеет более безопасный нагрев в проточных реакторах с внутренним обогревом, в реакционное пространство которых непрерывно подается твердый или газообразный теплоноситель. Широкое применение находят аппараты с твердым гранулированным или пылевидным теплоносителем, нагреваемым вне реактора дымовыми газами до требуемой температуры и непрерывно вводимым в аппарат, в котором он отдает свое тепло и по мере охлаждения выводится из него при помощи специальных устройств. [c.137]

В левой топочной камере вдоль боковых стен и у потолка расположены нагревательные радиантные трубы, а в правой топочной камере — радиантные трубы сокинг-секции, с регулируемым, но самостоятельным подводом тепла в эту секцию. Уходящие из топочных камер I и III дымовые газы поступают через проемы внизу внутренних стен в конвекционную камеру II. Здесь восходящий поток дымовых газов охлаждается, отдавая тепло на нагрев сырья (при наличии для него конвекционного змеевика), испарение воды и перегрев водяного пара при размещении в камере трубчатых элементов парового котла-утилизатора или пароперегревателя. [c.25]

Сжигание летучих веществ в печи позволяет в значительной степени оградить прокаливаемый материал от угара и сэкономить топливо. Для сжигания летучих веществ предложены следующие способы и конструктивные решения 1) подача воздуха непосредственно в ту область печи, где наблюдается наиболее интенсивное выделение летучих веществ 2) возврат части дымовых газов в прокалочную печь в качестве топлива 3) увеличение диаметра печи в зоне интенсивного выделения летучих веществ 4) применение двух печных барабанов, в одном из которых кокс до температуры начала выделения летучих веществ нагревается путем сжигания топлива, а в другом—дальнейший нагрев осуществляется за счет сжигания летучих веществ при прямоточном движении потоков кокса и дымовых газов. [c.193]

Радиантные и конвекционная камеры соединены между собой каналом для дымовых газов. Дымовой канал радиантных камер представляет собой узкую шахту высотой 11,2 м, которая разделена на три параллельных канала двумя горизонтальными перегородками, для обеспечения горизонтального движения потока продуктов горения. Продукты сгорания из канала поступают в конвекционную камеру, которая разделяется промежуточными стенками на три хода. Из печи дымовые газы собираются через четыре канала в общий стояк, а из него в боров, затем через воздухоподогреватель Т-12 дымососом АД-4/5/ выбрасывается в дымовую трубу. Предварительный нагрев воздуха на входе в Т-12 осуществляется смешением его с горячим воздухом. Рециркуляция воздуха производится воздуходувкой низкого давления В Д-3. [c.45]

Нагрев реакционной массы до 550—600 °С осуществляется дымовыми газами, которые имеют "температуру над муфелем 1200 °С, под муфелем 800 °С. Дымовые газы получаются в результате сжигания природного газа. Приготовление горючей газовоздушной смеси производится в двухпроводных горелках типа ГНП. Для обеспечения равномерного нагрева муфеля установлено четыре горелки. Требуемая температура теплоносителя достигается разбавлением дымовых газов в горелочной туннеле вторичным воздухом, подаваемым специальным вентилятором. [c.72]

Нагрев бикарбоната натрия или смеси осуществляется передачей тепла через корпус барабана дымовыми газами, полученными от [c.88]

В низу печь имеет топочную камеру с горелкой ГНП-4. Цилиндрическая рабочая камера заканчивается сверху сферическим сводом из жаропрочного бетона. Под сводом симметрично установлены три газовые горелки. Раскаленные дымовые газы от сжигания природного газа нагревают свод до 1300 °С и он начинает излучать тепло на поверхность кипящего слоя носителя, создавая равномерный нагрев его. [c.201]

В настоящее время разрабатываются турбодетандеры и шелл-сепараторы, которые смогут в-течение длительного времени выдерживать нагрев до 760°С. Это позволит отказаться от промежуточного охлаждения дымовых газов. Межремонтный пробег современных систем рекуперации энергии достигает более двух лет, что приближается к среднему межремонтному пробегу установок ККФ (2—3 года). [c.106]

Нагрев в кипящем слое проводится в токе горячих дымовых газов. В кипящем слое происходит очень быстрое выравнивание температур газового потока и взвешенных в нем частиц. При этом возможен равномерный нагрев теплоносителя в аппаратах сравнительно небольших размеров. Основной трудностью при нагреве во взвешенном слое является регулирование уровня кипящего слоя и степени обгорания частиц, что достигается главным образом изменением их крупности. [c.114]

Тепло, выделенное в печи сгоревшим топливом, не все расходуется полезно, т. е. не полностью идет на нагрев нефтепродукта, а частично теряется. Эти потери состоят из тепла, уходящего с дымовыми газами, потерь от лучеиспускания и неполноты [c.77]

Вследствие отложения кокса на внутренней поверхности труб передача тепла нефтепродукту от дымовых газов сильно снижается и приходится увеличивать нагрев внешних степок труб, что также приводит к износу труб. В результате материал трубы не может выдержать большое давление продукта, труба вспучивается и в наиболее тонком месте разрывается или, как говорят, прогорает . [c.294]

Коэффициентом полезного действия трубчатой печи называется доля теплоты, полезно использованной в печи на нагрев продукта. К. п. д. зависит от полноты сгорания в печи, потерь теплоты с уходящими дымовыми газами и через кладку. Он определяется по формуле [c.116]

Коэффициент полезного действия трубчатой печи — доля тепла, полезно использованного в печи на нагрев нефтепродукта. При полном сгорании топлива к. п. д. печи зависит от ее конструкции, от потерь тепла с уходящими дымовыми газами и через кладку печи, от коэффициента избытка воздуха. Коэффициент полезного действия трубчатых печей обычно колеблется в пределах 0,60— [c.87]

Определить массу кокса, которую необходимо сжечь в коксонагревателе, чтобы нагреть коксовый теплоноситель до 580 °С, если известно на установке циркулирует 668 300 кг/ч коксового теплоносителя теоретический расход воздуха 13,15 кг/кг кокса коэффициент избытка воздуха а=1,05 температура поступающего воздуха и коксового теплоносителя соответственно 350 и 480 °С теплота сгорания кокса Qp = 32682 кДж/кг, удельная теплоемкость воздуха 1,0, кокса 1,25 и дымовых газов 1,04 кДж/(кг-К) температура выходящих дымовых газов 580 °С. [c.140]

Технологическая схема газовоздушной регенерации с промывкой дымовых газов водой представлена на рнс. 70, а. Сжатый циркулирующий дымовой газ подается на нагрев в сырьевые теплооб- [c.226]

Аппарат выполнен из огнеупорного материала, нижняя часть его заполняется расплавленным металлом. Непрерывный нагрев расплава металла осуществляется дымовыми газами, которые проходят по трубам / нагревателя, размещенного в камере с расплавом металла. Сырье на пиролиз подается снизу через распределительные форсунки и барбо-тирует через расплав металла 2. В средней части аппарата происходит отделение продуктов пиролиза от расплава. Несколько охлажденный теплоноситель из средней части аппарата опускается через кольцевой зазор, откуда форсунками с помощью водяного пара вдувается в нижнюю часть, в зону нагрева и пиролиза. Пирогаз из средней части аппарата через систему отбойников 3 теплоносителя поступает в зону закалки. [c.96]

На рис. 27 приведена технологическая схема установки контактного пиролиза в нисходящем потоке коксового теплоносителя фирмы Юнион ойл компани [611, основные принципы работы которой аналогичны принципам работы описанной выше установки ИНХС АН СССР. Отличительной особенностью этой установки является нагрев теплоносителя дымовыми газами в транспортной линии также до высокой температуры (1100—1300° С) и осуществление реакции при непрерывно снижающейся температуре теплоносителя и, следовательно, реакции пиролиза. Теплоноситель в этом процессе на выходе из реактора имеет температуру 700— 750° С, т. е. температурный перепад в прямоточном реакторе достигает 300° С. Средняя температура в реакторе поддерживается на уровне 1000—1200° С, поэтому получаемые газы пиролиза содержат значительные количества ацетилена и его гомологов. [c.104]

Чтобы обеспечивать требуемую активность дымовых газов и достаточную тягу для их удаления, необходимо температуру дымовой трубы поддерживать на достаточно высоком уровне. Она не должна быть ниже точки росы водяных паров, содержащихся в дымовых газах, так как конденсация воды приводит к коррозии и разрушению кладки. Наконец, если в процессе сжигания осуществляется нагрев материала до определенной температуры, то, как правило, неизбежно удаление дымовых газов при повышенных температурах (тепло может передаваться только от тела с большей к телу с меньшей температурой). В периодическом процессе тепловая нагрузка по ходу процесса, особенно в конце его, снижается, однако тенденция выброса горячих уходящих газов остается. В непрерывных процессах иногда можно охлаждать дымовые газы, направляя их навстречу подаваемому на процесс холодному веществу. Но как бы ни ограничивали в каком-либо процессе температуру уходящих газов, всегда будет существовать минимально необходимый уровень ее, который приходится поддерживать. [c.107]

Нагрев дымовыми газами имеет некоторые преимущества перед непосредственным нагревом. Продукты горения при этом хпособе поступают к автоклаву из отдельна расположенной- тонки. [c.86]

Что касается активности извести, то она в значительной степени зависит от характера теплообменного процесса в зоне обжига. При использовании газообразного топлива в шахтных печах и печах КС получают известь, характеризуемую очень малым временем гашения. Применение такой извести, например, в производстве силикатных изделий автоклавного твердения вызывает затруднение. Для снижения реакционной активности необходима более длительная выдержка СаО в зоне высоких температур, что приводит к ее рекристаллизации. Поэтому приходится снижать производительность шахтной печи с тем, чтобы диссоциация СаСОз завершалась до подхода к горизонту установки горелочных устройств. Тогда образующееся тепло будет расходоваться на нагрев дымовых газов и перегрев СаО, а процесс диссоциации будет происходить в вышележащих слоях и реакционная активность извести понизится. [c.232]

Основной характеристикой трубчатой печи считается коэффициент полезного действия (КПД). КПД трубчатой нечи — это доля теплоты, полезно пспользованпо "[ в печи на нагрев нефтепродукта. При полном сгорании топлива КПД печи зависит от ее конструкции, потерь теплоты с уходящими дымовыми газами и через кладку печи и коэффициента избытка воздуха. КПД трубчатых печей обычно колеблется в пределах 0,60—0,80 и определяется по формуле [c.230]

Нагрев кокса до заданной температуры (600-620 С) осуществляется в кок — сонаг1 евателе 3 за счет теплоты сгорания части кокса. Дымовые газы, покидающие псевдоожиженный слой, проходят двухступенчатые циклоны, где от нкк отделяется и возвращается в слой коксовая пыль, затем поступают в котел-утилизатор (на схеме не показан). Поскольку количество сжигаемого кокса меньше вновь образуемого, то избыток его в виде фракции более крупных частиц непрерывно выводят из системы через сепаратор-холодильник 4, где менее крупные частицы возвращаются в коксонагреватель. [c.77]

Нагрев и прокаливание катализатора проводят прямым контактом с дымовыми газами, поступающими из топки, в которой сжигается газообразное или жидкое топливо. Температуру дымовых газов автоматически поддерживают на уровне 630—650° С, при этом температура в зоне прокаливания составляет 600—630° С. Прокаленный катализатор через иереточные трубки нижней решетки-затвора поступает в чону охлаждения, где движется между рядами труб, охлаждаемых воздухом, и сам охлаждается до нужной температуры. На конец переточноп трубки надет подвижный металлический стакан, положением которого регулируют высоту слоя катализатора на расположенном ниже транспортере и, следовательно, скорость выгрузки продукта. Ленточным транспортером подают выгружаемый катализатор в грохот для отсева мелочи. Далее его ссыпают в металлические бочки и сдают на склад готовой продукции. [c.70]

Нагрев теплоносителя в нагревателе осуществляется следующим образом. Гранулированный теплоноситель (углеродистый или керамический) поступает по распределительному устройству 1 в количестве 400 кг/ч на верхн юю решетку 3 при температуре 700° С и движется на ней вниз под действием силы са етвенно1го веса в противотоке с дымовыми газами. [c.165]

Коэффициент полезного действия численно равен той чу ти тепла, иолученного при сжигании топлива, которое использовано в нечн на нагрев нефтепродукта. При полном сгорании топлива к.п.д. печи зависит от ее конструкции, коэффициента избытка воздуха (иоказывающего, во сколько раз больше подано в печь воздуха, чем это необходимо для полного сгорания топлива), температуры дымовых газов, покидающих печь, а также от состояния тепловой изоляции печи. При равных мощностях нагревателей он выше для печей с беспламенными панельными горелками ввиду меньших значений коэффициента избытка воздуха и поверхности кладки. Для трубчатых печей к.п.д. колеблется в пределах 0,60—0,85. [c.129]

Сухая перегонка топлива происходит при нагревании топлива без доступа воздуха. В результате могут протекать а) физические процессы, например разделение жидких топлив на фракции по температурам кипения и др. б) химические процес сы— глубокие химические деструктивные превращения компонен тов топлива с получением ряда продуктов. Роль и характер отдель ных процессов при пиролизе различных видов топлив неодииако вы. В большинстве случаев их суммарный тепловой эффект эндо термический и поэтому для процессов пиролиза необходим подвод теплоты извне. Нагрев реакционных аппаратов большей частью производится горячими дымовыми газами, которые передают теплоту топливу через стенку или же при непосредственном соприкосновении с ним. Сухой перегонке подвергают твердые и жидкие топлива. Сухая перегонка твердых топлив (пиролиз) углей, торфа, древесины, сланцев — сложный процесс, при котором протекают параллельные и последовательные реакции. В общем, эти реакции могут быть сведены к расщеплению молекул, входящих в состав топлива, полимеризации, конденсации, деалкилированию, ароматизации продуктов расщепления и т. п. Качество и количество продуктов, получаемых при пирогенетической переработке различных топлив, неодинаковы и прежде всего зависят от вида перерабатываемого топлива, а затем для каждого топлива от температурных условий, продолжительности пребывания в зоне высоких температур и ряда других факторов. При процессах пиролиза получаются твердые, газообразные и парообразные продукты. [c.33]

В настоящее время нагрев стенок трубчатого реактора производится главным образом за счет теплообмена изл ением, а теплообмен конвекцией играет ничтожную роль, так как коэффициент теплопередачи от дымового газа при атмосферном давлении с греющей стороны относительно низок. Появились предложения сжигать отопительный газ под давлениелг [5], в этонг случае коэффициент теплопередачи конвекцией возрастет пропорционально давлению. Улучшатся и условия работы реакционных труб, поскольку снизится перепад давления внутри реакционной трубы и вне ее. [c.136]

Тепловые потоки определяются в первую очередь расходом тепла высокого потенциала (вьппе 950 °С) на эндотермическую реакцию паровой конверсии угле-иодородов п нагрев реагирующих компонентов до температуры реакции 830 °С. Для проведения процесса потребовалось сжечь17 тыс. м /ч газообразного топлива с теплотой сгорания 30 500 кДж/м , при этом выделилось 218,2 ГДж/ч, Колтество тепла, переданного от дымового газа к реакторам, составляет 139 ГДж/ч. Эта величина может быть значительно меньше, если не подогревать вочдух до 360 °С. Однако подогрев воздуха за счет тепла дымового газа, покидающего конвекционную секцию печи, увелпчгшает количество тепла высокого потенциала. [c.138]

Таким образом, при наличии одной двухкамерной печи для атмо-сферпо-вакуумпой установки можно самостоятельно регулировать нагрев нефти и мазута путем изменения расхода топлива, сжигаемого в первой или второй камере, и достаточно полно использовать тепло дымовых газов, охлаждая их до сравнительно низкой температуры. [c.469]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология