Центробежные с диффузором

Реализовать максимальный КПД в процессе эксплуатации при изменениях внешних условий или характеристики сети можно только в том случае, если применяется регулирование ступеней центробежного компрессора наиболее эффективными способами поворотом лопаток диффузора и закруткой потока при входе в колесо с помощью входного регулирующего аппарата. [c.3]

Принцип действия центробежных компрессоров (на примере турбокомпрессора) следующий. Газ поступает в рабочее колесо по кольцевому проходу у вала 1 (рис. 97) и, изменив направление движения на 90°, попадает на лопатки 3. Лопатки работающего колеса машины придают газу вращательное движение. Возникающие при этом центробежные силы сжимают газ и перемещают его от центра к периферии. По выходе из рабочего колеса газ попадает в расширяющийся диффузор 9, расположенный в корпусе, в котором кинетическая энергия частично переходит в потенциальную, т. е. повышается давление газа. Величина повышения давления газа на одном рабочем колесе (степень сжатия) зависит от окружной скорости вращающегося колеса. Чтобы получить высокие давления, газ последовательно пропускают через несколько рабочих колес. [c.139]

Различают несколько способов регулирования центробежных "машин регулирование дросселированием на линии нагнетания или всасывания, регулирование воздействием на поток газа (закручивание потока на линии всасывания или изменение положения лопаток в диффузоре), регулирование изменением частоты вращения. В практике эксплуатации центробежных компрессоров на установках каталитического риформинга и гидроочистки олее широкое применение нашел способ регулирования давления путем дросселирования давления на линии всасывания. При этом, если компрессор работает от двигателя с постоянной частотой вращения, то изменение характеристики компрессора может быть достигнуто изменением давления во всасывающем трубопроводе путем ввода дополнительного сопротивления. В этом случае температура и степень сжатия компрессора не меняются, а конечное давление понижается. Таким образом, за счет регулирования давления на всасывании (обычно это делается задвижками) можно несколько расширить область устойчивой работы. [c.186]

При малых значениях ку и достаточно высоких М и М ,, наибольшая производительность ступени определяется рабочим колесом. Оно работает в предельном режиме, соответствующем запиранию входных сечений межлопаточных каналов. Увеличение ку приводит к смещению режима от наибольшей производительности в сторону больших 11, вследствие чего наибольшую производительность ступени начинает определять лопаточный диффузор. Минимальные значения коэффициентов потерь колеса и диффузора при изменении ку мало отличаются по величине, вследствие чего и КПД ступени практически не зависит от ку. Однако из этого результата, справедливого для данного частного случая, нельзя делать обобщающих выводов для всех возможных вариантов ступеней. Если в этой ступени повернуть лопатки диффузора на меньший угол и сдвинуть области совместной работы колеса и диффузора в сторону больших значений /1, то и в этом случае каждая область будет располагаться тем левее, чем больше ку. Если принять во внимание характер зависимостей Со-п = = f (й, М ,,) в области больших углов натекания 1, то увеличение означает возрастание а значит, КПД такой ступени с повышением ку будет понижаться. Этот краткий анализ показывает, во-первых, что влияние ку на характеристики ступеней центробежного компрессора неоднозначно и, во-вторых, что в области ку = 1,12- 1,25 характеристики ступени от ку практически не зависят. Это дает возможность, в частности, распространять результаты исследований ступеней холодильных центробежных компрессоров, получаемые при работе на наиболее распространенных веществах К12 или Н22, ка все хладагенты и другие рабочие вещества, у которых ку находится в этих пределах. Эксперимент хорошо подтверждает эти выводы [35). [c.209]

Моделирование характеристик ступеней центробежного компрессора проводилось на основе опытных данных для всех исследованных колес в полном соответствии с методами, изложенными в предыдущих главах. Численный эксперимент выполняется при Мц = 0,815ч-1,63 и различных способах регулирования производительности поворотом лопаток диффузора и входного регулирующего аппарата (ВРА). При этом использовались характеристики колес, полученные без закрутки потока при входе, и обобщенная характеристика лопаточного диффузора о-к = /( к.сз, Мс,), справедливая, как уже отмечалось, в широком диапазоне изменения углов установки лопаток. Как физический, так и численный эксперименты проводились в основном на хладагенте К12, свойства которого наиболее сильно отличаются от свойств идеального газа. Термогазодинамические параметры рабочего вещества определялись методом условных температур, а показатель изоэнтропы и сами условные температуры рассчитывались так, как показано в предыдущем параграфе. [c.201]

Тилевич И. А. Аэродинамические усилия, действующие на лопатки диффузоров центробежных компрессоров, и потери в лопаточных диффузорах.— Энергомашиностроение, 1966, № 9, с. 12—16. [c.212]

К быстроходным мешалкам относят пропеллерные и турбинные. Пропеллерные мешалки имеют три или четыре лопасти, расположенные винтообразно. Лопасти делают плоские или с изогнутым профилем. Пропеллерные мешалки образуют интенсивные вертикальные потоки жидкости. Для улучшения циркуляции жидкости мешалки иногда помещают в направляющие патрубки — диффузоры. Турбинные мешалки работают по принципу рабочего колеса центробежного насоса. Оии бывают открытые и закрытые. [c.183]

Как уже упоминалось, при движении сжимаемого газа по каналам центробежного колеса изменение давления и плотности не определяется уравнением (4. 15), а степень диффузорности потока не определяется отношением сечений каналов. Можно себе представить колесо с каналами равных сечений по всей длине, в котором поток будет весьма диффузор ным вследствие уменьшения удельного объема среды в колесе. В связи с этим при рассмотрении явлений в колесе с точки зрения диффузорности следует исходить не из геометрии колеса, а из соотношения скоростей. [c.128]

Исходя из изложенного, целесообразно пользоваться упомянутой выше условной величиной, равной углу расширения неподвижного прямолинейного конического диффузора, в котором скорости несжимаемой жидкости изменяются так, как средние относительные скорости потока в канале рассматриваемого центробежного колеса. Хотя эта величина не характеризует местной диффузорности в отдельных точках по ширине канала, но среднюю диффузорность она отражает более точно. Эта величина названа условным эквивалентным углом диффузорности потока. [c.146]

Напомним, что для неподвижных диффузоров оптимальным эквивалентным углом диффузорности считается 6—8°. Причиной такого резкого отличия между оптимальными значениями 0 для колеса и 0 для неподвижных каналов является резкая неравномерность распределения скоростей по ширине канала в центробежном колесе. В отдельных точках градиенты скорости и соответствующие им градиенты давления могут значительно превышать эти величины, рассчитанные по средним скоростям. [c.147]

Рис. 3. Схема центробежного компрессора 1 — рабочее ко. лесо 2 — лопасти 3 — диффузор.

Элементы безлопаточного диффузора имеются во всех машинах центробежного типа. Так, например, в ступенях с лопаточным диффузором или с направляющим аппаратом канального типа кольцевой участок, расположенный непосредственно за колесом, представляет собой небольшой безлопаточный диффузор. Поэтому анализ явлений в безлопаточном диффузоре представляет интерес независимо от принимаемого в той или иной машине типа диффузорного аппарата. [c.173]

На рис. 2-5 показана схема лопастного насоса, состоящего из р а бо ч е го колеса 1 с криволинейными лопастями, насаженного на вал 2, вращающийся в подшипниках. Рабочее колесо помещено в корпус 3, имеющий расширяющийся спиральный канал (в форме улитки), в который поступает вода, выбрасываемая из рабочего колеса. Спиральный канал переходит в короткий диффузор (напорный патрубок НП). На крышке 4 расположен входной (всасывающий) патрубок ВП. Рабочее колесо вращается в направлении п, при этом жидкость увлекается лопастями и отбрасывается к периферии (это послужило основанием называть такой насос центробежный ). Динамическое воздействие лопастей [c.31]

Определим эквивалентный угол диффузорности для безлопаточного диффузора центробежной машины. В отличие от рабочего колеса здесь повышение давления происходит только под влиянием диффузорного эффекта. Следовательно, для данной газовой среды изменение давления является однозначной функцией от изменения поперечных сечений потока. Если пренебречь изменением удельного объема в диффузоре, то можно пользоваться уравнением (4. 19). Перепишем это уравнение таким образом [c.176]

Д е н Г. Н. Влияние относительной ширины проточной части на работу центробежной ступени с безлопаточным диффузором. — Энергомашиностроение , 1960, № 11. [c.335]

С т о л я р с к и й М. Т, О работе центробежного нагнетателя с безлопаточным диффузором и боковой сборной камерой, — Энергомашиностроение , 1964, № 3. [c.336]

Для Преобразования скоростного напора в энергию давления служит также конически расширяющийся патрубок (диффузор), устанавливаемый после спиральной камеры перед входом в нагнетательный трубопровод. По нагнетательному трубопроводу жидкость поступает в приемный резервуар. Поскольку центробежный насос не может засасывать жидкость вследствие значительной разности плотностей жидкости и воздуха (паров), перед пуском всасывающий трубопровод и корпус насоса должны быть залиты жидкостью или в них создано разрежение специальным насосом. [c.73]

Скрубберы Вентури. Для тонкой очистки газов от высокодисперсной пыли применяют струйные турбулентные газопромыватели — скрубберы Вентури (рис. У-48). Запыленный газ через конфузор 1 трубы Вентури (см. стр. 60) попадает в горловину 2, где его скорость достигает 60—150 м сек. Через отверстня 3 под избыточным давлением 30—100 /сн/ж (0,3—I ат) в горловину вводится жидкость, которая, сталкиваясь с газовым потоком, распыляется на мелкие капли (диаметром —10 мкм). При соударениях с частицами пыли капли, поглощая их, укрупняются. Эти капли вместе с газом проходят через диффузор 4, где скорость потока снижается до 20—25 м сек, й попадают в циклонный сепаратор 5. В циклоне скорость газожидкостной смеси уменьшается до 4—5 м сек, капли под действием центробежной силы отделяются от газа и вместе со шламом удаляются в отстойник 6. В последнем вода отделяется от шлама и вновь подается насосом 7 в скруббер. [c.238]

В форсунке с пневматическим распылом жидкость вытекает из отверстия в виде прямой струи с относительно небольшой скоростью и подхватывается паром или воздухом, движущимся с большой скоростью, под углом к струе, часто тангенциально. В результате струя дробится на мельчайшие капли. Пневматическая форсунка снабжена диффузором, обеспечивающим лучший контакт капель с воздухом, дополнительный распыл капель и частичное снижение скорости струи. В форсунке такого типа гидравлическое сопротивление невелико и составляет всего 0,1—0,2 МПа. Однако здесь существенное значение приобретает сопротивление паровой фазы, составляющее 0,2—0,8 МПа. В комбинированных пневмомеханических форсунках сохраняют сопротивление по жидкой фазе, равное сопротивлению в центробежных форсунках, но удается при этом снизить сопротивление по паровой фазе до 0,05 МПа [33]. [c.167]

В лопаточных компрессорах — центробежных и осевых — сжатие происходит в два этапа сначала газу в лопаточных каналах сообщается вращением ротора значительная скорость, а затем в специальных неподвижных каналах (диффузорах) кинетическая энергия потока преобразуется в потенциальную, т. е. в результате уменьшения скорости повышается давление потока. [c.142]

В гидродинамической передаче рабочие колеса центробежного насоса и гидротурбины предельно сближены в одном компактном агрегате (рис. 2.86 и 2.87). При этом отпадает необходимость в промежуточных устройствах — трубопроводах, спиральных камерах, диффузорах, служащих для подвода и отвода жидкости, используемой колесами. Устраняются и весьма существенные потери в этих устройствах. Поэтому к. п. д. гидродинамических передач определяется в основном только потерями в рабочих колесах и достигает достаточно высоких значений 0,85—0,98. [c.291]

На рис. 9-7 показана схема центробежного насоса, состоящего из рабочего колеса / с криволинейными лопастями, насаженного на вал 2, и камеры 3, в которой располагается рабочее колесо. Вода поступает в насос через входной патрубок ВП 4 к центральной части рабочего колеса и выбрасывается из него в спиральную камеру — отвод 3, переходящую в короткий диффузор (напорный патрубок НП). [c.188]

Безлопаточный диффузор всегда имеется в центробежном компрессоре или в виде самостоятельного диффузора, или в виде безлопаточного кольцевого участка, предшествующего лопаточному или канальному диффузору. Если радиальная протяженность кольца невелика, то кольцевой безлопаточный участок можно рассматривать совместно с лопаточным или канальным диффузором, однако в этом случае все потери правильнее определять в зависимости от угла натекания потока и числа Маха М , по абсолютной скорости при входе на лопатки. Для определения этих величин все равно необходимо оценить изменение параметров прн движении газа по кольцевому безлопаточиому участку, которое может быть значительным, особенно если его ширина Ь- больше иифпны колеса Ь,. В последнее время в холодильных центробежных компрессорных машинах получили распространение комбинированные диффузоры, представляющие собой сочетание довольно протяженного безлопаточного диффузора и лопаточного, у которого Оз =1,4. В этом случае каждый диффузор должен рассматриваться отдельно и коэффициенты потерь следует оценивать по кинетической энергии при входе в каждый диффузор. [c.94]

Измайлов Р. А., Караджи В. Г., Селезнев К. П. Об определении границы вращающегося срыва в безлопаточном диффузоре центробежного компрессора.— В кн. Тезисы докладов IV Всесоюзной научно-технической копференцни по компрессоростроению. Сумы, ВНИИкомпрессормаш, 1974, с. 124. [c.211]

Под действием центробежных архимедовых сил при снижении давления жидкости вследствие расширения потока до 0,8 МПа в энергоразделителе и диффузоре происходило распределение раствора на зоны жидкость-пузырьки-пена-газ. Содержание водорода в растворе после вихревой трубы было ниже соответствующего равновесного значения, что указывает на наличие процесса адиабатного кипения в энергоразделителе. Выделяющийся газ выходил через осевую трубку (14). Дополнительный поток жидкости поступал по отверстиям (7), создавая колебательные движения основному потоку в каналах (6), что приводило к резкому увеличению объема газа, при этом температура газа понижалась до 52°С, а температура отработанной жидкости, отводимой через цилиндрический канал (15), повышалась до 78°С. [c.266]

При вращении рабочего колеса на стороне входа образуется разрежение, вследствие этого газ непрерывно поступает из всасывающего трубопровода в каналы между лопатками рабочего колеса. В рабочем колесе газ под действием центробежной силы отбрасывается от центра к внешней окружности, происходит повышение плотности и увеличение скорости газа. Попав из рабочего колеса в корпус, имеющий форму диффузора, газ значительно снижает свою скорость, в результате чего возрастает его давление. В многоступенчатых машинах газ по выходе из рабочего колесз первой ступени попадает в диффузор, а затем по направляющим каналам — на рабочее колесо следующей ступени. Пройдя аналогичным путем последовательно все ступени, сжатый газ попадает в спиральный корпус, а из него — в нагнетательный трубопровод. [c.265]

На осуществление сжатия расходуется энергия приводного двигателя машины. Сжатие газа сопровождается повышением его температуры. В каждой ступени центробежной компрессорной машины идеальным является процесс адиабатного сжатия газа. Действительное количество подводимой энерпин от двигателя больше, чем требуется для адиабатного сжатия газа. Дополнительная энергия затрачивается на преодоление трения в каналах рабочего колеса, диффузора и корпусе, а также тренпя колесных дисков в среде сжимаемого газа. Вся дополнительно подводимая энергия превращается в тепло, что ведет к дополнительному повышению температуры газа. [c.265]

Книга посвящена аэродинамическим явлениям, происходящим в компрессорных машинах центробежного типа, а также аэродинамическому расчету этих машин. Кратко иэложены физические основы теории подобия в приложении к трубомашинам. Рассмотрены теория работы и метод расчета рабочих колес центробежных машин. Приводятся аналитический и экспериментальный материал о влияний ряда факторов на работу колес, а также отечественный и зарубежный материал о влиянии степени диффузорности потоков в каналах колеса, аналитический и экспериментальный материал о работе безлопаточных и лопаточных диффузоров. Рассматривается работа компрессоров на нерасчетных режимах. Анализируются условия повторяемости характеристик модулируемых машин. Даются рекомендации по приближенному пo t,бy моделирования. [c.2]

Турбокомпрессоры — это высоконапорные центробежные компрессорные машины, которые в настоящее время широко применяются во всех отраслях химической промышленности для сжатия и нагнетания различных газов, газовых смесей и воздуха. Существует много типов и марок турбокомпрессоров. Все они работают по одному принципу и имеют общие элементы конструктивного исполнения. Проточная часть любого турбокомпрессора состоит из входного патрубка центробежных ступеней и выходного патрубка. Центробежная ступень состоит из рабочего колеса и неподвижных эле-менто ) — безлопаточного и лопаточного диффузоров, обратного напразляющего аппарата. Турбокомпрессоры бывают одно-, двух-и многоцилиндровые. Валы роторов отдельных цилиндров соединяются зубчатыми муфтамн. Для увеличения числа оборотов ротора компрессора используют редукторы. Турбокомпрессорные агрегаты с приводом от газовых и паровых турбин выполняют без редукторов. [c.283]

Для улучшения условий работы внутри печей доохлаждение их рекомендуется производить воздухоохладителем (рис. VI- ) конструкции ЛИОТ—ВНИИТБ. Аппарат представляет собой передвижной агрегат, в котором на баке из листового железа смонтированы центробежный насос и вентилятор. Насос, забирая из бака воду, подает ее во входной коллектор вентилятора, куда поступает также атмосферный воздух, всасываемый вентилятором. Увлажненный воздух через гибкий диффузор и души-рующий патрубок нагнетается вентилятором в топку печи. Производительность агрегата по воздуху составляет 15 ООО м /ч. Емкость водяного бака рассчитана н а непрерывную работу в течение б—7 ч. [c.185]

Фирма Airmotor In . применяет в погружных многоступенчатых насосах диффузоры, подшипники, диски из ацетальной смолы Delfin и рабочие колеса из акрилонитрилбутадиенстирола, изготовляемые литьем под давлением. В таком насосе имеется 14 наименований пластмассовых деталей. В герметизированном центробежном пластмассовом насосе, выпускаемом фирмой Eberhard Mfg o., отсутствует механическое соединение между приводом от электродвигателя и рабочим колесом насоса. Насос предназначен для перекачки химически агрессивных и радиоактивных веществ. Большинство деталей насоса отливают литьем под давлением из термостойкого акрилонитрилбутадиенстирола. Насос имеет два подшипника скольжения из фторопласта, два полиэтиленовых фильтра. [c.222]

Следует подчеркнуть, что по своей аэродинамической схеме центробежная машина сложнее осевых турбомашин. Отсутствие однозначной связи между градиентами давлений и скоростей, пространственный характер потоков и ряд других специфических явлений усложняют математический анализ и затрудняют использование теории решеток для создания инженерных методов расчета. С другой стороны, несмотря на ярко выраженную систему каналов, нельзя также ограничиваться элементарной канальной теорией одномерного потока и опытом, накопленным в области расчета обычных каналов различной степени диффузор иости. Неоднородность силового поля на различных участках проточной части, сочетание диффузорности с криволинейностью каналов и с косыми срезами на краях, взаимодействие врагцающихся и неподвижных элементов проточной части — все это вызывает ряд сложных явлений и обусловливает пространственный характер течения внутри каналов и неравномерную структуру потока. Это доказывает, насколько велико значение экспериментальных исследований в общем комплексе работ по аэродинамическому усовершенствованию центробежных компрессорных машин и методов их расчета. [c.4]

Отходящие газы производства ПМДА после существующей стадии грубой циклонной очистки от дисперсной фазы при температуре около 140°С поступают Б смеситель диффузорно-щелевого типа, где смешиваются с горячими дымовыми газами (750 С), получаемыми в топке под давлением. В результате отходящие газы нагреваются до 420 С и, взаимодействуя в диффузоре смесителя с закрученным потоком дымовых газов за счет сил внутреннего трения, также приходят в однонаправленное вращательное состояние. При этом частицы пыли ПМДА оплавляются и частично испаряются. Развиваемая при вращательном движении потока центробежная сила отбрасывает наиболее крупные пирофорные тугоплавкие частицы ПМДА на внутреннюю поверхность лепестков диффузора, имеющую температуру, близкую к температуре дымовых газов (600-800°С), что интенсифицирует термодеструкцию частиц ПМДА. Таким образом, смеситель в силу конструктивных особенностей одновременно является также сепаратором и испарителем для крупных частиц ПМДА. [c.120]

Нагнетатель нитрозного газа выполняется центробежного тнпа, четырехступенчатый. Он состоит из корпуса, диафрагм с диффузорами н ротора. Корпус включает литую нагнетательную камеру и сварную камеру всасывания, соединенные технологическим вертикальным разъемом. В нижней части корпус имеет всасывающий и нагнетательный патрубки. В верхней части корпуса просверлены четыре отверстия, через которые в проточную часть нагнетателя впрыскивается паровой конденсат для промывкн проточной части. В нижней части корпуса имеются дренажи. [c.365]

Сырой газ из шахты топки-генератора 1 проходил через пылеуловители 2 в гидравлический клапан 3 и далее в центробежный вентилятор-смолоотделитель 4. Из него он поступал в тарельчатый смолоотделитель 5, затем через смоляной скруббер 6 в солевой скруббер 7. Здесь при помощи центробежного насоса 8 газ орошался раствором ацетата кальция из сборников нейтрализованного раствора 9. Очищенный газ из солевого скруббера при помощи вентиляторов высокого давления № 11,(1б>) подавался в топочную камеру котла для сжигания. Конденсат из кольцевого смолоотводящего канала поступал в малый сепаратор У/, а из него в мерник 12, а конденсат из диффузора — в больший сепаратор 13 и далее в мерник 14. Конденсат из тарельчатого смолоотделителя спускался в мерник 15. Из всех мерников после их заполнения конденсат откачивался коловратными насосами 16 в смесители 17. Конденсат из пылеуловителей, гидравлического клапана, смоляного скруббера и приямка у вентиляторов высокого давления стекал в последовательно соединенные сборники 18 и 19. Отсюда после отстаивания кислая вода и осадочная смола раздельно откачивались в смесители. Раствор ацетата кальция, отводимый из солевого скруббера, содержит свободную кислоту ее нейтрализуют известковым молоком, которое подается в трубопровод между скруббером и сборником нейтрализованного раствора. [c.147]

К выходному патрубку каждого смолоотделителя присоединен диффузор по нему газ и уловленный конденсат переходят в вертикальный стояк к распределительной коробке 7. Газ по стояку поступает в распределительную коробку, а из нее в однотарельчатый сепаратор 8. Обе распределительные коробки, установленные до и после центробежных вентиляторов-смолоотделителей, изготовлены из меди и имеют по два гидравлических тарельчатых клапана. При их помощи один из смолоотделителей подключается к системе газоочистки, а другой отключается от нее. [c.158]

Рабочее колесо, диффузор и с ратный направляющий аппар (или сборная камера) составля) ступень центробежного компресс ра. Конструктивно диффузоры обратные направляющие аппарат выполняются в виде ряда днас рагм — неподвижных деталей Д1 сковой формы (иногда составле ных из двух полудисков), закре ленных в корпусе либо выполие ных с ним заодно. [c.54]