Долговечность при циклических нагрузках

Наиболее реальным методом определения остаточной долговечности на наш взгляд являются повторные усталостные испытания образцов металла, вырезанных с действующих реакторов, что подкрепляется чувствительностью металла отработанных реакторов к циклическим нагрузкам. Поскольку при повторных испытаниях накладывается нагрузка последовательно с рабочими, не вызывает сомнения применимость линейного закона повреждений, который является приемлемым и во многих случаях параллельного воздействия нагрузок [116, 117, 118, 119, 120], особенно в условиях малоциклового нагружения [122]. [c.164]

Динамическая усталость ф Долговечность полимеров при циклических нагрузках [c.7]

Долговечность полимеров при циклических нагрузках [c.329]

Если механизм разрушения один и тот же при статических и циклических нагрузках, то приближенно верен (для хрупкого разрушения хуже, для квазихрупкого — лучше и для трещин, серебра — еще лучше) так называемый критерий Бейли, позволяющий в принципе по уравнению долговечности рассчитывать время до разрушения образца при любом временном режиме нагружения, в том числе и при циклическом. [c.329]

Возможны и другие причины снижения долговечности. Так, ири циклическом нагружении образцы могут не успевать упрочняться вследствие молекулярной ориентации так же сильно, как ири статическом , и, кроме того, прн длительных циклических нагрузках могут активироваться процессы старения материала . [c.210]

На долговечность жестких полимерных материалов влияет характер приложения нагрузки. Анализируя имеющиеся в литературе экспериментальные результаты по усталостным испытаниям и разрушению жестких полимерных материалов при циклических нагрузках на воздухе, можно отметить следующее. Долговечность при циклическом нагружении (усталостная прочность) обычно меньше, чем при статическом. При знакопеременных нагрузках долговечность меньше, чем при одностороннем циклическом нагружении. С увеличением частоты циклов долговечность уменьшается. Эти экспериментальные результаты объясняют в основном релаксационными процессами [1—3, 4], местным разогревом [2, 3, 5], остаточными микронапряжениями, создающимися в микрообъеме разрушения при каждом цикле нагружения [6]. [c.176]

Под явлением динамической усталости, или утомления полимера, понимается снижение его прочности под действием многократных периодических нагрузок. В дальнейшем время до разрыва образца при циклических нагрузках будем обозначать Ти,-Очевидно, что число циклов до разрушения N связано с циклической долговечностью и частотой V следующим соотношением [c.214]

На долговечность полимерных материалов влияет характер приложения нагрузки. Долговечность и усталостная прочность при циклических нагрузках обычно меньше, чем при статических. При знакопеременных нагрузках долговечность меньше, чем при одностороннем циклическом нагружении. С увеличением частоты циклов долговечность уменьшается. [c.117]

При. эксплуатации сосуды давления обычно испытывают в течение срока службы разнообразный спектр циклических нагрузок, амплитуда напряжения которых может быть ниже или выше предела выносливости. Простейший и наиболее распространенный метод расчета накапливания или кумулятивного эффекта различных режимов циклической нагрузки заключается в использовании линейного закона накапливания повреждений. Если N1 — число циклов до разрушения при напряжении сг , то относительная доля суммарной долговечности при числе циклов будет функцией отношения п Ш . Согласно линейному закону суммирования повреждений (или долговечностей) разрушение определяется суммой отношений + з/Л з + = [c.76]

Если циклические напряжения различной величины и частоты действуют одновременно в течение всего срока службы сосуда, очень важно правильно идентифицировать интервалы и число повреждений каждого типа циклической нагрузки. Необходимо помнить, что небольшое увеличение уровня циклической нагрузки может существенно снизить долговечность, причем на разных участках усталостной кривой эти соотношения изменяются. Следовательно, взаимное влияние даже двух амплитуд циклического напряжения в общем виде не может быть определено простым суммированием параметров повреждаемости для каждого режима нагрузки в отдельности. [c.77]

Зависимости ограниченной долговечности при ударно-циклических нагрузках образцов от энергии удара для различных методов обработки надреза приведены в логарифмических координатах (рис. 37—40) и достаточно хорошо аппроксимируются прямыми. [c.77]

Эффективным средством повышения долговечности ответственных деталей машин, работающих в условиях циклической нагрузки, является упрочнение поверхностным пластическим деформированием [60]. Для оценки влияния ЭХО на эффект упрочнения были испытаны образцы, наклепанные после образования надреза чеканкой и дробью. Упрочнение чеканкой производилось на копре КПУ-2 с энергией единичного удара 4,5 кгс-см в течение [c.78]

Запас долговечности зависит от статистических характеристик усталости материала, циклической нагрузки и заданной вероятности разрушения. Для его расчета прежде всего необходимо иметь экспериментальные кривые усталости или их аналитическую аппроксимацию, например вида (4.25). [c.97]

Согласно кинетическим представлениям о разрушении , для долговечности образца не имеет значения, как была приложена нагрузка — непрерывно или дискретно, а важно лишь суммарное время ее действия. Однако при дискретном приложении циклической нагрузки (испытания с отдыхом) нами был получен иной результат отдых увеличивает суммарную выносливость образца (табл. 4). [c.245]

В настоящей главе приводится анализ усложненных случаев разрушения. В 1 анализируются примеры отклонения от закономерности (4) для случаев статического растяжения. В 2 рассматриваются случаи усложненных режимов нагружения и, в частности, явление циклической усталости. В 3 анализируются экспериментальные данные об усложнении разрушения, вызываемом действием на материал, находящийся под напряжением, посторонних разрушающих факторов различного рода например, радиаций или химически агрессивных сред. Затем, в 4, анализируется влияние изменения вида напряженного состояния на зависимость долговечности от нагрузки и температуры и рассматриваются особо сложные случаи разрушения, когда совмещаются сложное напряженное состояние и сложные режимы нагружения. [c.369]

Механические свойства 186 Кратковременные характеристики и их разброс 186 Физические состояния 189 Влияние температуры и времени действия нагрузки на прочность 192 Долговечность при циклических нагрузках 203 Влияние времени действия нагрузки и температуры на деформационные характеристики 206 [c.7]

ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ПРИ ЦИКЛИЧЕСКИХ НАГРУЗКАХ [c.203]

Вопрос применения дренажных трубок на вершинах волн гибких элементов недостаточно разработан. Мнения проектировщиков и эксплуатационников в этом вопросе противоречивы. Дренажные трубки, как правило, являются источником неплотностей, образования течи продукта. Поэтому эксплуатационники после первого же испытания трубопровода с компенсатором предпочитают места установки дренажных трубок заваривать. Необходимо заметить, что на гибких элементах с многослойной стенкой дренажные трубки вообще невозможно установить. Проведенные исследования показали, что дренажные трубки снижают усталостную долговечность волны при циклических нагрузках 1,5—2,5 раза [3]. [c.42]

В машиностроении перспективно применение комбинированных соединений, в частности, клеесварных. При нагружении комбинированного соединения клеевая прослойка воспринимает значительную часть напряжений, разгружая сварную точку и способствуя повышению ее долговечности. Такое перераспределение напряжений уменьшает их концентрацию у границ сварной точки и приводит к повышению прочности соединения. Сварные точки улучшают работу клеевого шва в условиях неравномерного отрыва и при циклических нагрузках. [c.157]

Долговечность адгезионных соединений при динамических нагрузках отличается специфичностью. Развитие процессов усталости при переменных циклических нагрузках (от внешних сил или температурно-влажностных и иных внутренних напряжений) происходит быстрее, чем при статических нагрузках. Данных по этому вопросу накоплено достаточно много [26, 27, 302—318], однако рамки настоящей книги не позволяют рассмотреть их. [c.222]

Клеесварные соединения получаются при совмещении процессов контактной сварки и склеивания металлов. Клеесварные соединения обеспечивают герметичность клеевого шва и возможность применения обычного сернокислотного анодированного для антикоррозионной защиты поверхности изделия [5, 6, 42—44]. Кроме того, в комбинированных соединениях клеи можно использовать для защиты внутренней полости нахлестки от коррозии, заполняя ими зазор. При нагружении комбинированного соединения клеевая прослойка воспринимает значительную часть напряжений, разгружая сварную точку и способствуя повышению долговечности соединения. Такое распределение напряжений уменьшает их концентрацию у границ сварной точки и приводит к повышению прочности соединения. Наличие сварных точек, в свою очередь, увеличивает прочность клеевого шва при неравномерном отрыве и при циклических нагрузках. [c.338]

Предполагалось, что такая станция будет состоять из 1500 плотов шириной 50 и длиной 100 м, установленных на расстоянии 50 м друг от друга. В качестве материала для корпусов был выбран армированный железобетон, обладающий стойкостью по отношению к циклическим нагрузкам и коррозии. Расчетная долговечность корпусов из бетона по аналогии с долговечностью железобетонных платформ Северного моря принималась равной 25 годам. За этот период преобразователи должны выдержать примерно 10 циклов волнового нагружения различной интенсивности. Предполагалось, что масса корпуса одного сооружения составит 13 500 т, мощность генератора — примерно 2000 кВт. Для нормального темпа ввода такой станции в эксплуатацию необходимо было бы выпускать в год не менее 60 плотов. Сейчас работы над проектом прекращены он признан неэффективным. [c.142]

Для обеспечения долговечности стали с полимерным покрытием при циклических и растягивающих нагрузках в сероводородсодержащих средах необходимо понизить проницаемость пленки. Поэтому используют многослойные системы покрытий, в том числе на основе различных материалов. Для защиты от коррозии оборудования в жестких условиях, содержащих сероводород и кислород, используют систему покрытий, состоящую из 5 слоев шпатлевки ЭП-0010 и 5 слоев эмали ЭП-773 при общей толщине слоя 190 мкм. [c.133]

Эти нагрузки приводят, в конечном итоге, к усталостному разрушению оборудования. В связи с этим учет такого комбинированного воздействия циклических нагрузок при оценке долговечности оборудования становится особенно актуальным. [c.56]

Закономерности разрушения и долговечности полимеров при циклических нагрузках рассмотрены в [9 11.32]. Закономерности динамической и статической усталости сшитого эластомера, например, одинаковы (соотношение между числом циклов до разрушения М и максимальным за цикл напряжением о при растяжении Ыа = = сопз1), но статический режим является более мягким по сравнению с динамическим. Несмотря на то что в статическом режиме материал находится все время в напряженном состоянии, его разрушение происходит значительно позже, чем при динамических напряжениях, когда образец находится в напряженном состоянии лишь часть времени. Это объясняется тем, что при периодических нагрузках перенапрял<ения не успевают отрелаксировать за время каждого цикла нагружения, тогда как при статической нагрузке они с течением времени выравниваются. Для пластмасс релаксация перенапряжений связана с микропластической локальной деформацией в вершинах микротрещин. При увеличении частоты и нагружения возмол ен переход от квазихрупкого к хрупкому разрушению. [c.329]

В заключение необходимо подчеркнуть, что прочность полимеров, как правило, в несколько раз ниже теоретической, что обусловлено наличием дефектов — концентраторов напряжений. Наличие дефектов приводит к тому, что определяемое значение прочности является среднестатистическим. Существует разброс значений прочности и проявляется влияние масштабного фактора на прочность. Теорией, качественно правильно объясняющей закономерности прочности твердых полимеров, является теория Гриффита, отклонения от которой тем больше, чем большая доля упругого напряжения в разрушаемом образце идет на потери, связанные с процессами деформации. Наряду с понятием прочности по Гриффиту существует понятие долговечности, т. е. времени, в течение которого образец разрушается под действием данного напряжения, меньшего чем Ор. Установлена прямая пропорциональность между 1дтр и а для твердых полимеров, малодеформируемых в момент разрушения, и прямая пропорциональность между ]gтp и lga для эластичных полимеров (резин). Аналогичным образом прн динамическом режиме нагружения циклическими нагрузками существует прямая пропорциональность между gNp и ао для твердых полиме- [c.212]

Изменение частоты припожения циклической нагрузки в диапазоне 3—100 Гц практически не влииет на усталость в воздухе гладких образцов из сталей различных классов. В то же время повышение частоты нагружения от 0,003 до 50 Гц увеличивает число циклов до разрушения кадмия и висмута, причем тем больше, чем ниже уровень циклической нагрузки (иногда иа два порядка и больше) (Шиба-ров В.В. и др. [184, с. 29—32]), Увеличение частоты нагружения от 50 до 283 Гц резко снижает циклическую долговечность лантана и галлия. Для индия частотный фактор существенно зависит от уровня циклических нагрузок. Сложный характер зависимости частотного фактора авторы объясняют скоростным эффектом, влиянием частоты нагружения на суммарную деформацию и диабантным эффектом. Первый проявляется в значительной степени при низких частотах и несущественно — при высоких. Второй и третий эффекты проявляются в основном при высоких частотах. В зависимости от того, какой эффект вносит больший вклад, сопротивление усталости металлов при повышении частоты нагружения может увеличиваться или уменьшаться. Для алюминиевых сплавов частотный фактор в воздухе также может проявляться с интенсивностью, зависящей от их структурного состояния. [c.116]

В процессе нагружения при напряжениях, превышающих предел прочности покрытия, в хроме возникают трещины, ориентированные перпендикулярно действию силового потока, и долговечность деталей определяется временем, которое требуется для нк развития. Следует в связи с этим отличать влияние микроскопических трещин в покрытии, образующихся в процессе осаждения хрома, от влияния трещин, которые образуются в покрытии при циклических нагрузках вследствие низкой прочности и пластичности хрома. Микроскопическая сетка трещин, имеющаяся в хромовом покрытии как в исходном состоянии, так и после термической обработки, не может служить причиной снижения сопрэтнвления усталости основного металла, так как наличие очень большого их количества примерно одинаковых размеров и расположенных [c.51]

Одним из существенных преимуществ многослойных труб является их меньшая склонность к хрупким разрушениям. Исследованиями установлено, что при всех амплитудах циклической нагрузки двухслойные конструкции обладшот высокой малоциюювой долговечностью. Это объясняется тем, что дефекты различного происхож дения в многослойных конструкциях играют менее разрушительную роль, чем в однослойных. [c.621]

Большое значение для установления сроков службы покрытия имеют конкретные условия эксплуатации температура, продолжительность контакта со средой, напряжения и другие факторы. Так, при циклических нагрузках в агрессивной среде долговечность покрытия будет зависеть от его жесткости и эластичности при малых амплитудах деформации надежнее и долговечнее оказываются жесткие покрытия с высокими прочностными и адгезионными характеристиками (например, эпоксидные). При больших амплитудах целесообразнее, наоборот, менее про)чные, но эластичные покрытия типа полиэтиленовых [30, 32]. [c.190]

В работах [7.82, 7.83] показано, что повторные нагружения после отдыха приводят к кратковременному увеличению скорости роста трещины н уменьшению долговечности из-за появления дополнительных перенапряжений в вершине трещины и увеличения коэффициента у в уравнении долговечности. По данным [7.62—7.64], ири циклических нагрузках наблюдается периодическое скачкообразное продвижение трещины, и на поверхности образуется нолосатость или рябь . [c.216]

При циклических нагружениях область нагрузок и удельных работ разрушения разделяется на два интервала. При малых, по больших Wu скорость роста трещины у ностоянна и не зависит от частоты (поэтому и долговечность Тд пе зависит от частоты, как и для сшитых эластомеров [7.47]. Этот режим авторы назвали усталостным режимом роста трещины. При больших W наблюдается возрастание V с увеличением частоты (квази-статический режим роста трещины). Показано далее, что имеется тесная связь между закономерностями роста трещины при статическом и циклическом нагружении. В обоих случаях аналитические выражения близки по форме, как и формулы (7.14) для эластомеров. Максимальный уровень напряжений в цикле, обеспечивающий безопасную эксплуатацию полимера при циклических нагрузках, должен быть ниже порогового. [c.217]

Другая проблема, возникающая при использовании коэффициента К в расчетах, связана с применением его при асимметричных циклах нагружения, т. е. когда учитывается как в среднем, так и в амплитудном переменном напряжении цикла. Наиболее часто используют /(/ только для определения переменной Аг/ компоненты цикла. Но лучше учитывать при расчете как среднего, так и переменного напряжения цикла. Однако при этом необходимо принимать во внимание снижение среднего напряжения при увеличении максимального напряжения цикла выше предела текучести. Возьмем, например, образец в виде бруса из материала с пределом текучести 28 кгс/мм и с надрезом Kf = 3. Образец подвергается циклической нагрузке при растяжении с номинальными напряжениями в интервале О— 14 кгс/мм . По общепринятой терминологии среднее напряжение составляет 7 кгс/мм , а расчетная амплитуда напряжения равна 21 кгс/мм . По рекомендованному методу базовое (исходное) среднее напряжение составит 21 кгс/мм , и его откорректированная в соответствии с выражением (2.3) величина будет равна 7 кгс/мм . Таким образом, текучесть в течение первых нескольких циклов, по всей вероятности, свидетельствует в пользу общепринятой методики расчета компонента среднего напряжения при неучете коэффициента Kf. Например, если предел текучести материала составляет 35 кгс/мм , то откорректированное среднее напряжение будет равно 14 кгс/мм , и в этом случае общепринятая методика дает надежный результат. Предлагаемый выше метод был описан Хейгом [19] в 1929 г. и использовался примерно до 1960 г. он полезен в том случае, когда действительное среднее напряжение входит в оценку усталостной прочности, однако его не следует применять, если используемая для оценки долговечности кривая усталости откорректирована с учетом максимально возможного влияния среднего напряжения (см. рис. 2.11). [c.72]

Состав электролита цинкования оказывает очень большое влияние на величину наводороживания стальной основы. Из приведенных выше данных следует, что щелочные цианистые электролиты дают значительно большее наводороживание, чем кислые. Долговечность при знакопеременных циклических нагрузках конструкционных сталей ЗОХГСНА и 40 после их цинкования в кислых электролитах в одних случаях [633, 6661 совершенно не понижается, в других обнаружено заметное ухудшение сопротивления усталости стали ЗОХГСНА (табл. 6.18). Пластичность в надрезе стали ЗОХГСА, подвергнутой цинкованию в сернокислом электролите, падает менее сильно, чем после цинкования в цианистом электролите (табл. 6.19) Однако при цинковании высокопрочной стали ШХ15 наводороживание в обоих электролитах приводит к почти одинаковому снижению прочности стали при изгибе (табл. 6.20). [c.307]

Полипро- пилен 2,5 %-ный толуоловый раствор топанола Выдержка при 20. ..30 С в течение 24 ч с последующей гермофиксацией Увеличение долговечности при циклических нагрузках в 10. .. 12 раз [c.440]

Достижение низкой щероховатости поверхности при ЭХО служит определенным резервом повышения циклической прочности по сравнению с чистовыми методами механической обработки. Более плавный контур шероховатости, свойственный ЭХО, следует рассматривать как фактор упрочнения. Кроме того, поверхности, обработанные методом ЭХО, практически свободны от высокоградиентных микроконцентраторов напряжений в виде царапин, рисок, задиров, свойственных обработке резанием и резко снижающих долговечность деталей при циклических нагрузках. Однородность шероховатости после ЭХО, т. е. независимость значений ее параметров от принятого направления измерения, создает реальные предпосылки к увеличению циклической прочности по сравнению с обработкой резанием в тех случаях, когда направление рисок от лезвия инструмента перпендикулярно действию наибольших нормальных напряжений. [c.70]

Однако проведенные исследования ползучести и разрушения полипропилена при низкочастотных циклических нагрузках [68] показали, что правило суммирования разрушений согласно формуле (2) может быть ис-пользовано только при больших ур0)внях напряжений (свыше 0,7 Оо, где Оо— разрушающее напряжение при растяжении). При меньших уровнях напряжений долговечность при циклических испытаниях увеличивается по сравнению с долговечностью при статическом нагружении. По мнению авторов, это объясняется залечиванием микротрещин в период отдыха за счет закругления ее вершины и последующей самодиффузии в зоне образовавшегося контакта. [c.46]

Конструкционные пластики в процессе эксплуатации часто подвергаются циклическим нагрузкам, поэтому большое значение имеют их усталостные свойства. За исключением измерений долговечности в зависимости от напряжения, частоты и числа циклов [145], изучению явления усталости в пластиках в целом уделялось относительно мало внимания. При изучении роста усталостной трещины в модифицированных каучуками пластиках Мэнсон и др. [574, 575, 386] обнаружили соответствие между упрочнением, наблюдаемым в деформационно-прочностных и ударных испытаниях ударопрочного ПС и АБС-сополимеров и упрочнением в испытаниях на усталость. При определенном значении фактора К (характеризующего пределы изменения напряжения, сосредоточенного на конце, трещины в процессе циклической деформации [386]) скорость роста усталостной трещины уменьшается при включении фазы каучука как в ударопрочный ПС, так и в АБС-пластик [386]. При высоких значениях К для АБС-сополимера было отмечено уменьшение скорости роста усталостной трещины по сравнению с гомополимером ПС, почти на порядок, однако ударопрочный ПС не столь эффективен, как и следовало ожидать, учитывая более низкое значение его ударной вязкости. Если при введении эластомерной фазы наблюдается упрочнение материала, то при сшивании происходит его ослабление. В своих [c.97]

Рис. 222. Сравнение циклической и статической долговечности волокон полиакрило нитрила при комнатной температуре 1735]. а) Высокоориентированные волокна. 1 — общая долговечность образца при действии циклической нагрузки ( р—по тексту, частота 24 цикл1сек), 2 —вычисленная из <р циклическая долговечность в сопоставлении со статической) б) волокна разной степени ориентации, / — вытяжка в 2,6 раза, 2 —в 7,5 раза, 3 —в 10 раз.

Рис. 224. Сравнение циклической и статической долговечности полимеров при использовании приемов сближения и при комнатной температуре [629, 736]. Частота 24 и/сл/свк. а) Полиметилметакрилат. 1—статическая нагрузка, 2—циклическая нагрузка, 3—циклическая нагрузка при усиленном теплоотводе (интенсивный обдув образца) 6) вискоза, ориентированное волокно, / — статическая нагрузка, 2—циклическая нагрузка, 3 —циклическая нагрузка при усиленном теплоотводе, 4—цикли ческая нагрузка при усиленном теплоотводе для предварительно подтянутых образцов.

Джент исследовал химические реакции, приводящие к растрескиванию мягких резиновых вулканизатов при усталостных испытаниях. Он исследовал в основном роль кислорода в процессе растрескивания. Оказалось, что вулканизаты обладают большей долговечностью в вакууме, чем на воздухе. Долговечность приблизительно обратно пропорциональна квадрату упругой энергии, приходящейся на единицу объема испытываемого образца. Обнаружили, что произведение (где п — число циклов деформирования, необходимое для усталостного разрушения) является приблизительно постоянной величиной при испытаниях на воздухе. Соответствующие добавки, такие, как амины, значительно увеличивают долговечность вулканизатов на воздухе. Однако в вакууме использование добавок на долговечность при циклических нагрузках не влияет. [c.469]

Долговечность образцов из высокопрочной стали при циклических нагрузках в сильной степени зависит от чистоты поверхности. По данным С. И. Кишкиной с сотрудниками, улучшение чистоты обработки с V7 до V9 приводит к увеличению долговечности образцов из стали ЭИ643 в 1.5—2 паза пои пульсирук>щем растяжении rrmяv=1360 MH/м (136 кгс/мм ) с частотой 8 циклов/мин при улучшении чистоты поверхности до VII наблюдается дальнейшее увеличение числа циклов до разрушения, Авто ры считают, что влияние чистоты поверх- [c.11]

Способность конструкций теплообменников сопротивляться статическим нагрузкам от собственного веса и от давления можно рассчитать приблизительно с той же степенью достоверности, что и параметры теплообмена и перепада давлений (т. е. с вероятной ошибкой от 20 до 50% в зависимости от сложности системы), а возникающие при этом задачи примерно эквивалентны по трудности анализу течения жидкостей и теплообмена. Гораздо труднее аналитически рассчитать долговечность конструкции в условиях циклических резких изменений температурного режима, причем ошибка в определении срока службы до разрушения может быть десятикратной. В настоящей главе бегло рассмотрены наиважнейшие основные проблемы и даны простейшие расчетные методы, пригодные для предварительных оценок. Приведены ссылки для использования в более уточненных и тщательных расчетах при установлении окончательных конструкций. Из этих источников наиболее широко распространены нормы ASME для ненагреваемых сосудов давления [1. [c.139]

Регель В. P., Лексовский A. М. Изучение циклической усталости полимеров на основе представлений кинетической концепции разрушения.— Механика полимеров, 1969, т. 5, с. 70—96 Регель В. Р. Кинетическая концепция прочности как научная основа для прогнозирования долговечности полимеров под нагрузкой.— Механика полимеров, 1971, т. 7, с. 98—112. [c.325]

Вследствие сложного характера деформирования реакторов для получения нефтяного кокса, обусловленного как технологией процесса, так и нестационарностью испытываемых термических и силовых нагрузок в течение всего цикла замедленного коксования, имеет место невысокая надежность и долговечность этих аппаратов. Одним из путей решения проблемы обеспечения заданной прочности реакторов является более полный учет прилагаемых воздействий при их проектировании. Нами при проведении исследований деформирования реакторов установки замедленного коксования на Ново-Уфимском НПЗ путем замера увеличения диаметра аппарата на различных уровнях по его высоте было выявлено, что на заключительном этапе заполнения и коксования по всем зонам, где имелось коксующееся сырье наблюдалась стабилизация роста диаметра при постоянстве температуры стенки. Отсюда можно предположить, что в этот момент начинает сказываться взаимодействие монолита кокса с оболочкой аппарата, обусловленное различием коэффициентов термического расширения (КТР) кокса и металла. От знака соотношения КТР кокса и металла зависит направление приложения нагрузки. Если КТР кокса будет меньше КТР металла при температуре процесса, то оболочка будет испытывать растягивающее действие монолита кокса, приводящее к накоплению остаточных деформаций в процессе циклического нагружения (оно обусловлено периодичностью процесса коксования) и в конечном счете к формоизменению оболочки реактора (появлению гофр). В противном случае соотнопде-ние КТР за счет сил адгезионного взаимодействия реактор будет испытывать как бы наружное давление, а в местах ослаб ленного контакта плакирующего слоя с основным металлом могут возникать отслоения этого слоя (появление отдулин). Для учета этого вида деформирования оболочки реактора коксования нами предлагается при прочностном расчете аппарата изменять величину расчетного давления на значение давления, обусловленного соотношением КТР кокса и металла. [c.162]