Контакта критерий

На стадии промывки (нейтрализации) кислых парафинов на эффективность метода оказывают значительное влияние два фактора интенсивность перемешивания и концентрация щелочи. Интенсивность перемешивания должна препятствовать образованию устойчивой эмульсии, которая делает дальнейшее разделение системы довольно трудоемким, требует длительного времени контакта. Критерием эффективности нейтрализации, определяемой интенсивностью смешивания, служит число Рейнольдса, которое в этом случае должно быть не менее 12000. Продолжительность смешивания при этом составляет 2 мин. В результате обеспечивается полная нейтрализация кислых компонентов в парафине. [c.231]

Четыре критерия Дамкелера выведены на основе уравнений сохранения массы и энергии с учетом химических превращений, а для обратимых реакций обычно применяют критерии контакта (Ко) и равновесия (Ра). Однако практическое значение для химических процессов получило только приближенное моделирование. — Прим. ред. [c.231]

Рассчитываем значение критерия контакта [c.307]

Вводя в систему уравнений (УИ1-307) безразмерные переменные—степень превращения и критерий контакта o = получаем [c.311]

Вычисления показали, что при не очень малых временах контакта основной вклад в величину коэффициента массопередачи вносит первый член ряда. Для критерия Шервуда в этом случае получено выражение [c.192]

Важной проблемой является обеспечение на промышленной установке контакта между реагентами и теплоносителями в случае непрерывного производства, когда имеет место перемещение реагентов. Для реакций в динамической системе — гетерогенной или гомогенной, каталитических или некаталитических, в газовой и жидкой фазах или в многофазовой системе — время эффективного контакта реагентов в зоне реакции определить очень трудно, для оценки этой величины применяют условные критерии, такие как объемная скорость или время контакта, которые не всегда имеют четкий физический смысл. [c.27]

Поскольку среднее время контакта в каждой из секций колонны мало, то значение модифицированного критерия Фурье не превышает обычно 10 —10 . Для таких /р, раскладывая ехр (—1р) в степенной ряд [c.260]

Здесь индекс О относится к условиям на входе в слой-Сформулируем критерий оптимизации. Разумеется, можно максимизировать разность X — Хо, но нужно учитывать необходимость ограничения общего объема (или условного времени контакта т. ). Тогда целевую функцию можно записать по методу Лагранжа-Можно однако придать и физический смысл множителю Лагранжа. Если б — коэффициент, учитывающий затраты на единицу времени контакта, то критерий оптимизации имеет вид [c.210]

Таким образом, при заданных реакторе, размерах и форме зерна максимум критерия (У.б) будет функцией начальной концентрации реагентов, времени контакта, последовательности температур вдоль реактора, размера (радиуса) зерна Л параметра 5, характеризую- [c.190]

Модернизация аппаратуры. Конструкция экстракционного аппарата оказывает большое влияние на показатели процесса селективной очистки, в связи с чем ряд работ советских и зарубежных авторов [46—49] посвящен анализу и выбору наиболее совершенных аппаратов для экстракции нефтяного сырья избирательными растворителями. В качестве критерия эффективности экстракционного аппарата предложено использовать число ступеней контакта (ЧСК) [19], фактор эффективности (Ф) и число теоретических тарелок [46]. Фактор эффективности определяют из соотношения [c.100]

Элемент неподвижного слоя. Экспериментальные 122—24] исследования гидродинамической обстановки показали, что в свободном объеме слоя существуют две резко отличающиеся друг от друга области — проточная, представляющая собой сливающиеся и делящиеся струи, и непроточная, расположенная в окрестности точек контактов частиц. В диапазоне изменения значений критерия Ке = 200 -ь 1000 для системы газ — твердое (СГТ) в непроточной зоне находится интенсивно вращающийся и пульсирующий вихрь. Частота пульсаций со прямо пропорциональна линейной скорости и , отнесенной к свободному объему слоя, и обратно пропорциональна размеру зерна так что критерий Струхаля 8Н =—= 0,5.Между зонами устанавливается [c.11]

На поверхностях соединений, подвергающихся воздействию агрессивных сред, часто наблюдаются признаки коррозии. Для увеличения срока службы различных материалов на них наносят защитные покрытия в виде полимерных пленок и т.д. [1]. Основным критерием долговечности антикоррозийных покрытий является прочность межфазного контакта на границе пленка -субстрат . [c.275]

I — линейный размер (в критериях подобия), м т — расход жидкости на единицу объема газа, кг/м , л/м п — число полок (тарелок, контактов) в аппарате, шт. [c.6]

Высота пены (а также производные от нее величины) является основным критерием объема полученной пены, а, следовательно, и развития поверхности контакта фаз [231, 232, 235]. Чем выше слой пены, тем в первом приближении большая поверхность контакта фаз развивается над единицей площади решетки и тем интенсивнее протекает работа пенного аппарата. Кроме того, интенсивность переноса массы или тепла зависит от структуры пены — размеров, количества и подвижности пузырьков, пленок и струй. Поэтому при измерении высоты пены приводят как визуальную оценку ее качества, так и прибегают к помощи кино- и фотосъемки [90, 304]. Используют различные электрические методы измерения [163]. Наиболее современный метод измерения Н описан в работах [31, 318] и освещен далее. Ниже (стр, 67) будут описаны также производные от основных замеряемых величин параметры и критерии, характеризующие структуру и динамику пенного слоя. [c.27]

В качестве определяемого критерия, для турбулентных режимов, в том числе для пенного, удобнее применять критерий Маргулиса Ма = К ш (Дьяконова В1), который, в отличие от Ки, не включает коэффициент молекулярной диффузии О. Дьяконов применял его под названием критерия контакта Ко. [c.124]

К. п. д. зависит от скорости протекающего процесса и является функцией многих переменных гидродинамической обстановки про- цесса, создаваемой в аппарате той или иной конструкции, физикохимических свойств обрабатываемых веществ и времени контакта фаз. Учет всех факторов, влияющих на к. п.. д, весьма сложен и обычно его определяют опытным путем. При этом применяют разные выражения определяемого критерия, характеризующего полноту протекания процесса. [c.146]

В рассматриваемом выше частном случае — уравнение (II 1.59)— критерий равновесности является функцией критерия контакта, В общем же случае в правую часть уравнений (II 1.59) и (II 1.60) входят и другие параметры [221]. [c.147]

При массопередаче в турбулентном режиме лучше пользоваться критерием контакта Ма (Маргулиса) [c.159]

Величина критерия контакта характеризует скорость растворения газов в жидкостях. Так, при турбулентном режиме абсорбции можно принять, что хорошая растворимость газов определяется Ма > 1, а плохая — Ма<0,1. Газы, соответствующие 0,1<Ма<1, можно отнести к среднерастворимым в данных жидкостях. [c.159]

Пусть имеется многослойный каталитический реактор (рис. 47), в который поступает исходный поток (температура 7 , расход G<>). Будем считать, что в слоях идет экзотермическая реакция. Обычно исходный поток используется для охлаждения промежуточных потоков между слоями. Пусть для охлаждения используется только процесс теплообмена (без смешения). Известная задача [145] состоит в определении таких времен контакта Xj (i = 1, Л ) и температур входных потоков в слои, чтобы некоторый критерий F (будем считать, что это затраты) принял минимальное значение. Эту задачу интересно решить совместно с задачей выбора структуры ТС, обеспечивающей необходимый температурный режим в слоях. [c.228]

Можно рассмотреть результаты теоретических и экспериментальных исследований, чтобы получить приблизительное представление об уровне напряжений. Рассмотрим воздействие нагрузки Р на цилиндрический кожух (рис, 1). Силы и моменты, приложенные к радиальной трубе, показаны на рисунке. Напряжения вычисляются в точках А, В, С, В снаружи или внутри кожуха, а геометрические параметры берутся из рис, 2—5, Напряжения определяются в соответствии с критерием Мизеса, причем наибольшее. -значение должно быть ниже допустимых пределов, Когда нагрузка прикладывается через колонну не-круглого сечения (наклонную трубу или втулку с прямоугольным сечением) в целях удобства анализа зона контакта заменяется кругом эквивалентной площади. [c.263]

Задача VI. 16. Критерии Грасгофа и Прандтля для жидкости, находящейся в контакте с горизонтальной трубой диаметром [c.177]

Применение защитных покрытий является надежным и универсальным средством борьбы с отложениями парафина. При этом важно, чтобы защитное покрытие удерживалось на поверхности подложки в течение длительного времени, в пределе, определяемом сроком службы оборудования. Следовательно, материал защитного покрытия должен, с одной стороны, показывать низкую сцепляемость с парафином и,с другой-обладать высокой сцепляемостью с материалом подложки. При подборе материала защитного покрытия основным требованием, определяющим критерий подбора, является первое из указанных, поэтому второе требование обеспечивается, как правило, различными техническими приемами, основным из которых является тщательная подготовка защищаемой поверхности. Сцепляемость между контактирующими телами определяется не только межмолекулярными силами взаимодействия между ними, но также и плотностью соприкосновения поверхностей контактов, поэтому подготовка защищаемой поверхности сводится прежде всего к удалению любых загрязнений. Способы удаления загрязнений с поверхности, предназначенной под покрытие, определяются особенностями загрязнения и располагаемыми приспособлениями и различны загрязнения смывают, растворяют, химически модифицируют, удаляют механически. В общем случае поверхность очищают комбинированными приемами. Техника и технология очистки поверхностей и нанесения защитных покрытий на них подробно рассмотрена в работе /43/. [c.138]

Результаты измерений в виде локальных значений критерия Ыи,8с в зависимости от места на поверхности шара представлены на рис. IV. 22 в полярных координатах. Отложенные значения представляют собой среднее арифметическое 4—5 опытов, проведенных в одинаковых условиях. Графики указывают на большую неравномерность в значениях локальных коэффициентов массоотдачи по поверхности шара. В точках контакта эти значения минимальны, в наиболее свободно обдуваемых частях поверхности — максимальны. Суммирование полученных локальных коэффициентов по поверхности шара дает средний коэффициент массообмена, который удовлетворительно совпадает с расчетом по формуле (IV. 71) при Кеэ = 300 и 3000. Имеющиеся данные по локальным коэффициентам тепло- и массообмена можно использовать при рассмотрении процессов горения в слое топлива, экзотермической реакции на твердом катализаторе с большим тепловым эффектом. Области конта11-тов между зернами с пониженными значениями коэффициентов переноса представляют собой очаги процесса на верхнем температурном режиме и, по-видимому, повышают устойчивость процесса в плотном зернистом слое. Неравномерность локальных коэффициентов переноса должна влиять на процессы сорбции, [c.166]

Значительное увеличение скорости поглощения кислорода дизельным топливом в контакте с различными горными породами было установлено экспериментально при окислении на газометрической установке [74]. Приведенные на рис. 2.10 кинетические кривые окисления дизельного топлива указывают на увеличение в десятки раз скорости поглощения кислорода в контакте с некоторыми горными породами. Каталитическая активность горных пород связана с наличием в них активных микропримесей. Для практических целей склонность горных пород к гетерогенному активированию окисления топлив предложено определять методом сравнения, основанным на непосредственном-определении скорости окисления топлива в контакте с испытуемой горной породой и эталонным катализатором, например со сталью Ст. 3. В качестве критерия такой оценки предложен коэффициент каталитической активности [74], определяемый по выражению [c.59]

Разделив эти уравнения сторонами, можно освободиться от величины йСдТз (критерия контакта). Затем после подстановки значения аа = 0,75 получаем систему двух уравнений с неизвестными 1 и аг [c.313]

Коэффициенты массообмена в экстракционных колоннах зависят от фнзнко-химических свойств жидкостей, турбулентности в обеих фазах и геометрических элементов колонны. Несмотря на трудности определения поверхности контакта фаз, количественно массообмен определяется для всех типов колонн при помощи объемных коэффициентов массопередачи или высоты единицы массопереноса. Обе аелнчины (коэффициент и высоту единицы переноса) относят к фазе рафината, или к фазе экстракта, или же к диспергированной фазе, или к сплошной. Опытные данные выражаются с помощью критериев подобия, используемых при описании диффузионных процессов критерия Шервуда 5п, критерия Рейнольдса Ре для обеих фаз и критерия Шмидта 5с. В состав этих критериев входят вязкость и плотность жидкости но они не учитывают межфазного натяжения, которое в жидких системах оказывает влияние на массообмен через межфазную турбулентность. Расчетным уравнениям придается зид показательных функций. Введение в уравнения критерия Рей- юльдса для обеих фаз одновременно следует из предполагаемого влияния турбулентности одной фазы на другую. Во многих случаях зто влияние не подтверждается, и тогда уравнение содержит только один критерий Рейнольдса или скорость одной фазы. [c.304]

Практика оптимального про ктирования ХТС показывает, что использование технологических критериев эффективности позволяет исключить из дальнейшего рассмотрения существенную часть альтернативных вариантов проектируемой ХТС как весьма далеких от оптимальных. Обычно технологические критерии эффективности дают возможность найти оптимальный вариант на самых низших иерархических уровнях ХТС тем самым значительно сокращается число вариантов, которые участвуют в принятии решений на более высоких уровнях иерархии. Та , например, при выборе типа аппаратурного оформления ступени контакта для мас-сообменного аппарата ХТС при прочих равных условиях отдают предпочтение типу ступени контакта, с большим коэффициентом массопередачи, который в этом случае представляет собой технологический критерий эффективности элемента ХТС. При заданном числе теоретических ступеней контакта в ректификационной колонне место ввода питания выбирают таким образом, чтобы оно обеспечивало наилучшее качество продуктов разделения, которое здесь также играет роль технологического критерия эффективности. [c.31]

Приведенные уравнения для расчета объемных коэффициентов массоотдачи справедливы при определенных гидродинамичееких режимах. Из-за многообразия предложенных классификаций гидродинамических режимов и пределов их существования, вызванного различием визуальной оценки структуры газожидкостного слоя, практическое применение указанных уравнений затруднено. Уравнения для определения коэффициентов массоотдачи, отнесенных к единице межфазной поверхности [66, 267, 373], также имеют расхождения в части влияния определяющих гидродинамических параметров. Это вызвано различным подходом к оценке поверхности контакта фаз. Определяющим размером для критериев Nu и Re в некоторых уравнениях [210, 262, 291] служит не имеющий реального выражения средний диаметр пузырька Для учета влияния структуры газожидкостного слоя и циркуляции газа некоторые авторы [9, 217, 291] вводят в критериальное уравнение симплекс djdn,, в котором принимают п. = 4 мм, считая, что при таком размере пузырька в нем не происходит циркуляции газа и дальнейшее уменьшение размера пузырька не влияет на массообмен. [c.125]

Критерий равновесности характеризует степень приближеняя системы к равновесному состоянию. Отношение Hjw характеризует время контакта взаимодействующих фаз. Следовательно, выражение, Kj.H Wi — есть ни что иное, рак критерий контакта Ко. [c.147]

Как правило, характеристики ATF определяются эксплуатационными спецификациями изготовителей трансмиссий для легковых и фузовых автомобилей. Эти спецификации устанавливают как комплексы испытаний, так и оценочные критерии перечисленных выше параметров. Определение фрикционных характеристик жидкости при контакте с определенными частями трансмиссии особенно важно для обеспечения приемлемой маневренности конкретной модели транспортного средства. Обычным требованием изготовителей техники является проведение всей испытательной работы независимыми лабораториями. [c.133]

Методы для оценки противоизносных свойств реактивных топлив не исчерпываются рассмотренными — в стадии разработки и внедрения находится еще ряд установок. Так, на основе установок КНИГА создана конструктивно более совершенная установка УНС-1, работающая по тому же принципу, и другие, например, СИССТ-1. По иному принципу работает прибор для определения износного числа [111], трущейся парой в нем служит коническая стальная шайба, вращающаяся в топливе (от мотора), и реальный плунжер авиационного насоса-регулятора, находящийся в контакте с ней под осевой нагрузкой. Вследствие наклонной поверхности шайбы при ее вращении плунжер получает вращательное движение вокруг своей оси. При изнашивании поверхности контакта и увеличении пятна износа число оборотов плунжера уменьш ается. Это уменьшение за определенную длительность испытания (по отношению к эталонному топливу — изооктану) и является критерием оценки — износным числом. Чем оно меньше, тем лучше топливо. Износные числа для товарных топлив составляют Т-1 — 7—12 ТС-1 —30—60. Метод находится в стадии апробации. [c.128]

Лабораторные исследования кинетики окисления (по сульфитной методике) в реакторах небольших объемов типов РМС и РМЦ показали, что эти аппараты по эффективности превосходят аппараты барботажного типа. Действительно, при механическом перемешивании жидкости вследствие развитой ее турбулентности достигается наиболее тонкое диспергирование пузырьков газа, что при достаточно высоком газосодержании создает большую удельную поверхность контакта фаз. Однако при увеличении диаметра реактора D с сохранением D/d = onst отношение окружной скорости мешалки к расстоянию от ее лопастей до стенок аппарата, которое в какой-то мере характеризует область распространения газовых пузырей в объеме жидкости, изменяется пропорционально величине Re /D. Это является одной из причин наблюдаемого относительного снижения эффективности массопереноса в газожидкостных реакторах при увеличении их размеров. К сожалению, мы не располагаем достаточным количеством данных для оценки критерия эффективности реакторов больших объемов с механическим диспергированием газа. Но, вероятно, на начальном этапе оптимизации такой анализ можно провести по результатам исследований аппаратов малых объемов. [c.127]

Физико-химические воздействия жидких сред могут повлиять на начало роста, распространение или разрыв трещины серебра в термопластичном полимере. По-видимому, жидкость должна диффундировать в полимер, чтобы повлиять на начало роста трещины серебра. Нарисава [119] определил критические напряжения ст, образования таких трещин в тонких пленках ПС и ПК, находящихся в контакте с различными спиртами и углеводородами. Он наблюдал, что трещины серебра появляются без существенной задержки по времени и что о,- уменьшается с уменьшением длины цепи растворителя (от 45 до 20 МПа для ПС, от 70 до 50 МПа для ПК). На основании этих результатов он пришел к выводу, что слабое набухание микроскопического слоя поверхности материала является необходимым и достаточным условием, чтобы вызвать образование трещин серебра. Тот же автор получил критерий для ст в виде выражения (8.29) со значениями активационных объемов 1,0—1,3 нм , энергий активации 109—130 кДж/моль и констант скорости (1 —10)-10- С для ПС и (2—50) lO- с- для ПК- [c.386]