Коэффициент теплового скольжения

Приближенный вывод дает следующее выражение для коэффициента теплового скольжения [c.399]

Величину [д, называют коэффициентом теплового скольжения. Ее можно оценить из соображений размерности, если учесть, что из М, V п I нужно составить величину надлежащей размерности, вытекающей из (1.50). Легко находим [c.24]

Поскольку коэффициент диффузии О обратно пропорционален давлению, то эффект теплового скольжения тем существеннее, чем ниже общее давление внутри капиллярно-пористого тела. [c.37]

Понижение удельной энтальпии граничного слоя, обнаруженное для нитробензола прямыми калориметрическими измерениями, позволяет объяснить ряд интересных эффектов, обнаруженных ранее, прежде всего термоосмос — движение жидкостей через пористые перегородки или капилляры в направлении градиента температур. Теория, развитая в [24] на основе принципа симметрии кинетических коэффициентов Онзагера, показывает, что градиент температур (1Т1(11, параллельный поверхности раздела подкладка/ жидкость, вызывает тепловое скольжение последней по стенке со скоростью Г [c.36]

Коэффициент диффузии прямо пропорционален квадрату абсолютной температуры и обратно пропорционален давлению. Поэтому в разреженных газах тепловое скольжение становится весьма заметным. Хотя при обычных давлениях скорость теплового скольжения мала, она существенным образом влияет на диффузионный перенос пара в макрокапиллярах, так как скорость диффузионного переноса вещества сравнима со скоростью теплового скольжения. [c.399]

Так как коэффициенты и т) — величины малые, то для обычных некапиллярных трубок перепад давления тоже очень мал. Поэтому в сообщающихся сосудах давления практически одинаковы (Рх = Р независимо от перепада температуры. В капиллярных трубках, наоборот, этот перепад давления становится заметным, и скорость теплового скольжения будет оказывать влияние на перенос вещества. [c.400]

Циркуляция газа в термодиффузионной колонне между горячими и холодными стенками усиливает во много раз термодиффузию. Этот вид переноса можно условно назвать конвективной термодиффузией. Аналогично циркуляцию газа в замкнутом капилляре или сообщающихся капиллярах, вызванную тепловым скольжением, будем называть диффузией скольжения. Она усиливает относительную термодиффузию количественно (рис. 10-7). Этим эффектом мы объясняем значительное увеличение коэффициента разделения в термодиффузионных колоннах с насадками. [c.402]

Уравнение (6.3) удобнее решать графически. Для нескольких значений средних температур строят кривые Ар (i ) и (W+- D ( м)- Искомая температура tu определяется как точка пересечения построенных кривых. Для проверочного расчета подшипника в качестве исходных данных задают его геометрические размеры d, Д, R , I, L, Q, а также режим нагрузки Р, (о) и сорт применяемого масла (р.). Целью расчета является установление режима трения в подшипнике путем сравнения толщины смазочного слоя и Л р. По исходным данным определяют коэффициент нагруженности S и соответствующий ему эксцентриситет е для нескольких предполагаемых значений температур i . При полученных значениях % определяют потери на трение и расход смазки, на основании которых, используя уравнение теплового баланса (6.3), находят действительный относительный эксцентриситет %, а затем и остальные характеристики. Подробно расчет подшипника скольжения приведен в [32]. [c.155]

Паросодержания подсчитывались из теплового баланса в предположении, что между фазами отсутствует скольжение. Температура жидкости на входе и на выходе из трубы измерялась термопарами. Опыт начинался, когда температура жидкости на выходе была немного ниже температуры насыщения. При этом тепловой поток медленно увеличивался при постоянных значениях расхода жидкости, температуры на входе и давления в контуре. Когда устанавливалось кипение жидкости, температура поверхности при увеличении теплового потока изменялась значительно медленнее. При дальнейшем увеличении теплового потока и паросодержания температура верхней образующей стержня принимала значения, близкие к величине выходной температуры, а затем заметно повышалась (коэффициент теплоотдачи падал). Тепловой поток увеличивался до тех пор, пока температура стержня не приближалась к точке плавления серебряного припоя, приваривающего термопары к стержню. В расчет принимались только величины, измеренные на выходе из экспериментального участка. Поэтому значения теплового потока, весовой скорости, паросодержания и коэффициента теплоотдачи рассчитывались для выходного сечения. Авторы предполагали, что плавный переход от пузырькового кипения к пленочному вдоль верхней образующей греющего стержня происходил вследствие разделения фаз в горизонтальной трубе. Этот переход хорошо воспроизводился. [c.57]

В процессе эксплуатации колонных аппаратов в условиях статических и малоцикловых нагрузок происходит эволюция дислокационной структуры образуются разрозненные дислокационные скопления, устойчивые полосы скольжения, ячеистая и фрагментированная (кристаллит разбит на микрообласти, разориентированные на углы порядка нескольких градусов) структуры. При этом изменяются и физико-механические свойства предел текучести, прочность, пластичность, коэффициенты упругости, трения, магнитные, электрические и тепловые свойства, а также скорость распространения упругих волн. Обнаружено, что образование фрагментированной структуры с "ножевыми" границами зерен приводит к появлению хрупкого излома при ударном разрушении. Количественный анализ поверхности разрушения показал, что доля хрупкой составляющей равна 20 - 30%. [c.18]

Одним из наиболее прецизионных отечественных приборов является оригинальный дилатометр Стрелкова [47, 50, 51], который тоже сконструирован на принципе рычажно-оптического увеличения (рис. 6). Измеритель удлинения, в котором трение скольжения заменено трением качения со значительно меньшим коэффициентом трения, позволяет измерять линейное расширение малых образцов с очень большой точностью (до 2-10" мм). Давление, испытываемое образцом, составляет 10—15 г. Такое малое нагрузочное давление открывает широкую возможность использования прибора для фазового анализа органических веществ. Одной из наиболее существенных особенностей установки Стрелкова является то, что образец, расположенный выше измерительной системы, помещен в нагревательную печь,закрытую сверху. Это значительно снижает температурный градиент окружающей среды и почти полностью исключает конвекционный нагрев измерительной системы. На дилатометре Стрелкова были измерены тепловые расширения и объемные эффекты при фазовых переходах нитрата калия, и других соединений. Широко [c.272]

В работе [11] приведена методика инженерной оценки нагрузочной способности полимерного подшипника скольжения по предельно допустимому значению контактных напряжений и значению установившейся температуры. Расчет на прочность основан на решении контактной задачи и сопоставлении полученного значения эквивалентного напряжения с допускаемым [39]. Тепловой расчет состоит в определении температуры полимерного компонента пары трения и сравнении ее с допускаемой [36]. В расчетные формулы входят величины (угол охвата, коэффициент теплоотдачи, допускаемые значения напряжений и температур), определение которых связано с введением ряда допущений и использованием эмпирических зависимостей. Расчет должен заканчиваться установлением параметров трения и износа по величинам контактной нагруженности и тепловой напряженности узла. В работах [2, 9, 40] предложены методы оценки износа металлополимерных подшипников, основанные на использовании эмпирических констант. [c.203]

Бауере, Клинтон и Зисман показали, что метод обработки поверхности пластмасс может значительно изменять величину p-j и х. Фрикционные свойства поверхности, приготовленной путем прессования пластмассы на полированном никелевом диске, нагретом до температуры несколько выше точки плавления полимера, сравнивались с фрикционными свойствами поверхности, приготовленной путем обработки ее под струей воды шлифовальной бумагой (600 А) на основе карбида кремния. Трение изучалось при скольжении стали по полиэтилену, поливинилхлориду, поливинилиденхлориду и политетрафторэтилену, а также при скольжении полимера по такому же полимеру. На поверхностях, полученных тепловой полировкой, как p,s, так и имели значения приблизительно в 2 раза большие, чем на шлифованных поверхностях. Эти различия приписываются мягкости более аморфной поверхности образцов, полученных при тепловой обработке. Эти же авторы отмечают также, что после 100-кратных проходов стального ползуна по политетрафторэтиленовой пленке, нанесенной на твердую металлическую подложку, коэффициент fis, измеренный при скорости 0,1 см/сек и нагрузке 800 Г, увеличивается от 0,04 до 0,13 и р, от 0,04 до 0,08. Однако осталось не вполне ясным, было ли это увеличение результатом структурных изменений поверхности или оно вызывалось протиранием пленки политетрафторэтилена и, следовательно, возникновением некоторого числа контактов металла с металлом. [c.317]

При течении со скольжением коэффициент теплоотдачи может быть в первом приближении получен путем введения поправки в коэффициент теплоотдачи для непрерывной среды при том же значении критерия Рейнольдса. Плотность теплового потока [c.261]

В области очень малых скоростей скольжения (порядка см/с) жесткоцепные полимеры не проявляют зависимости коэффициента трения от скорости скольжения. При достаточно больших скоростях проявляется общая тенденция к возрастанию значений /а с увеличением скорости скольжения. С повышением температуры ускоряется процесс разрыва межмолекулярных связей за счет флуктуаций тепловой энергии, поэтому положения точек экстремумов на кривых / = ф( ) сдвигаются в сторону больших скоростей. [c.100]

I—длина свободного пробега, длина трубки, масштаб турбулентного течения /о — минимальный масштаб турбулентного течения Ь —длина пути, кулоновский логарифм X — длина волиы, теплопроводиость т — масса электрона М — масса молекулы, масса частицы Ма —число Маха — коэффициент теплового скольжения, приведенная масса частиц п —число столкновений N — концентрация молекул [c.220]

Поверхность считалась равновесно излучающей с коэфс черноты О, 9. Использовалась модель скольжения [137 проводились для двух значений работе коэффициента аккомодации энергии частиц а при соударении с поверхностью а = 0,6 и а = = 0,1. Так как для рассматриваемых точек траектории число Кнудсена равно соответственно 0,098 и 0,028, то они могут рассматриваться как типичные для использования условий скольжения. Сравнение рассчитанных значений тепловых потоков вдоль линии растекания Спейс Шаттл для высоты 92,35 км с измеренными приведено на [c.106]

Рыбалов показал [37], что температура является определяющим фактором износа. Все другие факторы (скорость скольжения, давление и коэффициент трения) в основном влияют на катастрофический износ через изменение температуры. Такой вывод можно было сделать, проведя исследование износа при фиксированных тепловых режимах Т = onst и различных давлениях и скоростях скольжения. [c.171]

В данном случае нагревание зависит от тепловых потоков, обусловленных теплопроводностью и диссипацией энергии трения. Обычно температура цилиндра выше, чем температура шнека, поэтому пленка расплава вначале появляется на поверхности цилиндра. На входе в зону плавления пленка имеет незначительную толщину и не срезается нарезкой шнека. Движение материала происходит за счет течения вязкой жидкости по поверхности цилиндра и скольжения слоя гранул по поверхности шнека. Нерасплавившиеся гранулы, уплотненные под действием давления, движутся так же, как в зоне загрузки со скоростью (см. рис. 5.5). В зависимости от этой скорости развивается профиль скорости вязкого течения в пленке расплава. Поскольку объем, занимаемый гранулами, при плавлении уменьшается, шнек в зоне плавления обычно имеет уменьшающуюся глубину, что обеспечивает постепенное сжатие и уплотнение пористого слоя гранул. Под действием давления расплав частично заполняет воздушные полости между гранулами, что увеличивает коэффициент тепло- [c.112]

Результаты испытания. Исследование работы подшипников на огнестойком масле Иввиоль-3 показало, что они удовлетворительно работают в режиме полужидкостного и граничного трения (на валоповороте. Коэффициенты трения покоя и скольжения сопряженной пары сталь — баббит при использовании огнестойкого масла меньше, чем в случае нефтяного. Иввиоль раньше, чем нефтяное масло, переходит от граничного трения к полужидкостному, от последнего к чисто жидкостному. Повышенная динамическая вязкость приводит к всплыванию вала в подшипнике, в результате наряду с нижним масляным клином образуется верхний масляный клин. Увеличение фактической нагрузки на вал из-за воздействия последнего повышает его вибростойкость на масляной пленке. Повышение температуры масла неблагоприятно сказывается на тепловом состоянии подшипников. Несущая способность упорной части упорно-опорного подшипника при работе на масле Иввиоль несколько выше, чем на нефтяном масле. При работе крупногабаритных подшипников скольжения на Иввиоле-3 в масляный бак поступает масло-воздушная смесь, содержащая 12—18 объемн. % нерастворенного воздуха, т. е. приблизительно столько же, сколько при работе на нефтяном масле. В то же время для огнестойкого масла характерна большая неоднородность в размерах воздушных пузырьков, что обусловливает специфичность процесса деаэрации в масляном баке. Выделение мелких пузырьков растянуто во времени, в результате воздух из масла Иввиоль полностью выделяется в 5—6 раз медленнее, чем из нефтяного масла. Производительность насосов, работающих на аэрированном огнестойком масле с 5—7% воздуха, снижается. При использовании многоярусных воздухоотделителей содержание воздуха в масле уменьшается до 0,5°/о. [c.83]

Следует отметить, что в нашей стране развитие гидродинамической теории трения и смазки опор гидротурбин достигло высокого уровня. Это и понятно. Советский Союз, выполняя грандиозную программу электрификации народного хозяйства, строит самые мощные гидроэлектростанции, оборудованные крупными гидроагрегатами. Так, например, в Сибири на Братской ГЭС установлено 18 радиально-осевых гидротурбин мощностью по 200 ООО кет, у которых вес колеса, ротора и вала достигает 1500 т, а скорость вращения 125 об1мин. Высокая энергоемкость одного агрегата заставляет тщательно проектировать наиболее ответственную деталь гидротурбины — опору ее вертикального вала. Ряд докладов на данной конференции демонстрирует достижения в этой области. А. К. Дьячковым экспериментально разработана сложная в плане обтекаемая форма подушки подпятника, благодаря чему заметно снижается температурный режим поверхностей скольжения и уменьшаются затраты энергии на трение, а также разработан теоретический расчет при помощи рядов Фурье грузоподъемности и силы сопротивления на такой подушке при постоянной вязкости смазки. Для той же задачи, дополненной заданным законом изменения вязкости-, Д. П. Паргин усовершенствовал расчет по методу конечных разностей, доведя его до формы, удобной для применения вычислительных машин. Другие, не менее важные, задачи поставил перед собой И. А. Кунин. Им предложегш теория трения и смазки подпятников, в которой совместно учитываются тепловые явления в смазочном слое, зависимость вязкости от температуры, угол наклона сегмента, расположение точки его опоры и другие параметры. При этом автор определяет оптимальные конструктивные параметры подпятника, основываясь на найденных функциональных зависимостях между ними и характеристиках подпятника (среднее давле ние, минимальный зазор, приращение температуры, потери на трение, коэффициент трения). [c.5]

Научно-исследовательские работы, проведенные за последнее время на упорных и опорных подп1ипниках скольжения [1], показали, что для надежной работы опор скольжения, помимо достаточной расчетной толщины масляного слоя, необходимо обеспечить невысокий температурный режим рабочих поверхностей. Было доказано, что качество работы подшипников скольжения и срок их службы зависят в первую очередь от температур, развивающихся на отдельных сближенных участках поверхностей трения. Образование таких участков является следствием недостаточной интенсивлости отведения тепла по металлу пары и температурной деформации. Исследования теплового режима, вопросы борьбы с горячими зонами , предотвращение температурных деформаций, организация интенсивного теплоотвода и ряд других задач, возникающих при расчете и конструировании опор скольжения, не могут быть полностью решены без данных о тепловых потоках и распределении температур по объему деталей пар трения. Действительно, при известном законе распределения температуры и известном коэффициенте теплопроводности известно количество тепла, проходящее через любую гюверхность, расположенную внутри или на границе исследуемого тела [2]. Закон распределения температур по объему элементов пары трения дает ответ на исключительно важный вопрос о количествах тепла, идущих в каждый из элементов пары п па нагревание масляного слоя. Незнание этого закона тормозит возможность создания метода расчета температур в смазочном слое. Цель настоящей работы состоит в изло-л<ении методов, позволяющих оценивать объемные температуры, а следовательно и тепловой баланс применительно к подпятникам скольжения. Кроме этого, предлагается метод определения коэффициентов теплоотдачи от металлических поверхностей в охлаждающее масло. [c.217]

При этом следует иметь в виду, что скорость скольжения на контакте модели, а также давление на этом контакте являются факторами, которые мы можем выбирать. Такие же факторы, как коэффициент теплообмена с внешней средой, коэффициент распределения тепловых потоков и коэффициент тревия, относятся к трудно управляемым и -назначать их по своему произволу не можем. Поэтому задача заключается в определении соотношений между этими трудно управляемыми факторами. [c.258]

Согласно асимптотическому решению, толщина литосферы продолжала неограниченно расти как Vf и для большого возраста океанической литосферы. Однако, наблюдения показывают, что при возрасте коры t>70 млн лет глубины изотерм и поверхности дна океана, а также тепловой поток крайне медленно меняются с возрастом [433], качественно согласуясь с моделью остывающей плиты M Kenzie [396]. Г.Шуберт с соавторами [476] пытался исправить это положение, рассматривая зависимость коэффициента теплопроводности от температуры и эффект вьщеления тепла вязкого трения в основании литосферы, вызванного скольжением последней в верхних слоях вязкой астеносферы. Эти авторы установили, что если теплопроводность пород мантии зависит только от температуры, то глубины изотерм, тепловой поток и рельеф поверхности литосферы будут по-прежнему изменяться [c.153]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология