Бинарные пропаном

В табл. 15-2 приведены данные по адсорбции бинарных систем углеводородов разной молекулярной плотности и разной степени насыщенности на силикагеле. В системе этилен — пропан наличие дополнительной специфической составляющей взаимодействия этилена с адсорбентом проявляется в резком снижении избирательности по сравнению с избирательностью на активном угле, хотя в обоих случаях хуже адсорбирующимся компонентом является этилен. Коэффициент разделения при нормальном давлении на угле составляет 13 6, на силикагеле — только 2,1. [c.308]

Установки фракционирования газов путем ректификации характеризуются некоторыми особенностями. Необходимость полной или частичной конденсации головного погона заставляет осуществлять ректификацию под давлением, которое тем выше, чем легче головной погон. Однако повышенное давление затрудняет разделение. Например, для бинарной смеси пропан+изобутан относи-, тельная летучесть а при 100 Х и 2 МПа равна 1,7, а при той же температуре, но при 1 МПа уже а=1,9, т. е. разделение облегчается. [c.281]

На рис. 21 изображены проекции критических кривых ряда бинарных систем СО с нормальными парафиновыми УВ на плоскость давление — температура. Кривые эти имеют разную форму. У системы СОг —этан критическая кривая проходит через температурный минимум. У системы СО — пропан кри- [c.46]

Однократная экстракция бинарной смеси. Расчет фазовых переходов при однократной экстракции при температуре 60 °С первоначально рассматриваем на системе пропан — генэйкозан. Исходные данные сводим в таблицу. [c.222]

Была также сделана попытка применить в качестве параметра, характеризующего состав, молекулярный вес, однако это оказалось менее точным, чем применение среднемольной температуры кппенпя. Это было установлено путем сравнения коэффициентов летучести, рассчитанных посредством уравнений предыдущей статьи для ряда состояний в системах метан — этилен — нзобутан и метан — пропан — н- пентан, с коэффициентами летучести, рассчитанными для бинарных смесей метан — изобутан и метан — к-пентан, имеющих ту же среднемольную температуру кипения пли тот же молекулярный вес. [c.25]

Равновесные соотношения жидкость — пар для бинарных систем удобно определять по Р — ху или Т — ху диаграмм, на которых для данной смеси нанесены кривые кипящей жидкости и сухого насыщенного пара. В качестве примера на рис. 4 приведены Р — ху VI Т — ху диаграммы для смеси пропан — изонентан [c.17]

Критические кривые для системы метан — пропан— пентан представлены на рис. У-И (даны критические кривые для бинарных систем С — Сг, Сг — Съ и С] — Сб, оканчивающиеся в каждом случае в критических точках для чистых компонентов). Геометрическое положение критических кривых для тройной смеси при постоянной температуре изменяется линейно в зависимости от массовой доли пропана, используемой в качестве параметра при расчете концентрации без учета метана. Как в двух бинарных системах, так и в тройной геометрические места критических точек не зависят от концентрации наиболее летучего компонента в смеси. [c.333]

Анализ адсорбционного равновесия большого числа бинарных смесей углеводородов и других компонентов промышленных газов иа цеолитах, силикагелях и активных углях показал, что в большинстве систем в области высоких степеней заполнения адсорбционной емкости зафиксированы следуюш ие закономерности, отмеченные выше на примере пропан — бутан — активный уголь и других систем [c.157]

Ряд зарубежных фирм поставляет для градуировки хроматографов готовые смеси в баллонах. Концентрации ключевых компонентов в этих смесях изменяются в широких пределах от десятков процентов до нескольких десятитысячных долей процента. В качестве второго компонента бинарной смеси обычно применяются аргон, водород, гелий, азот, кислород. Наиболее распространенные смеси содержат одно из следующих соединений метан, пропан, пропилен, этан, этилен, моно- и диоксид углерода, гексан, водород и т. д. [c.139]

Перспективным является разделение пропан-пропиленовой смеси в движущемся слое сферического цеолита. В ряде работ разделению в движущемся слое цеолита NaX подвергались бинарные смеси, в которых содержание непредельного углеводорода изменялось от 19,3 до 80,6% (об.). Во всех случаях степень извлечения пропилена (от его содержания в сырье) достигала 99%, а чистота после десорбции 99,5%. Удельный расход цеолита, в зависимости от исходной концентрации пропилена, колебался от 21 до 45 г на 1 л извлеченного углеводорода. Рекомендуемая скорость газового потока в адсорбционной секции колонны непрерывного действия равна 2,4 см/с. Десорбцию осуществляют при температуре 200—210 °С. В качестве динамического агента может быть использована двуокись углерода. На адсорбционных установках с движущимся слоем цеолита эффективно могут быть решены и другие задачи нефтехимии, например выделение нормальных бутиленов из С4-фракции продукта термокрекинга с использованием цеолита СаА или MgA. [c.349]

В проектах мощных этиленовой и пропиленовой установок принята схема ректификации пропан-пропиленовой смеси с давлением в колонне 10 ат и применением теплового насоса, работающего на пропилене. Пропан-пропиленовая смесь, подлежащая ректификации, содержит незначительное количество этана и углеводородов С4 и поэтому может рассматриваться как бинарная. [c.344]

Рис. 2. Записимость концентрацни от критического даиления дли бинарной смеси метан — пропан (х — мольная доля пропанг ) I — по (13)

Крекинг и гидрокрекинг. В декатионированный морденит можно ввести палладий или платину. Получаемые при этом Pd- или 1-Н-мордениты проводят гидрокрекинг нормальных парафинов и циклопарафинов с большей активностью, чем соответствующие катализаторы на основе цеолитов типа . Авторы работы [24] показали, что вне зависимости от состава исходной смеси в результате гидрокрекинга образуются главным образом пропан, изобутан и изопентан. Нормальные парафины реагируют с большей скоростью, чем циклопарафины. Однако, если подвергать крекингу бинарные смеси циклических и неразветвленных алканов С,о, то в первую очередь расщепляются циклические углеводороды, так как присутствие циклического углеводорода полностью исключает доступ н-декана к любому активному центру в каналах морденита [25]. В то же время, если с Р(1- или Р1-Н-морденитами взаимодействуют смеси более тяжелых н-парафинов и других углеводородов, то такие катализаторы проявляют избирательность к нормальным или слаборазветвленным парафинам [24]. Подобные каталитические свойства могут в принципе найти промышленное применение при депарафинизации высококипящих нефтяных фракций, проводимой с целью снижения темпе- [c.315]

Для иллюстрации поведения бинарных систем вблизи критического состояния рассмотрим систему метан — пропан. На рис. 2.13 показана кривая критических точек этой системы. Критические давления для смесей выше критического давления того чистого компонента, к которому смесь ближе по составу. В то же время критические температуры смесей находятся между критическими температурами чистых компонентов. Последний тип поведения не всегда имеет место [5], в определенных случаях критические температуры некоторых смесей становятся выше или ниже критических температур обоих компонентов. [c.29]

В б. ЦИАТИМ для этой цели применялась более доступная пропан-пропиленовая фракция, не требующая специального сиитеза ее компонентов. Состав этой фракции также может быть легко и точно определен химическим путем. Для использования ее как бинарной смеси для определения разделительной способности ректификационных колонок от этой фракции требуется полностью отделить этан-этиленовую и бутан-бутиленовую фракции. [c.206]

Состав жидкой фазы бинарной системы метан—пропан [55] [c.211]

В последнее время все чаще стал использоваться однопоточный каскадный цикл. Он совмещает термодинамические преимущества каскадного цикла и конструктивную простоту регенеративного дроссельного типа. В качестве хладагентов в нем используется бинарная или многокомпонентная смесь газов с различными температурами кипения (метан, этан, пропан). Смесь сжимается в компрессоре и, пройдя концевой холодильник компрессора, где она охлаждается водой, попадает в разделительный сосуд. [c.797]

На рис. 147 изображены процессы, протекающие в установке, в диаграмме T—S. Так как на диаграмме изображены процессы со смесями компонентов, то изобары и изотермы между пограничными кривыми не совпадают. Нумерация точек на схеме (рис. 146) и диаграмме (рис. 147) одна и та же. Результаты экспериментов при работе по замкнутому циклу на бинарной смеси метан-пропан при температуре в ресивере —156° С изображены на рис. 148. Расход энергии на производство 1000 ккал холода на уровне —155° С колеблется в пределах 3,7—6 квт-час в зависимости от концентраций компонентов, температуры охлаждающей воды и т. д. [c.225]

Опытное исследование однопоточного каскадного цикла глубокого охлаждения при работе на бинарной смеси метан—пропан показало, что [c.26]

Компоненты анализируемой смеси выходят из хроматографической колонки в виде бинарной смеси одного из компонентов с газом-носителем. При объемном методе определения газ-носитель по выходе из колонки поглощается 40%-ным раствором КОН, а углеводороды, водород и воздух (если они присутствовали в анализируемой смеси) по мере выхода из колонки собираются и объем их измеряется. Таким образом можно судить о количественном составе анализируемой смеси. Качественный состав смеси определяется предварительной калибровкой прибора по известным компонентам. Все газы сохраняют свою последовательность выхода из колонки, заполненной определенным сорбентом. Так, из колонки, заполненной силикагелем, газ выходит в такой последовательности водород, воздух, метан, этан, этилен, пропан, пропилен и т. д. из колонки, заполненной активированным углем, нормальные парафины выделяются позже соответствующих нм непредельных так, например, этан выделяется после этилена и т. д. [c.147]

Решение. На рис. II 1.2 приведена диаграмма равновеспя у — х п кривая точек начала кипенпя i = f (х) для рассматриваемой бинарной системы пропан — -бутан. [c.89]

Пример 2. В ректификационную колонну подается бинарная смесь пропилен — пропан с начальным молярным содержанием низкокипящего компонента = 0,600. Колонна работает под давлением р = 20 ата, и сырье подается при температуре начала кипения. Мольные доли пропилена в дистилляте и остатке соответственно равны = 0,950 ж x — 0,100. [c.215]

Методом фракционной низкотемпературной дистилляции на колонне можно разделять этан и этилен, пропан и пропилен. Лучше всего проводить дистилляцию при давлении Зд мм рт. ст. Фракция, содержащая углеводороды ряда С4, может быть еще разделена на фракции, которые обычно также представляют собой смесь нескольких соединений. Разделение фракции С4 возможно только при использовании эффективных колонн, так как температуры кипения углеводородов ряда лишь очень мало отличаются друг от друга. Это видно из данных табл. 17, в которой представлены температуры кипения компонентов бинарных смесей при 760 мм рт. ст. и отношения давления паров компо центов при температурах кипения каждой смеси. [c.771]

Для опытного однопоточного каскадного цикла [6], разработанного в лаборатории, применяется установка с хладагентом в виде бинарной или многокомпонентной смеси газов с различными температурами кипения (например, метана — этана — пропана). Смесь сжимается компрессором и после охлаждения в концевом холодильнике из нее выпадает жидкость, содержащая в основном пропан, имеющий максимальную температуру кипения. Эта смесь используется как хладагент для получения холода на температурном уровне от —40 до —70° полученный холод затрачивается на охлаждение смеси и сжижение второго компонента — этана. Выделившаяся при охлаждении газа жидкость используется как хладагент для получения холода на температурном уровне [—80]— [—110]°, который затрачивается на сжижение остатка. Испарение остатка при атмосферном давлении позволяет получить холод на температурном уровне [—155] — [—160]° [7]. Хладагентом может [c.45]

Уравнения (12) и (13) предполагают существование линейной связи между составом и рассматриваемой критической характеристикой. Действительная зависимость, имеющая место для бинарной смеси метан — пропан, показана на рис. 1 и 2. Данные для построения этих графиков заимствованы из [8]. Отклонение критической температуры от линейной зависимости, как видно из рис. 1, не очень существенно. Критическое давление, однако, значительно отклоняется от значений, которые могут быт1> получены при усреднении по мольным долям. Эти расхождения па- [c.165]

Процесс испарения бинарной проп ан-бутановой смеси, как было указано выше, при отборе паровой фазы из баллона происходит фракционно, т. е. по мере испарения в баллоне постоянно увеличивается доля бутановых фракций. Решающее влияние на испарительную способность баллонов оказывает соотношение количества пропана и буганов в газе. Кроме того, по мере отбора паров из баллона его испарительная способность непрерывно снижается, во-первых, за счет уменьшения моченной поверхности, через которую осуществляется подвод тепла для кипения сжиженных пропан-бутанов, и, во-вторых, за счет падения температурного напора, обусловленного повышением температуры кипения вследствие роста содержания бутанов в жидкой смеси. При оптимальном отборе паров приток тепла из окружающей атмосферы компенсирует затраты тепла на испарение жидкости, и испарительная способность баллона уменьшается медленно, приближенно пропорционально уменьшению смоченной поверхности баллона. Для определения требуемого числа баллонов можно руководствоваться приведенными на рис. 8.1 кривыми непрерывного и оптимального отбора паров в зависимости от температуры наружного воздуха. Этими кривыми и рекомендуется пользоваться при определении числа баллонов для непрерывного отбора паров. Применять эти кривые для определения числа баллонов, необходимых для газоснабжения жилых зданий, трудно, так как потребление газа характеризуется значительной неравномерностью по часам суток, а в ночной период приборы не работают вообще. Проще число баллонов в групповых установках для газоснабжения жилых зданий определять по приводимой формуле, составленной на основании эксплуатационных данных, учитывающих режим потребления газа квартирами N= д 2пдКч QY V), где N — число рабочих баллонов в групповой установке п — число газоснабжаемых квартир д — номинальная тепловая мощность газовых приборов, установленных в одной квартире, кВт /Со — коэффициент одновременности, принимаемый по табл. 3.17 —низшая теплота сгорания газа, кДж V —расчетная испарительная способность по газу одного баллона, м /ч. [c.468]

Следует отметить, что новейшие аппараты для лабораторной ректификации газов, как Hyd Robot, Подбильняка, ЦИАТИМ-51У, ЦИАТИМ-60 и другие, позволяют разделять некоторые бинарные смеси насыщенных и ненредельных углеводородов с одинаковым числом атомов углерода, кипящих в узком интервале температур, например определять пропан от пропилена, изобутан от изобутилепа и н-бутана и т. д. [c.858]

Совместным решением уравнений (5.23) и (5.27) вычисляются значения и Яг- Описанная выше методика расчета адсорбции бинарной смеси разработана Берингом, Серпинским, Суриновой[6] и была успешно использована Гроссманом и Ширмером для предсказания поведения пропан-прониленовой смеси на цеолите СаА [7]. [c.157]

Кауэд и др. [235]. В статье приводятся численные примеры, демонстрирующие влияние давления, температуры и состава на поведение уравнений Редлиха — Квонга и Бенедикта — Уэбба — Рубина. Расчеты выполнены для бинарных смесей метана с пропаном. Анализу подвергнуты фазовые огибающие и такие явления, как реверсивное изменение свойств смесей. Наибольшее внимание уделено нахождению правильного значения корня при его выборе из трех возможных значений. [c.108]

Фазовые диаграммы бинарных систем с паровой, жидкой и твердой фазами могут быть трех видов. Для системы метанол-I-вода при 1 атм (рис. 5.13) соотношение фаз пар—жидкость почти идеальное, но замерзание осложнено образованием твердого моногидрата. Взаимная растворимость пропана и воды ограничена, поэтому две жидкие фазы присутствуют в большинстве композиционных полей диаграммы на рис. 5.14. Для этой системы характерны три твердые фазы — лед, пропан и гидрат или клатрат с 7,5 молями воды на 1 моль углеводорода. Для системы аммиаквода (рис. 5.15) характерны четыре твердые фазы — лед, аммиак, полу-гидрат и моногидрат. На этой диаграмме показаны равновесия пар—жидкость, но из-за выбранного масштаба диаграммы отсутствуют равновесия пар—твердая фаза, которые возможны при низких давлениях. [c.261]

Аллен высокой степени чистоты выделяют из МАФ низкотемпературной ректификацией. С целью определения условий разделения было исследовано фазовое равновесие бинарных смесей в интервале давлений 0,13—0,20 МПа [24, с, 71]. Полученные экспериментальные данные показали, что изученные системы неидеальны. Для смесей аллен—метилацетилен, метилацетилен— пропилен и аллен — пропилен характерно положительное отклонение от закона Рауля. Коэффициенты активности компонентов больше единицы. Установлено, что смеси аллен— пропан и метилацетилен — пропан образуют положительные азеотропы тангенциального характера. Температуры кипения бинарных азеотроппых смесей в интервале давлений 0,13— 0,20 МПа приведены ниже [c.33]

В общем случае для расчета бинарной ректификации вычис- лительиые машины пс требуются. Одн. .ко при значении коэффициента относительной летучести, близком к единице, расчет числа тарелок при разделении бинарной смеси вызывает определенные технические трудности. Вследствие этого целесообразно анализ ректификации пропан-пропиленовой смеси выполнять на вычислительной машине. Расчеты проводились при следующих условиях [c.344]

Дяя разработки, аттестации и оптимизащи методик расчета парожидкостного равновесия многокомпонентных смесей необходимы экспериментальные данные оцененной точности. В данной работе объектом исследования выбрана система -метан-эт -пропан-н-бутан. Бинарные смеси, реализующие все парные сочетания -парафинов С -С , подробно экспериментально изучены. Поэтому экспериментальные данные по параметрам парожидкостного равновесия системы метан-этан-пропан-н-бутан могут быть сопоставлены с расчетом по всем известным методикам, включая те, которые, опираются на экспериментальную инфор цию о бинарных системах. Отличительной особенностью эксперимента явилось то, что он выполнен при известном и щ>актически неизменном общем составе смеси. [c.95]

Метод Мэсона—Саксены не проверялся так тщательно, но при сравнении расчетных и экспериментальных значений теплопроводности 9 бинарных и 5 трехкомпонентных смесей средние погрешности составили 2—3% [107]. Хорошее соответствие между экспериментальными данными и рассчитанными по этому методу значениями было получено для смесей метан—пропан [175]. [c.442]

Расход энергии для получения 1000 ккал холода по однопоточному каскадному циклу глубокого охлаждения, работающему на тройной смеси метан—пропан—бутан [7], составляет 4,4 квт-ч. Сле-аовательно, бинарная смесь метан — пропан является лучшим хладагентом для этого холодильного цикла, чем тройная, состоящая из метана, пропана и бутана. [c.26]

В спектре системы пропилен—бром без разбавления пропаном имеется и ряд других полос. Наибольший интерес представляет широкая сложная полоса в области 500—1000 нм (рис. 6.4, кривая 3). Надо отметить, что выдерживание смеси при температурах, близких к 77 К, в течение определенного времени приводит к увеличению интенсивности этой полосы (кривая 4). Если же температуру смеси повысить до 100 К, т. е. выше температуры плавления пропилена, равной 87 К, то поглощение в области 500—1000 нм необратимо исчезает (кривая 5). Отмеченные изменения в спектрах сопровождаются и одновременно идущей реакцией. Полоса в области 278 нм частично сохраняется. Эти результаты показывают, что за реакцию низкотемпературного бромиро-вания в основном ответственны промежуточные соединения, поглощающие в области 800—1000 нм. Широкая полоса в области 500—1000 нм приписана комплексам состава Вг2-СзН6-Вг2 или ассоциатам типа (Вг2-С3Н6)п, где п 2, находящимся в равновесии с комплексами состава 1 1. Существование аналогичных соединений, имеющих цепочечную структуру при пониженных температурах, описано в [414]. При низких температурах образование подобных ассоциатов энергетически более выгодно, чем существование бинарных соединений. В ассоциированных комплексах, поглощающих в области 500—1000 нм, вероятно, происходит сильное изменение внутри- и межмолекулярных расстояний, сопровождающееся разрыхлением двойной связи и сильной поляризацией ее. В ИК-спектрах твердых замороженных смесей брома и пропилена в области валентного колебания двойной связи (1632 см-1) обнаружены полосы с более низкими частотами [415, 416], что, по-видимому, подтверждает сделанный вывод. [c.127]

Определение разделяюш,ей способности колонок производится следуюпщм образом бинарную смесь известного состава (равнообъемная смесь изобутилен-н. бутан или пропилен-пропан) разгоняют на исследуемой колонке в условиях, соответствующих рабочему режиму данной колонки. Смесь разделяют на две фракции дистиллят и кубовый остаток. При разгонке равнообъемной смеси дистиллят отбирают в количестве 40% от объема загрузки исходной смеси. Полученные фракции анализируют химическим поглотительным методом на содержание ниже кипящего компонента (изобутплена, пропилена). Для поглощения олефинов применяют сернокислый раствор сульфата ртути. На основании результатов химического анализа определяют состав дистиллята и остатка. [c.208]

В Советском Союзе [1, 2] разработан и экспериментально исследован однопоточный каскадный цикл, в котором в качестве холодильного агента используется бинарная или многокомпонентная смесь газов с различнылш температуралш кипения, например, метан—этан—пропан. Смесь сжимается компрессором и после охлаждения в концевом холодильнике из нее выпадает жидкость, содержащая в основном пропан, имеющий максимальную температуру кипения. Эта смесь используется как хладоагент для получения холода на температурном уровне от —40 до —70° С полученный холод затрачивается на охлаждение смеси и сжижение второго компонента — этана. Выделившаяся прп охлаждении газа жид- [c.10]

Рис. 2.7. Значения коэффициентов взаимодействия м , для бинарных смесей при различнь1х температурах Г 1 — метан—этан 2 — этан-пропан 3 - метан-и-бутан