Капли с газом

Кроме того, при снижении давления наряду с выделением газа из нефти будет происходить разгазирование пластовой воды. В результате, если на отдельных каплях БОДЫ и успели образоваться защитные слои, то они будут рушены выделяющимся из капли газом. [c.69]

Имеется весьма обширная и разнообразная литература, посвященная закономерностям течения двухфазных сред (твердые частицы — газ илп жидкие капли — газ). Однако нас будут интересовать лишь некоторые элементарные соотношения для двухфазного потока, которые полезны для понимания процессов, влияющих на скорость горения конденсированных смесей. Соответственно будем рассматривать движение частиц лишь вблизи поверхности заряда, не касаясь вопроса об истечении двухфазных сред через сопло п т. д. [c.88]

На рис. 2.43, а демонстрируются явления, сопутствующие всплыванию сферической капли (пузыря) в неограниченном объеме более тяжелой сплошной среды. При трении поверхностных слоев капли о сплошную среду они перемещаются в направлении движения этой среды относительно капли, вовлекая в циркуляционное движение жидкость внутри капли (газ внутри пузыря), — в соответствии с направлением циркуляционных токов (см. рис. 2.43, б). Вторая причина деформации обусловлена "стремлением" капли, пузыря двигаться в сплошной среде в режиме наименьшего гидравлического сопротивления. В самом деле увеличение поперечного размера капли при деформации, конечно, повышает ее сопротивление, но сопутствующее существенное уменьшение скорости движения (а степень ее влияния высока — см.разд.2.7.4) в значительной мере его снижает. В условиях деформируемости капли, пузыря на скорость их движения в сплошной среде может оказывать заметное влияние поверхностное натяжение на границе дискретного элемента и среды. Силы поверхностного натяжения стремятся минимизировать поверхность этого элемента, а значит сохранить его сферическую форму. В качестве конкурирующего фактора при малых скоростях скольжения выступают силы вязкости. Соотнесе- [c.244]

Для создания оптимальных условий образования характерных кристаллов рекомендуют следующую технику выполнения реакции. Каплю исследуемого раствора помещают на тщательно промытое и сухое предметное стекло. Капля должна быть небольшой, диаметр ее на предметном стекле не должен превышать 5-7 мм. Рядом помещают каплю раствора реагента так, чтобы между каплями оставался промежуток около 2 мм. Капли осторожно соединяют с помощью тонкой стеклянной палочки узкой перемычкой. Это обеспечивает медленное увеличение концентрации осадителя за перемычкой за счет процесса диффузии и позволяет получать более крупные и правильные кристаллы. В случае органических соединений определение можно проводить и без введения реактивов путем медленного испарения растворителя. Этот прием используют и при осаждении неорганических осадков, например, А (КНз)2С1. Иногда каплю при слабом нагревании лишь слегка подсушивают, особенно при анализе очень разбавленных растворов. В разных точках капли условия роста кристаллов различны. По периферии, где в большей степени испаряется растворитель, кристаллы образуются в первую очередь. В центре капли, где испарение не так важно, кристаллы появляются позже. Реактив можно вводить в каплю в твердом состоянии в виде отдельного кристаллика размером не более 0,1 мм. При проведении микрокристаллоскопических реакций в разбавленных растворах капли анализируемого раствора и реагента рекомендуют перемешивать на предметном стекле. В некоторых случаях обрабатывают каплю газо- или [c.171]

Совместное решение уравнения состояния идеального газа для связи плотности сушильного агента с его температурой Р/р" = (t [ + 273)/( + 273) и уравнения расхода G = wpS, связывающего плотность (р) и скорость (ш) газа с поперечным сечением (S) аппарата, при использовании уравнения связи скоростей капли, газа и скорости витания в пределах аэродинамически стабилизированного участка Vk — — w приводит к зависимости величины площади поперечного сечения аппарата от текущей высоты [c.364]

Количество тепла, передаваемого каплей газу, выражается уравнением, аналогичным уравнению (1.67) [c.50]

В приведенном расчете не учитывается тепло, передаваемое каплями газу лучеиспусканием (так как для капель малого размера количество этого тепла незначительно ), а также количество тепла, передаваемое внутренней поверхности стенки трубы лучеиспусканием капель. Относительное количество этого тепла в области образований зародышей очень мало,так как средний радиус капель составляет всего лишь 1-10" см (см. табл. 5.12). В конце процесса, когда средний радиус капель увеличивается до 4,5-10 сл , количество тепла, передаваемого каплями стенке трубы, заметно возрастает. Учет тепла лучеиспускания, однако, существенно осложнит громоздкий расчет и не приведет к значительным изменениям величины весовой концентрации тумана и размера капель, значение же численной концентрации тумана вообще останется без изменений. [c.186]

В приведенном расчете не учитывается тепло, передаваемое каплями газу путем лучеиспускания (так как для капель малого размера количество этого тепла незначительно ), а также количество тепла, передаваемое внутренней поверхности стенки трубы вследствие лучеиспускания капель. Относительное количество этого тепла в области образования зародышей очень мало, так как средний радиус капель составляет лишь 1-10- см. В конце процесса, когда средний радиус капель увеличивается до 4,5-10- см, количество тепла, передаваемого каплями стенке трубы, заметно возрастает. [c.189]

При смачивании жидких поверхностей нужно учитывать прогиб жидкости— подложки. Поэтому при определении краевого угла проводят две касательные АВ — к поверхности раздела капля — газ и АС — к поверхности раздела жидкостей (рис. 1.2). [c.12]

Равновесные параметры системы частица (капля) — газ. При отсутствии фазовых переходов система частица — газ всегда при [c.224]

Берут 1000 частей парафинового углеводорода (например, додекана или гексадекана) и вводят в них примерно эквимолекулярную смесь хлора и двуокиси серы (с небольшим -избытком сернистого газа). После этого прибавляют в один прием 15 объемных частей раствора, состоящего из 5 частей гримерной перекиси ацетона (с точкой плавления 98°) и 200 объемных частей додекана. Реакция начинается немедленно и через 2—3 мин. реагирующая жидкость становится бесцветной. В дальнейшем ходе реакции вводят по каплям еще около 5 объемных частей раствора катализатора. Спустя 2,5 часа углеводород на половину замещается. [c.370]

Ход определения. В стакан (емкостью 300 мл) с носиком помещают точную навеску карбоната кальция из такого расчета, чтобы содержание в ней кальция составляло около 0,1 г. Приливают в стакан 5—10 мл дистиллированной воды и, накрыв его часовым стеклом (для задержания капелек жидкости, уносимых выделяющимися при растворении газами), чуть-чуть приподнимая стек/10, осторожно, по стенке стакана, вливают при помощи пипетки каплями разбавленную (1 1) соляную кислоту. После [c.177]

Струйные тарелки (рис. 18) создают направленное движение жидкости и хорошо работают при высоких жидкостных нагрузках. При невысоких скоростях газа (пара) тарелки работают в барботажном режиме, кроме того, при малых скоростях пара наблюдается провал жидкости. Минимально допустимая скорость по газу в отверстиях чешуек составляет 7 м/с. При повышении скорости барботажный режим переходит в струйный (капельный), при этом сплошной фазой становится газ (пар), а жидкость распыляется на капли. Этот режим отвечает наибольшей поверхности контакта фаз и является рабочей областью, скорость пара в отверстиях при этом выше 12 м/с. Тарелки рекомендуются для разделения загрязняющих сред. Ы [c.64]

Нефтепродукты и химические органические продукты (далее— вещества) по пожаровзрывоопасности подразделяются на газы — вещества, абсолютное давление паров которых при 50 °С равно или выше 300 кПа или критическая температура ниже 50 °С жидкости — вещества с температурой плавления (капле-падении) не более 50Х твердые вещества —с температурой плавления (каплепадения), превышающей 50°С пыли — диспергированные твердые вещества с размером частиц менее 850 мкм. Указанным ГОСТом установлены следующие показатели пожаровзрывоопасности. [c.9]

Для разделения системы Г —Ж применяются волокнистые фильтры из синтетических волокон. Гидравлическое сопротивление 5—60 Па, эффективность улавливания аэрозолей, туманов выше 99 %. Скорость газа 0,5—1,5 м/с. Капли тумана и аэрозоли за счет сил адгезии прилипают к поверхности ткани и по мере накопления и укрупнения стекают в приемные емкости. Обработка газов ультразвуком и в электромагнитном поле увеличивает степень очистки. Уловленная жидкость содержит —в пределах растворимости — химические соединения, находящиеся в газе, и ее использование зависит от количества в ней загрязнений. Санитарную очистку газов метод, как правило, не обеспечивает [5.64, 5.67]. [c.474]

Из реактора газ поступает во вторую секцию конденсатора-генератора 10, где сера конденсируется и стекает в подземное хранилище 20 через гидравлический затвор 17. Технологический газ проходит сероуловитель 15, в котором механически унесенные капли серы задерживаются слоем насадки из керамических колец. Сера через гидравлический затвор 18 стекает в хранилище 20. Газ направляется в печь дожига 12, где нагревается до 580—600 °С за счет сжигания топливного газа. Воздух для горения топлива и дожига остатков сероводорода до диоксида серы инжектируется топливным газом за счет тяги дымовой трубы 13. [c.112]

Конденсация серной кислоты в башне-конденсаторе протекает на поверхности насадки и в объеме газа. Конденсация на поверхности насадки происходит лишь в нижней части башни. Около 35 % (масс.) серной кислоты конденсируется в объеме, при этом пары превращаются в капли жидкости, переходят в туман и уносятся потоком газа. Конденсация серной кислоты начинается при 275 °С и заканчивается при 150 °С. Улавливание тумана серной кислоты осуществляется в мокрых вертикальных электрофильтрах. [c.114]

Рейнольдса в кормовой части капли или пузыря образуется юбочка из жидкости капли или газа. Малым значениям критерия Мортона (М<10" ) соответствует подрежим сферических колпачков , Мортона (М < 10" ) соответствует подрежим сферических колпачков , в котором пузыри имеют плоскую кормовую часть. Граница этих подрежимов обозначена на графике штриховой линией II. В эллипсоидальном режиме вьщелены весьма неровные колеблющиеся формы, которые наблюдаются при очень малых значениях критерия Мортона. [c.45]

При высоких скоростях истечения капли начинают коалесцировать в непосредственной близости от сопла и при дальнейшем увеличении расхода из сопла начинает вытекать сплошная струя жидкости, которая вследствие возникающих на ее поверхности возмущений дробится на капли. Переход к струйному истечению в системах жидкость—жидкость и жидкость—газ более ярко выражен, чем в системах газ—жидкость и происходит при вполне определенной скорости истечения. Для жидкостей с нормальной вязкостью эту скорость можно определить из соотношения, полученного в работе [89] [c.57]

В данной главе рассматривается массо- и теплообмен между одиночными сферическими частицами (твердые частицы, капли или пузырьки) и потоком сплошной фазы — жидкости или газа. Предполагается, что [c.167]

При движении капель жидкости в газовой среде лимитирующим сопротивлением для не слишком больших значений коэффициента Генри является сопротивление капли. Однако для очень хорошо растворимых газов (например, для НР) лимитирующим может быть сопротивление сплошной фазы. Поскольку при давлении, близком к атмосферному, отношение вязкостей дисперсной фазы к сплошной порядка 10 , то циркуляцией в капле можно пренебречь и рассматривать каплю, по крайней мере для малых значений Ке, как твердую сферу. [c.204]

При исследовании абсорбции хорошо растворимых газов (в частности, НР) в единичные капли возникают большие экспериментальные трудности, связанные со значительным влиянием концевых эффектов, способа отбора проб, степени очистки газа от примесей и другими факторами на кинетику процесса. Этим, по-видимому, обусловлены противоречивые результаты, полученные в ряде работ [306—308 и др.]. [c.204]

Для абсорбционной очистки больших объемов газов, что имеет место при очистке вентиляционного воздуха и воздуха местных отсосов в химической, металлургической и других отраслях промышленности, наибольшее распространение получил форсуночный многоярусный полый скруббер. Он представляет собой цилиндрическую колонну, в нижней части которой имеется боковой подвод очищаемого воздуха, по высоте колонны располагается несколько ярусов форсунок, вьпне - капле-уловитель и далее труба рассеяния. Достоинствами полых скрубберов являются малое гидравлическое сопротивление, большие расходы воздуха (существующие аппараты имеют расходы от 4000 м /ч до 1 млн. м /ч), высокие эксплуатационные качества, обеспечиваемые простотой его конструкции. Наиболее уязвимым местом до недавнего времени бьш жалюзийный каплеуловитель, где в зоне низких скоростей происходило отложение твердых осадков. От этого недостатка избавлен центробежный каплеуловитель [360], скорость воздуха в котором составляет 10-18 м/с, что обеспечивает самоочищение от осадков. [c.249]

Рассмотрим движение капли в плоскости, проходящей через форсунку по оси колонны. За начало координат примем положение форсунки (рис. 5.6) Положительным направлением оси х считаем направление скорости газа а — ближайшее расстояние форсунки от стенки колонны 0 — угол между вектором начальной скорости вылета капли и осью л . Будем считать, что не зависит от р. [c.253]

Следует, одпако, отметить, что скорость насыщения капли газом падает с ростом т. Кроме того, даже в иред-положении моподиспсрсного состава капель факела дей-ствтсльная интенсивность массопередачи в полой колоппе меньше ожидаемой ио формуле (86) вследствие различия между принятой моделью взаимодействия фаз и фактической обстановкой в колонне, возникающей ири разбрызгивании жидкости форсунками. [c.184]

В многоступенчатых аппаратах прямоточными ступенями контакта [3] взаимодействие фаз осуществляется в дисперсном слое при совместном однонаправленном движении газа и жидкости. Дисперсный газожидкостной поток образуется в результате эжектирования жидкости из специального переливного устройства и дробления ее на струи и капли газом, движущимся с высокой скоростью в свободном пространстве колонны между инжекционным и сепарационным пространствами. [c.120]

Поступающая сверху жидкость накапливается на перегородках 2 и, вытекая из отверстий решеток, образует на них равномерную по ширине слива ламинарно падающую пленку, которая разрушается на капли газом (паром), поступающим снизу и проходящим через отверстия решеток. Образующиеся каплй сепар11-руются из газового потока в середине контактной камеры или на противоположных решетках. Жидкость поступает далее на орошение нижележащих кaмq). Газ последователь проходит все конта ктные камеры и в каждом разбрызгивает жидкость. [c.184]

Конки и Савич [56] изучали влияние осцилляции поверхности раздела капля — газ на теплопередачу при этом они использовали профиль скорости Польгаузе-на для ламинарного пограничного слоя. Эти исследователи показали, что число Стантона равно [c.173]

Можно видеть, что массовая скорость горения лишь слабо (логарифмически) зависит от свойств топлива (энтальпии процесса горения ДЛкомб, энтальпии испарения /г/,г) и прямо связана со свойствами окружающего каплю газа и начальным диаметром капли. Удвоение начального диаметра увеличивает время сгорания капли в четыре ра- [c.253]

Понятие приведенной пленки. Для приближенного описания межфазного тепло- и массообмена и горения вокруг капель пли частиц в условиях обтекания их газом, нарушающего сферическую симметрию процесса, используется схема приведенной пленки (Г. А. Варшавский, 1945 В. Spalding, 1955 Д. А. Франк-Каменецкий, 1967), согласно которой распределение концентраций кодтонент и температур вокруг пробной частицы полагается сферически-симметричным, а химические процессы и процессы тепло- и массопереноса локализуются внутри сферы ( приведенной пленки ) радиуса aj, т. е. на поверхности радиуса i вокруг центра пробной частицы значения концентраций компонент Рк ) и температур Т совпадают с их средними значениями Ркй) и Т в несущей фазе. Приведенная пленка вводится для учета интенсификации тепло- и массообменных процессов из-за продольного обтекания капли газом в предположении, что эту интенсификацию можно учесть приближением i к й с помощью соотношений типа [c.408]

После этого из воронки 2 вынимают хлоркальцневую трубку 4 и наливают в воронку 50 мл разбавленного (1 1) раствора H I. Снова вставив в воронку трубку 4, очень медленно (по каплям) приливают кислоту из воронки в колбу. При этом сейчас же начинается выделение СОг. Скорость приливания НС1 регулирую1 так, чтобы через склянки 5 w 11 проходило не более 3—4 пузырь ков газа в 1 сек, иначе СОг не будет успевать поглощаться. [c.181]

Важным показателем в данной модели является распределение частиц микрогетерофазы по каплям факела распыла во-пер-вых, он указывает на собственно механизм гетерогенного надрыва шейки и, во-вторых, имеет существенное технологическое значение. К примеру, если ГА-техника, работающая в режиме распыления, используется в химическом синтезе, где один из реагентов — газ, то, очевидно, что площадь контакта реагентов [c.142]

На участке гидрогенизации цеха жирных спиртов была прекращена работа, так как нужно было отремонтировать насос высокого давления. Компрессор же для циркуляции водорода не выключили, и в системе поддерживалось давление 18—30 МПа. Компрессоры для подачи свежего водорода были остановлены, а всасывающая система трубопроводов компресс ора вместе с каплеотде-лителем находилась под давлением 3 МПа. При такой рабочей обстановке началась утечка газа через фланцевое соединение кап-леотделителя. После предварительного сброса давления в капле-отделителе до атмосферного дежурный слесарь по указанию старшего аппаратчика заменил старую прокладку новой. [c.193]

АСПВ допускает воспламенение взрывоопасной газовой смеси и включается сразу же после возникновения взрыва. Принцип действия системы состоит в следующем. После воспламенения взрывоопасной горючей парогазовой смеси излучение поверхности фронта пламени мгновенно распространяется по объему защищаемого участка трубы. После того как интенсивность этого излучения достигнет регистрируемой индикатором величины, система индикации срабатывает и подает исполнительный командный электросигнал (за 1—3 мс) на систему впрыска ингибитора (рис. Х-4.). По этому сигналу включается пороховой аккумулятор давления. Под действием давления пороховых газов огнетушащая жидкость, разрушив герметизирующее покрытие на распылительном устройстве, впрыскивается в защищаемый участок трубы в течение 5— 10 мс под постоянным давлением 3,4—40 МПа со скоростью истечения 150—200 м/с. Распространяясь по защищаемому объему аппарата, струи ингибитора распадаются на отдельные капли и, испаряясь и смешиваясь с газовой средой факельной трубы, нейтрализуют взрывоопасную горючую газовую смесь, локализуя тем самым очаг взрыва в зоне его возникновения. [c.223]

Расчет реакторов с сегрегированным потоком. В реакторах для проведения процессов в гетерогеннь1х системах часто можно различить непрерывную и диспергированную (зерна твердого тела, капли жидкости, газовые пузырьки) фазы. При движении через реактор каждый элемент диспергированной фазы полностью или частично сохраняет свои особенности, и с учетом проходящего в нем химического превращения такой элемент можно рассматривать как микрореактор периодического действия. Движение диспергированной фазы является частным случаем сегрегированных потоков. Обычно сегрегированный поток определяется как движение отдельных элементов жидкости (газа) или твердого тела, полностью изолированных друг от друга с точки зрения массообмена. [c.329]

Так как коэффищ1енты диффузии в газе на четыре порядка больше, чем коэффищ1ент диффузии в жидкости, то даже при малых временах образования пузыря т/ велико, и формулы (4.152) и (1.153) неприменимы. В данном случае выражение для локального потока вещества к поверхности капли в предположении быстрого перемешивания газа в объеме пузыря имеет вид [c.214]

В работе [377] был рассмотрен метод расчета абсорбции газа в полом скруббере, учитьшающий дисперсность распыла орошающей жидкости. При этом не учитьшалась коагуляция капель, их осаждение на стенки аппарата. Предполагалось, что капли движутся вертикально с установившейся постоянной скоростью, зависящей от диаметра капли, и что растворимость абсорбируемого газа подчиняется закону Генри. Методика расчета позволяла учесть и различия в скоростях движения отдельных фракций, и долю каждой фракции в распыле. [c.252]

Математическая модель абсорбции хорошо растворимых газов. Рассмотрим абсорбцию хорошо растворимых газов, для которых сопротивление дисперсной фазы является лимитирующим. Концентрация абсорбтива на поверхности капли принимается равной нулю, что имеет место либо для достаточно больших значений коэффициентов Генри, либо при хемосорбции, когда быстрая реакция протекает на поверхности капли. [c.253]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология