Коррозионное размера зерен

Сплавы ниобия. Методика коррозионных испытаний ниобиевых сплавов такая же, как и ванадиевых. Однако при испытаниях ниобиевых сплавов возникла следующая проблема. Не для всех сплавов вследствие определенных технологических трудностей было получено одинаковое структурное состояние. Так, нелегированный ниобий и сплавы МЬ—Т], МЬ—2г и МЬ-Та исследовались в деформированном и рекристаллизованном (отожженом) состояниях, а сплавы МЪ—Мо, МЬ—Ш и КЬ—V — в литом р отожженом состояниях. Однако полученные результаты коррозионны испытаний, несмотря на различие в структуре сплавов, сравнимы по еле дующим причинам. Коррозионная стойкость металлов и сплавов (гомогенных) определяется их электрохимическим потенциалом, который зависит от состава сплава и является структурно-нечувствительной характеристикой (т.е. не зависит от размера зерна, наличия текстуры и тд.). [c.67]

Коррозионное растрескивание под напряжением может вести к особенно быстрым и серьезным разрушениям. Чтобы механические напряжения могли вызвать коррозионное растрескивание, они должны превысить критический уровень, который зависит от нескольких факторов, таких как состав нержавеющей стали, поверхностная шероховатость, размер зерна, структура, а также состав среды и температура. Растягивающие напряжения в конструкции могут возникать, например в результате сварки и механической обработки. [c.119]

Приведены результаты исследований микроструктуры, её анализ на загрязненность (наличие неметаллических включений) с определением размера зерна в соответствии с ГОСТ 5639-82 и ГОСТ 1778-70, результаты электрохимических коррозионных исследований и стойкости против межкристаллитной коррозии этих сталей. [c.13]

Внутреннее окисление, но-видимому, всегда упрочняет сплавы. В то же время воздействие коррозии на границы зерен и их скольжение пока изучены недостаточно. Еще меньше исследовано влияние коррозии на разрушение и высокотемпературное растрескивание в окислительных средах. Эти явления можно рассматривать только как совокупность конкурирующих процессов, таких как расклинивающее действие окисла, притупление растущих трещин и адсорбция газов. Изменение характера коррозионной ползучести в зависимости ог размера зерна сплава, температуры и уровня приложенного напряжения показывает, что это комплексное явление действительно может быть описано только как совокупность конкурирующих и взаимодействующих процессов, (табл. 5). [c.46]

В таких сплавах, как Т —6А1 —4У, незначительная чувствительность игольчатых двухфазных (а-+-р)-структур по отношению к равноосным структурам, была описана (рис. 74). Различия этих микроструктур включают размер зерна, дефект структуры, среднюю свободную длину пробега нечувствительной фазы и преимущественную ориентацию (см. раздел Практические рекомендации по защите от коррозионного растрескивания ). Индивидуальное рассмотрение этих факторов для оценки затруднительно. [c.412]

ММ испытывали при чистом изгибе с вращением с частотой 60 Гц. Установлено, что с увеличением размера зерна уменьшается предел выносливости и в воздухе, и в коррозионной среде (табл. 13). [c.76]

Из работы [143] вытекает, что для меди и латуни с увеличением размера зерна чувствительность металла к коррозионно-усталостному разрушению усиливается. В крупнозернистой структуре границы зерен растворяются интенсивнее, глубина их разъедания больше, чем в мелкозернистой структуре, что усиливает их роль как концентраторов напряжений. [c.76]

Несмотря на то, что исследуемые стали, применяемые в аналогичных эксплуатационных условиях, имеют примерно одинаковый химический состав и механические свойства с учетом состояния поставки, они существенно отличаются по структуре (степенью и характером загрязненности, размером зерна). Это, в свою очередь, оказывает влияние на их коррозионное поведение в условиях общей и локальных видов коррозии. [c.22]

Анализ приведенных результатов исследования свидетельствует о том, что основным механизмом, приводящим к язвенной коррозии, является анодный процесс растворения металла. Учитывая, что он 3а-висит от ряда структурных параметров металла, таких как вид микроструктуры, размер зерна, степень чистоты по вредным примесям, фазовый и химический состав неметаллических включений, можно за счет их регулирования значительно повысить коррозионную стойкость металла труб. [c.495]

Многие металлургические факторы влияют на склонность к коррозионному растрескиванию. Она обычно снижается при уменьшении размеров зерна. Особую важность имеет механическая прочность. Холодная деформация, как правило, увеличивает склонность к коррозионному растрескиванию. Последняя зависит также от термообработки при максимальной прочности сплава она максимальна и понижается с уменьшением прочности. На фиг. 82. представлен пример влияния термообработки на скорость растрескивания алюминиевых сплавов. [c.181]

Влияние качества и структуры металла, размера зерна и т. д. на склонность стали к щелочному растрескиванию обусловлено двумя факторами — величиной остаточных растягивающих напряжений и количеством дефектов внутри металла. Чем больше остаточные напряжения в металле, тем (при прочих равных условиях) выше его склонность к коррозионному растрескиванию. Аналогично влияние внутренних дефектов в металлах, представляющих собой потенциальные концентраторы напряжений. [c.83]

Коррозия свинца в растворах солей и кислот происходит, как правило, по границам зерен. Следовательно, коррозионная стойкость зависит от размеров зерна чем меньше зерно, тем длиннее путь коррозии и тем медленнее процесс разрушения свинца. [c.231]

Для защиты оборудования газовых промыслов широко используются латунные мембраны. По своей коррозионной стойкости латуни значительно превосходят железо, углеродистую сталь и многие сорта легированной стали. Максимальной пластичностью обладает латунь Л68, которая отличается также и высокой коррозионной стойкостью. Наряду с высокой пластичностью латунь, применяемая для изготовления предохранительных мембран, должна иметь также определенный размер зерна. Крупнозернистая структура приводит к образованию шероховатой поверхности. На мембранах из латуни с очень мелким зерном могут возникать трещины. Наилучшими характеристиками обладает латунь с диаметром зерна 30—60 мк. Размер зерна, в свою очередь, зависит от степени предварительной деформации, температуры и времени отжига. На газосепараторах и разделительных емкостях с природным газом и жидкими углеводородами (рабочее давление 60 кгс/см , температура 40° С), а также на трубопроводах с кислородом и парогазовой смесью (рабочее давление [c.111]

Электрошлаковый переплав стали предложен и внедрен в произ водство Институтом электросварки АН УССР им. академика Е. О. Патона. Этот новый метод передела стали снижает в стали количество загрязнений и исключает опасность поражения слитков осевой рыхлостью и образования усадочных раковин и позволяет регулировать при переплаве размер зерна. Металл электрошлакового переплава отличается высокой плотностью и однородностью макро- и микроструктуры, низким содержанием газов и неметаллических включений, предопределяющими однородность механических и электрохимических свойств. Однако в связи с молодостью этого метода еще не выяснены прочностные свойства стали электрошлакового переплава в коррозионных средах, в связи с чем мы провели исследование коррозионно-усталостной прочности стали ШХ15 в 3%-ном растворе Na l. Одновременно выяснилась коррозионная стойкость этой стали. [c.159]

В соответствии с этим измерения зависимости величины разрушающих напряжений при коррозионном растрескивании от размера зерен могут быть использованы для определения значения поверхностной энергии. Однако Колеман и др. [21] в своих экспериментах получили значения поверхностной энергии заметно меньше, чем в других экспериментах. На основании этого они пришли к выводу, что поверхностная энергия, связанная с образованием трещины, уменьшается за счет адсорбции некоторых атомов или ионов, обладающих специфическими свойствами в средах, вызывающих коррозионное растрескивание. Однако можно и по-другому объяснить влияния размеров зерен на поведение сплавов при коррозионном растрескивании. Поведение сплава зависит от характера пластической деформации материала, а последний связан с размером зерна. Таким образом, уравнение (5.6), где — напряжение, обусловливающее пластическую деформацию при испытании по методу с заданной деформации, а значение /, определяющее сопротивление образованию полосы скольжения на границе зерна, может указывать на характер пластической деформации металла. Из этого следует, что влияние размеров зерен на коррозионное растрескивание может быть просто связано с их влиянием на характер пластической деформации в материале. Данные, приведенные, например, на рис. 5.18 и в разделе 5.2, предполагают, что влияние размеров зерен на коррозионное растрескивание, вероятно, в такой же степени связано с характером пластической деформации, как и с понижением поверхностной энергии. [c.234]

В пределах внутренней части поликристаллического металла процесс простого скольжения заставляет каждое зерно принять ступенчатое очертание при условии, что его соседи уступают место для образующихся ступенек но практически соседние зерна также образуют ступеньки и, за исключением случайного стечения обстоятельств, ступеньки, образованные смежными зернами, не будут входить одна в другую. Таким образом, при напряжении, достаточном, чтобы произвести скольжение в каждом изолированном зерне, обычный процесс скольжения становится невозможным, исключая может быть внутреннюю часть больших зерен, и должен быть введен какой-то другой метод деформации, требующий большую энергию. Вероятно это является одной из причин, почему поликристаллический металл крепче, чем монокристалл прочность обычно повышается с-уменьшением размера зерна. При использовании одного из методов деформации с переменной нагрузкой первоначальные зерна превращаются в обломки, которые поворачиваются в благоприятном направлении таким путем материал приобретает предпочтительную ориентировку, так как некоторые кристаллические плоскости различных обломков стремятся ориентироваться параллельно направлению приложенной силы. Предпочтительная ориентировка особенно заметна на прокатанном металле, который показывает разные физические свойства (и различное коррозионное поведение), в зависимости от изменения направлений при испытании. [c.344]

Однако современные стали для нефтегазового оборудования имеют сложную неоднородную структуру, коррозионные свойства которой определяются не столько свойствами матрицы стали, сколько такими факторами, как соотношение фаз в сплаве, размер зерна структуры, особенности строения карбидной фазы, внутренние структурные напряжения, степень дисперсности структуры, ее полосчатость. Поэтому и мероприятия, направленные на повышение стойкости сталей к ВО, должны назначаться с учетом конкретной структуры стали и требуемых эксплуатационных характеристик трубы. В настоящее время у нас и за рубежом наиболее распространенными для труб, предназначенных для транспортировки Н25-содержащих нефти и газа, являются низколегированные свариваемые стали, которые по химсоставу и виду термической обработки могут быть разделены на четыре группы [c.42]

Коррозионные пары можно классифицировать по их размеру. В этой связи различаются а) макрокоррозионные пары, когда размеры их электродов достаточно большие (например, образуются при конструктивном сочетании деталей из разнородных металлов) б) микро-коррозионные пары (например, зерно кристалла — его граница). [c.249]

Поверхность металла отличается не только большой геометрической и топографической сложностью, но также и неоднородностью силового поля возле нее, что приводит к различной адсорбционной и коррозионной активности поверхности в различных ее местах. Объясняется это генезисом образования поверхности, на которую выходят зерна, произвольно ориентированные в поликристаллическом агрегате, каким является металл, причем сами зерна могут отличаться химическим составом, размерами, формой и расположением в них кристаллов. Кристаллы, в свою очередь, имеют неодинаковые свойства в различных направлениях внутри и на поверхности, которые к тому же нарушаются различными дефектами в кристаллической решетке. [c.34]

Б обычных марках чугуна содержится от 2,8 до 3,5% С. В сером чугуне значительная часть углерода находится в свободном состоянии в виде чешуек графита. Эти чешуйки можно рассматривать, как включение в металл аморфных тел, ухудшающих прочностные и пластические свойства материала. С увеличением содержания углерода в химически связанном виде повышается твердость чугуна и усложняется его обработка на металлорежущих станках. Характерная форма графита для чугуна — пластинчатая. Но при определенных соотношениях углерода и кремния графитовые зерна уменьшаются в размерах и становятся шарообразными при этом значительно улучшаются структура и однородность металла, повышаются его механические свойства и коррозионная стойкость. [c.80]

На склонность к коррозионному растрескиванию металлов п сплавов оказывает также влияние размер зерна. При сравнении склонности к коррозионному растрескиванию снлава АМг5 было установлено, что к указанному виду разрушения более склонны сплавы с большим размером зерна. [c.106]

Сурьма повышает коррозионную стойкость свиица в серной кислоте. Примеси висмута, цинка, натрия, калия и магния снижают кислотостой-кость свиица. Коррозия свиица в растворах солей и кислот иронсходит, как правило, по границам зереи. Таким образом, коррозионная стойкость зависит от размеров зерна. Чем меньше величина зерна, тем длиннее путь коррозии и тем медленнее процесс разрушения свинца. [c.198]

Основная неизвестная величина при анализе ползучести обычных поликристаллпческих материалов, даже в случае одной и той же среды,— взаимодействие между транскристаллитной, или дислокационной, ползучестью и такими ее формами, связанными с границами зерен, как проскальзывание ио границам и диффузионная ползучесть. Такое взаимодействие, предполагающее наличие процессов взаимной аккомодации [170, 171], должно, конечно же, зависеть от размеров зерна. Неудивительно поэтому, что одним из основных наблюдений, связанных с коррозионной ползучестью и разрущением, является обусловленный размером зерна переход между поведением I и II типов. Для ясности обратимся вновь к табл. 5. В одном и том же сплаве по мере уменьшения размера зерна упрочнение поверхностей зерен может все в большей степени компенсироваться ослаблением выходящих на поверхность граней. При этом межкристаллитный тип ползучести (проскальзывание ио границам зерен) становится доминирующим, т. е. зер-ногранпчные эффекты по-прежнему важны. Кроме того, как уже обсуждалось, окисление, или проникновение воздуха вдоль границ, может усилить скольжение по границам зерен за счет, например, уменьшения сил связи [29, 30, 35]. Первое предположение вполне разумно и подтверждается в случае однофазных систем [170]. [c.39]

Влияние термообработки на чувствительность к высокотемпературному солевому коррозионному растрескиванию не было всесторонне исследовано. Такие исследования могли быть осложнены,, однако, изменениями в микроструктуре при температуре нспыта-ния. В работе [81], выполненной на промышленных снлавах (а-Н -ЬР), продемонстрировано, что обработка в р-области для получения видманштеттовых структур, за которой следует стандартная обработка (закалка-Ьстарение), приводит в результате к. улучшению сопротивления высокотемпературному солевому коррозионному растрескиванию. Эти результаты приведены в табл. 9 В работе [186] показано также, что размер зерна является важ ным параметром при КР. [c.374]

Коррозионная стойкость бериллия в среде четырех-окиси азота весьма высокая, что объясняется образованием на поверхности образцов окисной пленки ВеО, предотвращающей дальнейший контакт с N204. Причем в результате испытаний бериллия, обладающего разной чистотой по примесям (содержание кислорода варьировалось от 0,1 до 2,0 вес. %) и различным размером зерна (от 20 до 70 мкм), было установлено, что все сорта материала ведут себя практически одинаково в N204. [c.23]

Для низкоуглеродистых сталей в отожженном или нормализованном состояниях важнейшими структурными параметрами, определяющими их склонность к коррозионному растрескиванию, являются размер зерна и последствия фазовых превращений в сварном шве и око-лошовной зоне. Влияние размера зерен на склонность сталей к коррозионному растрескиванию приведено на рис. 4.1.11. Из приведенных данных видно, что сшгжение размеров зерен приводит к повышению уровня напряжений, при которых сталь становится чувствительной к коррозионному растрескиванию. Это связано, в первую очередь, с числом сегрегированных в границах зерен примесных атомов — фосфора, цветных металлов, серы, углерода. В табл. 1.4.18. приведены данные, позволяющие проанализировать эту взаимосвязь. Как видно из представленной таблицы, наблюдается пропорциональная зависимость между размерами зерен и суммарным содержанием сегрегированных атомов на их границах. Такая особенность может быть объяснена тем, что при уменьшении размеров зерен суммарная площадь их гра- [c.69]

Другой причиной возможного нарушения инвариантности характеристик коррозионной трещиностойкости является ветвление трещины. Оно присуще практически всем материалам сталям, титановым, алюминиевым сплавам [231, 183 . Различают микроветвление, когда отклонение траектории роста трещины от магистрального направления соизмеримо с размером зерна, и макроветвление — образование боковых ветвей, отходящих от магистральной трещины на расстояние, значительно превышающее размер зерна. [c.482]

Рис. 1.3в. Схема влияния размера зерна на коррозионное разрушение аустенитной стали в Окислительных средах (кипящие растворы 65 %-ной HNOa и HNO, -f- КвСг О,) а — мелкозернистая сталь б — крупнозернистая сталь (глубина МКК h одинакова для сталей а и б, ио скорость коррозии стали а больше)

Склонность хромоникелевых сплавов к межкристаллитной коррозии проявляется при длительном нагревании или отпуске (повторном нагревании) закаленной стали в интервале температур 500—800 °С, особенно при 600—650 °С (см. рис. 1.3). Максимальная межкристаллитная коррозия для стали типа 18—8 при содержании 0,08% углерода ooтвeт твiyeт 100-часрвой выдержке при 650 °С [5, с. 165]. Межкристаллитная коррозия аустенит-.ных коррозионностойких сталей является функцией размера зерна. По данным В. Л. Чигал [6] по мере увеличения размера зерен возрастает плотность карбидов хрома на поверхности их раздела и коррозионная стойкость стали уменьшается. [c.101]

Некоторые тины сталей, особенно содержащие алюминий и титан, препятствуют получению хорошо отполированной новерхпости. Однородная по размерам зерна с однофазной структурой аустенитная нержавеющая сталь обычно дает наилучшие результаты. Предшествующая грубая холодная обработка или неправильная шлифовка неблагоприятно влияют на отделку при электро-нолировке. Даже тип смазки, применявшейся нри обработке металла до полировки, может влиять на отделку. Изъяны на поверхности, подлежащей полировке, вроде глубоких царапин или коррозионных точечных повреждений, иолученпых при травлении кислотой, могут оказаться еще более резко выраженными после электролитической полировки. [c.42]

На склонность аустенитных коррозионно-стойких сталей к МКК оказывает влияние не только температура отпуска и его продолжительность, но и температура предварительной закалки. С увеличением температуры закалки склонность к МКК нестабилизирован-ных сталей растет. Повышение температуры закалки приводит к росту зерен, а с увеличением их размеров повышается и склонность к МКК. Объясняется это уменьшением суммарной поверхности зерен, их границ, а также облегчением возможности образования сплошной сетки новой фазы и, следовательно, появлением склонности к МКК даже в тех случаях, когда у сталей с мелким зерном она не наблюдалась. [c.49]

Размеры зерен, их форма и ориентация оказывают существенное влияние на физико-химические и коррозионные свойства сталей и сплавов. Так, например, металлы и сплавы на их основе, имеющие мелкозернистую структуру, обладают, как правило, более высокой пластичностью и коррозионной стойкостью при прочих равных условиях по сравнению с теми же мета1лами и сплавами, имеющими более кру пное зерно. [c.25]

Если влияние никеля на коррозионную стойкость хромоникелевых сталей явно отрицательно, то воздействие кремния носит далеко не однозначный характер. Кремний способствует повышению пассивации хромоникелевых сталей наряду с такими металлами, как молибден, титан, тантал и алюминий. В хромоникелевых сталях кремний образует зернограничные плены — сегрегации, наличие которых подтверждается как замерами микротвердости по телу зерна (рис. 1.4.25), так и методом эмиссионного спектрального микроанализа (табл. 1.4.24). В объемах зерна, удаленных от границы более чем на 10 мкм (при среднем размере зерен в исследованных сталях 60-80 мкм), микротвердость твердого раствора практически неизменна. При удалении зерна от границы на расстояние менее 10 мкм микротвердость резко возрастает, причем с> ммар-ное повышение микротвердости зависит от концентрации кремния в стали (рис. 1.4.25). Результатами эмиссионного спектрального анализа (табл. 1.4.24) было подтверждено, что ответственность за повышение микротвердости несут неравновесные (растянутые на значительные расстояния в глубь зерна) сегрегации кремния. [c.81]

В бетоне обычно есть поры всех типов и размеров. Важным элементом М. б. является адгезионный (контактный) слой. В месте контакта зерен заполнителя и связующего могут наблюдаться трещины резко выраженная поверхность раздела мех. коррозионная связь, вызванная мех. сцеплением (защемлением), что особенно характерно для бетонов на пористых заполнителях хим. коррозионная связь, образованная в процессе хим. взаимодействия между контактирующими фазами заполнителя и связующей массы. В последнем случае в контактной зоне наблюдаются в основном кристаллические гидратные новообразования. Увеличение сроков твердения или применения процессов, ускоряющих твердение (напр., термообработки), приводит к уплотнению М. б. и улучшению физ.-мех. св-в бетона. Для бетона повышенной прочности (на цементе) характерны следующие структурные особенности микрокристаллическая (вся цементирующая масса раскристаллизована) компактная структура цементирующей массы равномерное распределение сообщающихся кристаллических гидратных новообразований, пронизывающих цементирующую массу, увеличение их количества и переход высокоосновных гидросиликатов в низкоосновные улучшение гидратации, т. е. уменьшение количества и размеров негидратированных зерен клинкерных минералов и коррозионный контакт их с гидратированной массой уплотнение структуры, отсутствие секущих микротре-щин и сообщающихся пор или заполнение (залечивание) их гидратнымп новообразованиями прочный хим.-коррозионный контакт между цементирующим веществом и зернами заполнителя, то есть наличие в адгезионном слое гидратных ново- [c.819]

Литературные данные, основанные на многих, так называемых критических экспериментах, целью которых являлось показать правомочность механизма, связанного с понижением поверхностной энергии при коррозионном растрескивании, не являются корректными, поскольку результаты испытаний часто можно в одинаковой степени объяснить, исходя из совершенно других механизмов. Типичным примером этого может служить влияние размеров зерен на чувствительность к коррозионному растрескиванию. Часто указывается, что материалы с крупным зерном имеют большую чувствительность к растрескиванию, чем материалы с мелким зерном. Указанную зависимость обычно выражают уравнением Петча, связывающего диаметр зерен / с напряжением 0(, вызывающим коррозионное растрескивание [c.234]

Отжиг при 500 °С, как и повышение чистоты металла, увеличивает стойкость алюминия в азотной кислоте. В воде при 100 °С и в кипящих растворах солей в результате коррозионных ripoue oB происходит рост размеров образцов. Он зависит не от текстуры, а от величины зерна. Рост образцов меньше при мелкокристаллитной структуре, когда -протяженность границ Польше [147]. [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология